彭云超，淦 邦

(中國(guó)石化管道儲(chǔ)運(yùn)有限公司，江蘇 徐州 221008)

0 前 言

近年來(lái)，隨著進(jìn)口油品增多，管道公司輸送的油品種類(lèi)多達(dá)上百種，輸送的油品物性差異很大，部分原油中含水量高、腐蝕因素多，站場(chǎng)管線等設(shè)備腐蝕穿孔現(xiàn)象嚴(yán)重[1-3]，站場(chǎng)設(shè)施關(guān)鍵部位如管線底部、儲(chǔ)罐底部多次出現(xiàn)腐蝕穿孔，不僅影響了輸油站場(chǎng)正常運(yùn)行，增加了維修成本，還可能引發(fā)危險(xiǎn)事故。

針對(duì)輸油站場(chǎng)腐蝕嚴(yán)重的情況，可以采用緩蝕劑來(lái)減緩惡劣腐蝕環(huán)境對(duì)金屬造成的損害。由于緩蝕劑具有使用量少、價(jià)格低廉、緩蝕效果明顯的特點(diǎn)，進(jìn)而得到了廣泛的使用。目前，輸油站場(chǎng)系統(tǒng)使用的緩蝕劑其緩蝕性能較低，從而需要開(kāi)發(fā)新型緩蝕劑，為輸油站場(chǎng)系統(tǒng)提供較好的腐蝕防護(hù)。

目前，適用于輸油站場(chǎng)系統(tǒng)內(nèi)高礦化度環(huán)境的緩蝕劑主要有咪唑啉類(lèi)緩蝕劑、曼尼希堿類(lèi)緩蝕劑以及季銨鹽類(lèi)緩蝕劑。關(guān)于咪唑啉類(lèi)及其衍生物的報(bào)道很多，如Li等[4]制備出一種新型的咪唑啉類(lèi)緩蝕劑IM，在含3 g/L乙酸的二氧化碳環(huán)境中，0.1 g/L的緩蝕劑添加量就可以使緩蝕率達(dá)到99.4%。Zhang等[5]研制出了1 - IM和2 - IM 2種鹵代咪唑啉類(lèi)緩蝕劑，當(dāng)緩蝕劑添加量為2 mmol/L時(shí)，緩蝕效率可以達(dá)到90%以上。因?yàn)槁嵯A類(lèi)緩蝕劑的耐溫性能較好，王遠(yuǎn)等[6]以環(huán)己胺、甲醛、丙炔醇以及氯化芐合成了一種曼尼希堿季銨鹽，在90 ℃、20% HCl溶液中將腐蝕速率減緩為0.88 g/(m2·h)。曼尼希堿緩蝕劑雖然酸性較大，但其加量較小，對(duì)管道不會(huì)造成腐蝕。但是，目前針對(duì)輸油站高礦化度且同時(shí)具有耐高溫性質(zhì)的緩蝕劑尚較缺乏，為此，本工作針對(duì)輸油站場(chǎng)高礦化度的高溫環(huán)境合成了4種緩蝕劑，并對(duì)這4種緩蝕劑的緩蝕效率、耐溫性能和緩蝕機(jī)理進(jìn)行了研究。

1 試 驗(yàn)

1.1 緩蝕劑的合成

試驗(yàn)用緩蝕劑1、2、3、4主劑為實(shí)驗(yàn)室合成。具體步驟如下：

緩蝕劑1主劑：在三口燒瓶上安裝電動(dòng)攪拌器、冷凝回流管和氮?dú)獗Ｗo(hù)裝置后放入恒溫加熱套。向三口燒瓶中加入一定量的油酸和二甲苯攜水劑。在攪拌過(guò)程中通入10 min的氮?dú)?，升溫?0 ℃，緩慢地加入一定量的二乙烯三胺，在氮?dú)獗Ｗo(hù)下升溫至150 ℃反應(yīng)2 h，然后升溫至200 ℃反應(yīng)6 h。反應(yīng)結(jié)束后降溫至150 ℃，向反應(yīng)體系中加入一定量的硫脲，恒溫反應(yīng)至無(wú)刺激性氣體放出，在氮?dú)獗Ｗo(hù)下冷卻得到橙黃色黏狀物，即為所設(shè)計(jì)的硫脲基咪唑啉[7]，緩蝕劑結(jié)構(gòu)及反應(yīng)方程式如下：

(1)

(2)

緩蝕劑2主劑：將油酸和二乙烯三胺按比例加入帶有電動(dòng)攪拌器和回流冷凝器的 500 mL 三口燒瓶中，加入二甲苯作為攜水劑，分別在升溫至160、180、220、250 ℃時(shí)各反應(yīng)2 h得到棕紅色咪唑啉中間體。然后降溫至50～60 ℃后，按一定比例用滴液漏斗向燒瓶中緩慢滴加季銨化試劑氯化芐。恒溫3 h后，得到水溶性的咪唑啉季銨鹽[8]，緩蝕劑結(jié)構(gòu)及反應(yīng)方程式如下：

(3)

(4)

緩蝕劑3主劑：在三口燒瓶上安裝電動(dòng)攪拌器、冷凝回流管和氮?dú)獗Ｗo(hù)裝置后放入恒溫加熱套。向三口燒瓶中加入一定量的癸酸、二乙烯三胺和攜水劑二甲苯，在氮?dú)獗Ｗo(hù)下升溫到160 ℃反應(yīng)2 h，再升溫到180 ℃反應(yīng)2 h，最后升溫到200 ℃反應(yīng)2 h。反應(yīng)結(jié)束后將溫度降至110 ℃，室溫下冷卻得到癸酸基咪唑啉，緩蝕劑結(jié)構(gòu)及反應(yīng)方程式如下：

(5)

緩蝕劑4主劑：在裝有電動(dòng)攪拌和回流裝置的三口燒瓶中加入甲醛、N - 甲基苯胺、苯乙酮，再加入少量鹽酸作為催化劑，加熱反應(yīng)4 h生成紅棕色的曼尼希堿，然后再緩慢滴加氯乙酸，繼續(xù)回流反應(yīng)4 h，合成產(chǎn)物即為曼尼希堿季銨鹽[9]，緩蝕劑結(jié)構(gòu)及反應(yīng)方程式如下：

(6)

然后將4種緩蝕劑分別與1 - 苯基 - 2 - 丙烯酸 - 1 - 丙酮、硫脲、乙二醇和水進(jìn)行復(fù)配，復(fù)配比例為緩蝕劑(1，2，3，4)23%～27%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))、1 - 苯基 - 2 - 丙烯酸 - 1 - 丙酮16%～17%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))、硫脲2% - 3%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))、乙二醇7%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))，其余為水(下文中所描述的緩蝕劑1，2，3，4均為復(fù)配后的)。

1.2 測(cè)試表征

試驗(yàn)材料為L(zhǎng)360鋼，其化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)為：C 0.100，Si 0.450，Mn 1.650，P 0.020，S 0.003，V 0.050，Nb 0.060，Ti 0.040，余量為Fe。將L360試樣用金相砂紙逐級(jí)對(duì)其進(jìn)行打磨，然后依次用乙醇和丙酮將表面擦拭干凈，然后在DZF - 6020AB真空干燥箱中真空烘干后用CPA225D準(zhǔn)微量分析天平進(jìn)行稱(chēng)重，稱(chēng)量精度精確到0.01 g。然后將試樣置于模擬罐底沉積水環(huán)境中浸泡72 h。靜態(tài)失重中緩蝕劑加量統(tǒng)一為150 mg/L。采用失重法計(jì)算L360鋼的均勻腐蝕速率v，如式(7)所示，一次試驗(yàn)取3個(gè)試片測(cè)平均值，根據(jù)腐蝕速率計(jì)算緩蝕率η，如式(8)所示：

(7)

式中v—— 均勻腐蝕速率，mm/a

m—— 試驗(yàn)前的試片質(zhì)量，g

m1—— 試驗(yàn)后的試片質(zhì)量，g

S—— 試片的總面積，cm2

ρ—— 試片材料的密度，g/cm2

t—— 試驗(yàn)時(shí)間，h

(8)

式中η—— 緩蝕效率，%

v0—— 空白條件下的腐蝕速率，mm/a

v1—— 加有緩蝕劑條件下的腐蝕速率，mm/a

電化學(xué)測(cè)試在Gamry Reference 600電化學(xué)工作站上采用三電極體系進(jìn)行，L360鋼片為工作電極、鉑電極為輔助電極，飽和甘汞電極為參比電極。試驗(yàn)介質(zhì)為模擬罐底沉積水。電化學(xué)阻抗測(cè)試時(shí)，首先測(cè)量30 min的開(kāi)路電位，使整個(gè)體系達(dá)到穩(wěn)定，交流信號(hào)幅值為10 mV，頻率范圍為1.0×(10-2～105) Hz；極化曲線測(cè)量時(shí)，掃描速率為0.3 mV/s，掃描范圍為-150～150 mV。電化學(xué)測(cè)試中緩蝕劑加量統(tǒng)一為150 mg/L。

采用金相顯微鏡觀察試片腐蝕前后的表面形貌。其中試驗(yàn)用的罐底沉積模擬水化學(xué)成分(mg/L)為：Cl-：3.56×104，SO42-：7.87，HCO3-：461.00，K+：5.84×103，Na+：3.87×104，Ca2+：2.66×103，Mg2+：1.04×103。

2 結(jié)果與討論

2.1 環(huán)境對(duì)緩蝕劑緩蝕效率的影響

2.1.1 溫度

利用C276型高溫高壓動(dòng)態(tài)反應(yīng)釜進(jìn)行失重試驗(yàn)，改變?cè)囼?yàn)溫度，試驗(yàn)時(shí)壓力和轉(zhuǎn)速分別為4 MPa和0，腐蝕時(shí)間為72 h。圖1為溫度對(duì)不同緩蝕劑緩蝕效率的影響。由圖1可以看出：在原油罐底沉積水環(huán)境中，L360鋼在緩蝕劑2、4號(hào)存在的條件下隨溫度變化其緩蝕效率變化不明顯，而在緩蝕劑1、3號(hào)存在的條件下緩蝕效率隨溫度的升高而降低，說(shuō)明緩蝕劑2、4號(hào)相比于1、3號(hào)具備一定的耐溫性能。在溫度為50 ℃、4種緩蝕劑濃度為150 mg/L時(shí)，腐蝕速率分別為0.020 4、0.017 8、0.023 3、0.017 5 mm/a，緩蝕效率均在85%以上；但當(dāng)溫度升至70 ℃時(shí)，4種緩蝕劑的腐蝕速率分別為0.130 7、0.023 3、0.137 1 mm/a、0.022 9 mm/a，此時(shí)緩蝕效率分別為69.32%、92.12%、68.3%和92.24%。上述結(jié)果表明溫度的升高對(duì)緩蝕劑1、3號(hào)的緩蝕效率影響較大，基體表面的金屬離子濃度增加，大量的金屬離子進(jìn)入到溶液中，使得緩蝕劑在金屬表面的吸附速率遠(yuǎn)小于脫附速率，導(dǎo)致緩蝕劑難以在金屬表面形成致密的保護(hù)膜，最終使得緩蝕效率下降[10]。而緩蝕劑2、4號(hào)受溫度影響較小，說(shuō)明緩蝕劑在復(fù)配之后具備一定的耐溫性。

圖1 溫度對(duì)不同緩蝕劑緩蝕效率的影響

2.1.2 壓力

根據(jù)溫度對(duì)緩蝕劑緩蝕效率的影響，篩選出緩蝕劑2、4號(hào)，研究壓力對(duì)其緩蝕效率的影響。試驗(yàn)時(shí)溫度和轉(zhuǎn)速分別為50 ℃和0，試驗(yàn)時(shí)間為72 h。圖2為壓力對(duì)不同緩蝕劑緩蝕效率的影響。由圖2可以看出：在原油罐底沉積水環(huán)境中，L360鋼在緩蝕劑2、4號(hào)存在的條件下隨壓力變化其緩蝕效率變化不明顯。當(dāng)壓力為常壓時(shí)，2、4號(hào)緩蝕劑的緩蝕效率分別為90.30%和90.83%；當(dāng)壓力升至4 MPa時(shí)，2、4號(hào)緩蝕劑的緩蝕效率分別為90.70%和91.11%，說(shuō)明在4 MPa的壓力下，2、4號(hào)緩蝕劑仍然可以在金屬表面形成一層致密的保護(hù)膜，從而阻礙了金屬基體與腐蝕粒子的接觸，進(jìn)而降低了對(duì)金屬基體的腐蝕。

圖2 壓力對(duì)不同緩蝕劑緩蝕效率的影響

2.1.3 轉(zhuǎn)速

試驗(yàn)時(shí)間為72 h，50 ℃，壓力4 MPa的條件下，圖3為轉(zhuǎn)速對(duì)不同緩蝕劑緩蝕效率的影響。由圖3可以看出：在原油罐底沉積水環(huán)境中，L360鋼在緩蝕劑2、4號(hào)存在的條件下隨轉(zhuǎn)速變化其緩蝕效率變化不明顯。當(dāng)轉(zhuǎn)速為0時(shí)，2、4號(hào)種緩蝕劑的緩蝕效率分別為90.70%和91.11%；當(dāng)轉(zhuǎn)速升至1 m/s時(shí)，2、4號(hào)緩蝕劑的緩蝕效率分別為90.28%和90.59%，說(shuō)明在1 m/s的轉(zhuǎn)速下，2、4號(hào)緩蝕劑仍然可以在金屬表面形成一層致密的保護(hù)膜，從而阻礙了金屬基體與腐蝕粒子的接觸，進(jìn)而降低了對(duì)金屬基體的腐蝕。

圖3 轉(zhuǎn)速對(duì)不同緩蝕劑緩蝕效率的影響

通過(guò)考察溫度、壓力、轉(zhuǎn)速對(duì)緩蝕劑緩蝕性能的影響可以看出，緩蝕劑2、4號(hào)在不同環(huán)境下其緩蝕效率均在90%以上，說(shuō)明這2種緩蝕劑在輸油站場(chǎng)環(huán)境下使用時(shí)，具備良好的緩蝕作用。

2.2 動(dòng)力學(xué)分析

采用不同溫度下得到的緩蝕效率，分析緩蝕劑2、4號(hào)對(duì)L360鋼腐蝕反應(yīng)動(dòng)力學(xué)的影響。根據(jù)Arrhenius公式，lnv與1/T呈如下關(guān)系[11]：

(9)

式中v—— 腐蝕速率，mm/a

Ea—— 表面活化能，kJ/mol

T—— 熱力學(xué)溫度，K

A—— 指前因子

R—— 理想氣體常數(shù)，8.314 J/(mol·K)

以1/T和lnv為橫、縱坐標(biāo)作圖，并對(duì)曲線進(jìn)行擬合，結(jié)果見(jiàn)圖4，其中空白為未添加緩蝕劑時(shí)的結(jié)果(下同)。由圖4可以看出，緩蝕劑1、3號(hào)的斜率有所變化，說(shuō)明1、3號(hào)緩蝕劑在金屬表面的吸附行為受溫度影響，而2、4號(hào)緩蝕劑受溫度影響不大。擬合直線的斜率為-Ea/R，可以通過(guò)擬合曲線斜率計(jì)算出Ea，由直線的截距可以獲得A，Ea和A的數(shù)值見(jiàn)表1。

圖4 L360鋼在含有不同緩蝕劑的罐底沉積模擬水中的Arrhenius曲線

表1 L360鋼在含有不同緩蝕劑的罐底沉積模擬水中的熱力學(xué)參數(shù)

從表1可以看出，相對(duì)于不含緩蝕劑的空白模擬水溶液，在添加緩蝕劑1、3的模擬水溶液中Ea值明顯增大，這表明吸附于L360鋼表面的緩蝕劑提高了腐蝕反應(yīng)的能壘，抑制了腐蝕反應(yīng)的發(fā)生[12]。而2、4號(hào)緩蝕劑的Ea值相對(duì)于空白模擬水溶液變化不大，說(shuō)明其對(duì)腐蝕反應(yīng)能壘影響不大。

以1/T和ln(v/T)為橫、縱坐標(biāo)作圖，擬合后得到曲線如圖5所示。從圖5可知，1、3號(hào)緩蝕劑擬合曲線的斜率有所變化，說(shuō)明1、3號(hào)緩蝕劑使得在金屬表面發(fā)生腐蝕反應(yīng)的能量阻礙變化較大，而2、4號(hào)緩蝕劑變化不大[13]。腐蝕反應(yīng)過(guò)程中的活化焓和活化熵可由過(guò)渡態(tài)方程計(jì)算得到，如式(10)所示[12]：

圖5 L360鋼在含有不同緩蝕劑的罐底沉積模擬水中的過(guò)渡態(tài)方程

(10)

式中：h為普朗克常數(shù)，6.33×10-34J·s；N為阿伏伽德羅常數(shù)，6.02×1023；R為理想氣體常數(shù)，8.314 J/(mol·K)；ΔHa為活化焓，kJ/mol；ΔSa為活化熵，J/(mol·K)。

由ln(v/T)-1/T直線的斜率可以求得ΔHa，由直線的截距可以求出ΔSa(表1)。由此可知，在加入不同緩蝕劑的條件下，ΔHa均為正值，表明整個(gè)活化過(guò)程是一個(gè)吸熱的過(guò)程[14，15]。據(jù)文獻(xiàn)報(bào)道ΔHa值越大，說(shuō)明發(fā)生腐蝕反應(yīng)的能量阻礙增大，緩蝕率越高[13，16]。但是實(shí)際測(cè)得4種緩蝕劑的規(guī)律與報(bào)道不符，加入1、3號(hào)緩蝕劑后ΔHa值顯著增加，而加入2、4號(hào)緩蝕劑后ΔHa值略有減小，這是因?yàn)?、4號(hào)緩蝕劑受溫度影響不大，得到的Arrhenius曲線斜率較為平緩，因此Ea值偏小，進(jìn)一步導(dǎo)致活化焓和活化熵值也偏低。

2.3 電化學(xué)阻抗分析

圖6為L(zhǎng)360鋼在298 K下含有不同種類(lèi)緩蝕劑的模擬罐底沉積水中的Nyquist譜。由圖6可知，Nyquist譜為一個(gè)半圓形容抗弧，是由于工作電極表面的不平整而產(chǎn)生的彌散效應(yīng)造成的[17]；添加緩蝕劑后，容抗弧直徑逐漸增加，而容抗弧與橫軸的交點(diǎn)Rct(電荷轉(zhuǎn)移電阻)也逐漸增加，這表明緩蝕劑在金屬表面形成了一層致密的保護(hù)膜，有效地阻隔了金屬基體與腐蝕粒子的接觸，減緩了金屬的腐蝕。通過(guò)電荷轉(zhuǎn)移電阻計(jì)算緩蝕劑的緩蝕效率，計(jì)算公式如式(11)：

圖6 L360鋼在不同種緩蝕劑在罐底沉積模擬水中的Nyquist譜(298 K)

(11)

式中：Rct和R’ct分別為添加和不添加緩蝕劑時(shí)的電荷轉(zhuǎn)移電阻。

采用zsimwin10軟件對(duì)電化學(xué)阻抗譜進(jìn)行數(shù)據(jù)擬合，擬合結(jié)果如表2所示，擬合電路如圖7所示。

圖7 L360鋼在不同種緩蝕劑在罐底沉積模擬水中的電化學(xué)阻抗譜擬合電路

表2 L360鋼在不同種緩蝕劑在罐底沉積模擬水中的電化學(xué)擬合參數(shù)

圖7中：Rs為溶液電阻；Rct為電荷轉(zhuǎn)移電阻，其數(shù)值反映L360鋼表面腐蝕電化學(xué)發(fā)生的難易程度；Cdl為界面雙電層電容。由表2可知，在罐底模擬沉積水中，4種緩蝕劑的添加均可以有效地降低金屬的腐蝕。

2.4 極化曲線

圖8為L(zhǎng)360鋼在含不同緩蝕劑的模擬罐底沉積水中的極化曲線，對(duì)極化曲線進(jìn)行擬合，獲得自腐蝕電流密度Jcorr、自腐蝕電壓Ecorr、陰極塔菲爾斜率bc和陽(yáng)極塔菲爾斜率ba，根據(jù)自腐蝕電流密度計(jì)算緩蝕劑的緩蝕效率ηI，計(jì)算公式見(jiàn)式(12)，結(jié)果見(jiàn)表3。

圖8 L360鋼在不同種緩蝕劑的罐底沉積模擬水中的極化曲線(298 K)

表3 L360鋼在不同種緩蝕劑在罐底沉積模擬水中的極化曲線的擬合參數(shù)

(12)

由圖8和表3可知，添加4種緩蝕劑后，自腐蝕電流密度均降低，說(shuō)明緩蝕劑的添加對(duì)金屬的腐蝕起到了抑制作用，自腐蝕電位的變化幅值在39 mV左右，結(jié)合測(cè)試水質(zhì)pH值說(shuō)明4種緩蝕劑均為偏向陽(yáng)極的混合型緩蝕劑。以上結(jié)果表明4種緩蝕劑能夠通過(guò)吸附在金屬/腐蝕溶液界面上以防止腐蝕粒子的腐蝕?？梢酝茰y(cè)，吸附主要是由于緩蝕劑分子中的官能團(tuán)(芳香環(huán)、硫脲基以及長(zhǎng)碳鏈等結(jié)構(gòu))與金屬表面的活性位點(diǎn)之間的相互作用；而緩蝕劑2、4號(hào)的緩蝕效率均大于1、3號(hào)的。

根據(jù)表3的陽(yáng)極塔菲爾斜率(ba)和陰極塔菲爾斜率(bc)的數(shù)據(jù)可以得出，添加4種緩蝕劑后的陰、陽(yáng)極斜率值均高于空白溶液的，由于測(cè)試水質(zhì)近中性，因此無(wú)法發(fā)生陰極析氫反應(yīng)，進(jìn)而表明緩蝕劑可以對(duì)陽(yáng)極的溶解起到一定抑制作用。從表3可以進(jìn)一步看出，緩蝕劑2、4號(hào)的抑制金屬腐蝕能力優(yōu)于1、3號(hào)的，2、4號(hào)緩蝕劑相比于1、3號(hào)緩蝕劑具有更豐富的 π 電子云密度以及更長(zhǎng)的不飽和碳鏈，因而2、4號(hào)緩蝕劑更容易與金屬表層原子的空 d 軌道結(jié)合形成配位鍵，吸附在金屬表面，對(duì)鐵的陽(yáng)極極化進(jìn)行抑制。而對(duì)鐵陰極反應(yīng)的抑制原因是由于分子結(jié)構(gòu)的平面性，可以很好地形成一層致密的緩蝕劑膜，有效地阻礙了腐蝕離子與金屬表面的接觸。

從圖8可以看出與靜態(tài)失重法結(jié)論基本一致。根據(jù)極化曲線數(shù)據(jù)計(jì)算出的緩蝕劑的緩蝕效率與電化學(xué)阻抗譜以及失重法數(shù)據(jù)大致相同。

2.5 腐蝕形貌

圖9為不同溫度下L360鋼在不同緩蝕劑條件下的模擬罐底沉積水中放置72 h后的表面腐蝕形貌。由圖9可以看出，未添加緩蝕劑的L360鋼片其表面腐蝕較明顯，基體表面產(chǎn)生了部分點(diǎn)蝕，而添加緩蝕劑后基體表面較為平整，點(diǎn)蝕數(shù)量相比于空白片來(lái)說(shuō)得到降低，說(shuō)明緩蝕劑的添加對(duì)金屬基體起到了抑制腐蝕的作用。隨著溫度的升高，添加緩蝕劑2、4號(hào)后的金屬基體表面點(diǎn)蝕數(shù)量沒(méi)有增加，說(shuō)明2、4號(hào)緩蝕劑具備一定的耐溫性能，并且其耐溫性能優(yōu)于1、3號(hào)緩蝕劑的，因而可作為適用于輸油站罐底沉積水環(huán)境的緩蝕劑。

圖9 不同溫度下L360鋼在不同緩蝕劑條件下的腐蝕形貌

3 結(jié) 論

(1)4種緩蝕劑在50 ℃條件下對(duì)L360鋼均具備一定的緩蝕效果，溫度升至70 ℃時(shí)，緩蝕劑2、4號(hào)的緩蝕效率仍在90%以上，說(shuō)明緩蝕劑2、4號(hào)相較于緩蝕劑1、3號(hào)具備一定的耐溫性能；通過(guò)改變壓力和轉(zhuǎn)速考察緩蝕劑2、4號(hào)的緩蝕效率，發(fā)現(xiàn)其緩蝕效率均在90%以上。

(2)根據(jù)極化曲線數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn)4種緩蝕劑均為混合型緩蝕劑，并且可以同時(shí)對(duì)金屬基體的陽(yáng)極溶解和陰極析氫進(jìn)行抑制。

(3)根據(jù)Arrhenius公式計(jì)算，發(fā)現(xiàn)緩蝕劑1、3號(hào)緩蝕劑的斜率有所變化，說(shuō)明1、3號(hào)緩蝕劑在金屬表面的吸附行為受溫度影響較大，而緩蝕劑2、4號(hào)受溫度影響程度較小。