汪 維 ,朱謝梅 ,李 磊 ,何 翔

（1.寧波大學(xué) 沖擊與安全工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,浙江 寧波 315211;2.軍事科學(xué)院 國(guó)防工程研究院,河南 洛陽(yáng) 471023;3.河南省特種防護(hù)材料重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,河南 洛陽(yáng) 471023）

橋梁是交通運(yùn)輸?shù)闹匾M成部分,橋梁結(jié)構(gòu)在爆炸作用下會(huì)發(fā)生破壞甚至坍塌,造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失和人員傷亡.鋼筋混凝土單向板在橋梁的設(shè)計(jì)中使用廣泛,其抗爆性能對(duì)于橋梁爆炸事故分析和橋梁抗爆設(shè)計(jì)方面有重要作用.

目前,國(guó)內(nèi)外的研究主要集中于鋼筋混凝土雙向板抗爆性能的數(shù)值分析和試驗(yàn)研究.盧紅標(biāo)等[1]通過(guò)高強(qiáng)RC 板與普通RC 板的對(duì)比試驗(yàn),分析了兩種板在非接觸爆炸下的動(dòng)態(tài)響應(yīng)和破壞形態(tài),對(duì)比得出高強(qiáng)RC 板有更強(qiáng)的抗爆性能.陳萬(wàn)祥等[2]對(duì)高強(qiáng)RC 板在不同配筋率下的抗爆性能進(jìn)行試驗(yàn),研究了配筋率對(duì)位移、加速度等動(dòng)力響應(yīng)的影響,發(fā)現(xiàn)高配筋率的RC 板剛度更強(qiáng).侯小偉等[3]利用數(shù)值模擬方法,分析爆炸荷載作用下高強(qiáng)鋼筋混凝土板的裂縫分布和破壞特征,得到高強(qiáng)RC 板的裂縫分布相比普通RC 板更加均勻的結(jié)果.李曉軍等[4]設(shè)計(jì)了鋼纖維鋼筋混凝土板抗爆試驗(yàn),分析了不同的破壞特征,劃分出5 種典型的破壞類(lèi)型.Guo 等[5]對(duì)粘合玻璃纖維增強(qiáng)聚合物(GFRP)條進(jìn)行抗爆試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)GFRP 條加固后雙向板的抗爆性能顯著提高.Zhao 等[6]應(yīng)用數(shù)值分析,評(píng)估得出新型RC 板的抗爆性能,并基于不同爆炸場(chǎng)景下對(duì)新型RC 板的抗爆性能進(jìn)行預(yù)測(cè).

針對(duì)鋼筋混凝土單向板的抗爆設(shè)計(jì)研究,胡玉峰等[7]通過(guò)試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)聚脲材料加固后的混凝土單向板的抗爆性能優(yōu)于鋼纖維加固后的單向板.吳志等[8]通過(guò)數(shù)值仿真研究了單向板在接觸爆炸下的動(dòng)態(tài)破壞效應(yīng),驗(yàn)證由數(shù)值分析得到的單向板抗爆模型的準(zhǔn)確性.Wu 等[9]研究了加固高強(qiáng)纖維的鋼筋混凝土單向板的抗爆性能,證明高強(qiáng)纖維是一種有效的抗爆材料.以上試驗(yàn)或數(shù)值仿真都是在近距離接觸爆炸條件下進(jìn)行的,在對(duì)普通鋼筋混凝土單向板用不同材料加固進(jìn)行抗爆試驗(yàn)或數(shù)值研究中,分析材料的抗爆性能.

以往關(guān)于建筑材料中常用的鋼筋混凝土雙向板研究較多,但對(duì)于橋梁中廣泛使用的鋼筋混凝土單向板的研究相對(duì)較少,并且大部分RC 單向板的試驗(yàn)或數(shù)值仿真都是在近距離接觸爆炸的條件下進(jìn)行的,但是針對(duì)高強(qiáng)鋼筋加固的混凝土單向板的非接觸爆炸試驗(yàn)分析還很少.基于以上背景,本文對(duì)鋼筋混凝土單向板在非接觸爆炸作用下的抗爆性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究,分析HRB400、HRB500和HTRB600 3 種高強(qiáng)鋼筋對(duì)鋼筋混凝土單向板抗爆性能的影響.

1 試驗(yàn)介紹

試驗(yàn)的研究目的是比較HRB400、HRB500 和HTRB600 3 種高強(qiáng)鋼筋加固后的高強(qiáng)鋼筋混凝土單向板的抗爆性能,并評(píng)估3 種強(qiáng)度鋼筋對(duì)單向板的影響.

1.1 試件規(guī)格

為研究3 種不同類(lèi)型的高強(qiáng)鋼筋混凝土單向板的爆炸響應(yīng),共準(zhǔn)備6 塊高強(qiáng)鋼筋混凝土單向板,使用3 種不同強(qiáng)度的高強(qiáng)鋼筋,鋼筋牌號(hào)分別為HRB400、HRB500 和HTRB600.6 塊高強(qiáng)RC 單向板的尺寸相同,均為長(zhǎng)1 800 mm、寬500 mm、高120 mm,配筋率為0.52%.6 塊高強(qiáng)RC 單向板試件用于非接觸爆炸下的抗爆試驗(yàn),各試件采用相同配筋方式.如圖1 所示,試件兩端配置直徑為Φ6的箍筋用于抗剪,中部受壓區(qū)未配置鋼筋.單向板試件的鋼筋混凝土強(qiáng)度為C40,混凝土覆蓋厚度為20 mm.

圖1 單向板試件配筋示意圖(單位: mm)

對(duì)6 塊高強(qiáng)鋼筋混凝土單向板試件進(jìn)行編號(hào),編號(hào)分別為B1～B6,表1 總結(jié)了RC 單向板的測(cè)試參數(shù)、鋼筋類(lèi)型以及配筋率等信息.在試驗(yàn)過(guò)程中,使用3 種不同質(zhì)量的TNT 炸藥(1.7、2.1 和2.5 kg),同時(shí)保持爆距(炸藥底部和試件頂部之間的距離)恒為1.5 m,比例爆距(單位: 距離·炸藥質(zhì)量-1/3)為1.26、1.17 和1.11 m·kg-1/3,分析高強(qiáng)鋼筋混凝土單向板在非接觸爆炸下的抗爆性能.

表1 單向板試件的測(cè)試參數(shù)、鋼筋類(lèi)型與配筋率

1.2 試件材料力學(xué)性能

各組試件設(shè)計(jì)時(shí)預(yù)留了3 個(gè)邊長(zhǎng)150 mm 的立方體混凝土塊,對(duì)其進(jìn)行單軸壓縮測(cè)試,測(cè)得各組混凝土的平均抗壓強(qiáng)度為47.03 MPa.各組試件采用公稱(chēng)直徑為Φ8 的高強(qiáng)鋼筋,不同類(lèi)型的高強(qiáng)鋼筋材料性能不同,屈服強(qiáng)度的變化范圍為432～605 MPa,抗拉強(qiáng)度的變化范圍為618～823 MPa.各組單向板試件的高強(qiáng)鋼筋的實(shí)測(cè)材料力學(xué)性能參數(shù)見(jiàn)表2.

表2 鋼筋實(shí)測(cè)材料力學(xué)性能參數(shù)

1.3 試驗(yàn)裝置

試驗(yàn)中使用TNT 炸藥.試件的安裝和加載方式如圖2 所示.將單塊炸藥組合并捆綁為近立方體形狀,炸藥質(zhì)量分別為1.7、2.1 和2.5 kg.炸藥用輕繩懸掛至設(shè)定距離,方形炸藥底面與板塊的表面平行.3 根木條固定炸藥,將炸藥懸空放置,并保證炸藥中心在試件中心的正上方.為研究高強(qiáng)鋼筋混凝土單向板的非接觸抗爆性能,炸藥底面到測(cè)試試件表面的距離設(shè)定為1.5 m.

圖2 試件的安裝和加載方式

每個(gè)試件都在爆坑內(nèi)進(jìn)行試驗(yàn),試件采用兩邊簡(jiǎn)支方式支撐在爆坑內(nèi).在兩端支撐部位用地腳螺栓進(jìn)行約束,保證支撐點(diǎn)只能轉(zhuǎn)動(dòng),不能跳起,防止試件反彈.試件上表面與地面平齊,保證炸藥產(chǎn)生的爆炸空氣沖擊波直接作用在試件上表面,試件周?chē)蒙炒突靥钔撂畛?由此,試件上表面僅受到空氣沖擊波加載,同時(shí)避免試件出現(xiàn)橫向移動(dòng),而土中壓縮波對(duì)試件側(cè)面的影響可以忽略.

2 破壞形態(tài)與分析

2.1 HRB400 鋼筋加固單向板的破壞形態(tài)

HRB400 高強(qiáng)RC 單向板試件在TNT 裝藥量為1.7 kg 的條件下進(jìn)行試驗(yàn),試件與炸藥之間的距離為1.5 m,比例爆距為1.26 m·kg-1/3.試驗(yàn)完畢后,試件B1和試件B2的側(cè)表面出現(xiàn)多條裂縫,說(shuō)明在爆炸荷載作用下單向板發(fā)生了整體響應(yīng),記錄試件的跨中位移時(shí)程曲線(xiàn)如圖3 所示.對(duì)可觀察到的裂縫進(jìn)行標(biāo)記,試件破壞情況如圖4 所示.試件B1出現(xiàn)9 條裂縫.在單向板的中間部分出現(xiàn)3 條深度很大的裂縫,這些裂縫的深度基本達(dá)到了單向板深度的2/3,其中1 條裂縫直接貫穿單向板的拉伸側(cè)和受壓側(cè),出現(xiàn)彎曲破壞.在爆炸載荷作用下,短時(shí)間內(nèi)鋼筋混凝土單向板的中部區(qū)域受到強(qiáng)沖擊波作用,導(dǎo)致試件中部受壓區(qū)域出現(xiàn)反彈,產(chǎn)生直接貫穿裂縫.同時(shí),由于爆炸荷載作用,單向板試件發(fā)生偏轉(zhuǎn)和振動(dòng),超過(guò)試件的抗拉強(qiáng)度產(chǎn)生了彎曲開(kāi)裂,因此在板的前后1/3 處觀察到彎曲開(kāi)裂,出現(xiàn)6 條彎曲破壞裂縫.試件B2 一共觀察到8條裂縫,分別是位于中間部分3 條深度很大的彎曲破壞裂縫、單向板前后1/3 處4 條深度較小的彎曲破壞裂縫和1 條貫穿拉伸側(cè)和受壓側(cè)的直接貫穿裂縫.試件B1和試件B2在兩端簡(jiǎn)支處均沒(méi)有任何可觀察到的剪切裂縫,說(shuō)明未出現(xiàn)剪切破壞.值得注意的是,盡管HRB400 加固的2 塊試件在爆炸荷載整體響應(yīng)后,側(cè)面出現(xiàn)多條裂縫,但是試件整體保持完好,且只發(fā)生彎曲破壞,表明HRB400 高強(qiáng)RC 單向板試件有一定的抗爆和抗沖擊能力.

圖3 試件跨中位移—時(shí)程曲線(xiàn)

圖4 HRB400 加固的試件側(cè)面破壞情況

試驗(yàn)過(guò)程中,試件中部出現(xiàn)1條拉伸側(cè)與受壓側(cè)貫穿裂縫,主要是由于試件中部受壓區(qū)沒(méi)有配置鋼筋,且兩端簡(jiǎn)支,造成試件中部在受壓彎曲后,產(chǎn)生反向變形成貫穿裂縫.在爆炸荷載作用下,試件首先將動(dòng)能以彈性勢(shì)能形式儲(chǔ)存在高強(qiáng)鋼筋中,在板的回彈階段又以動(dòng)能形式進(jìn)行猛烈釋放.試件出現(xiàn)彎曲破壞,產(chǎn)生貫穿裂縫.試驗(yàn)結(jié)束后,從試件B1 和B2 的曲線(xiàn)(圖3)也可以看出,位移增長(zhǎng)之后出現(xiàn)反彈,壓區(qū)混凝土受壓之后產(chǎn)生拉伸應(yīng)變.

爆炸荷載作用下,試件在短時(shí)間內(nèi)受到高強(qiáng)荷載作用,結(jié)構(gòu)的應(yīng)力變化快,產(chǎn)生反彈效應(yīng).同樣也可以從撓度曲線(xiàn)得出結(jié)果,在受壓作用的短時(shí)間內(nèi),結(jié)構(gòu)首先沿著受壓方向產(chǎn)生向下的撓度,此時(shí)彈性應(yīng)變能儲(chǔ)存在RC 單向板的鋼筋中.此后,在短時(shí)間內(nèi),儲(chǔ)存的彈性應(yīng)變能在試件回彈階段迅速釋放,產(chǎn)生較大的反向應(yīng)變,增加了RC 單向板的回彈撓度,出現(xiàn)回彈偏轉(zhuǎn),即為跨中位移的反彈現(xiàn)象.

2.2 HRB500 鋼筋加固單向板的破壞形態(tài)

HRB500 高強(qiáng)RC 單向板在TNT 藥量2.1 kg 的條件下進(jìn)行試驗(yàn),試件與炸藥之間的距離為1.5 m,比例爆距為1.17 m·kg-1/3.試驗(yàn)完畢后,試件B3 和B4 在側(cè)表面出現(xiàn)裂縫,表面試件發(fā)生整體響應(yīng),對(duì)可觀察到的裂縫進(jìn)行標(biāo)記,試件破壞情況如圖5所示.試件B3 中部出現(xiàn)4 條深度很大的裂縫,這些裂縫的深度幾乎都達(dá)到了板深度的2/3,深度最大的1條裂縫位于跨中,貫穿試件的拉伸側(cè)和受壓側(cè),其余2 條為彎曲破壞裂縫.在單向板長(zhǎng)度方向的前后1/3 處,產(chǎn)生2 條深度較小彎曲破壞裂縫.試件B4 中部也同樣出現(xiàn)4 條深度很大的裂縫,其中1 條深度最大的裂縫位于跨中,其余3 條為彎曲破壞裂縫,并在單向板的前后1/3 處觀察到6 條深度較小的彎曲破壞裂縫.綜上,試件B3 一共出現(xiàn)6條裂縫,試件B4 一共出現(xiàn)10 條裂縫,且在兩端簡(jiǎn)支處均未出現(xiàn)剪切裂縫,說(shuō)明未出現(xiàn)剪切破壞.此外,雖然HRB500 高強(qiáng)RC 單向板試件沿高度方向出現(xiàn)多條彎曲破壞裂縫,但是試件整體保持完好.對(duì)比低藥量下進(jìn)行抗爆試驗(yàn)HRB400 鋼筋加固的單向板試件B1、B2,HRB500 高強(qiáng)RC 單向板試件B3、B4 受到的爆炸荷載更大,但破壞形態(tài)和裂縫數(shù)量并沒(méi)有出現(xiàn)明顯變化,表明HRB500 高強(qiáng)RC單向板試件比HRB400 高強(qiáng)RC 單向板試件有更好的抗爆和抗沖擊能力.

圖5 HRB500 加固的試件側(cè)面破壞情況

2.3 HTRB600 鋼筋加固單向板的破壞形態(tài)

HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板試件在TNT 藥量為2.5 kg 的條件下進(jìn)行試驗(yàn),試件與炸藥之間距離為1.5 m,比例爆距為1.11 m·kg-1/3.試驗(yàn)完畢后,試件B5 和B6 在側(cè)表面出現(xiàn)裂縫,說(shuō)明試件在爆炸荷載下整體響應(yīng),對(duì)可觀察到的裂縫進(jìn)行標(biāo)記,試件破壞情況如圖6 所示.試件B5 中部出現(xiàn)4 條深度很大的裂縫,這些裂縫的深度幾乎都達(dá)到單向板高度的2/3,其中深度最大的1條裂縫位于跨中,直接貫穿試件的拉伸側(cè)和受壓側(cè),其余3 條為彎曲破壞裂縫.在單向板前后1/4 處觀察到5 條深度不大的彎曲破壞裂縫.試件B6 中部出現(xiàn)4 條深度很大的裂縫,其中1 條深度最大的裂縫位于跨中,其余3條為彎曲破壞裂縫.在單向板前后1/3 處觀察到3條深度不大的彎曲破壞裂縫.綜上,試件B5 一共出現(xiàn)9 條裂縫,試件B6 一共出現(xiàn)7 條裂縫,且在兩端簡(jiǎn)支處均未出現(xiàn)明顯剪切裂縫,說(shuō)明未出現(xiàn)剪切破壞.此外,HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板試件雖然出現(xiàn)多條裂縫,但是試件整體保持完好,對(duì)比低藥量下進(jìn)行試驗(yàn)的HRB400 高強(qiáng)RC 單向板試件B1、B2 以及HRB500 高強(qiáng)RC 單向板試件B3、B4,HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板試件B5、B6 承受的爆炸載荷更大,但破壞模式和裂縫數(shù)量并沒(méi)有較大區(qū)別,表明HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板試件對(duì)比HRB 400 和HRB500 高強(qiáng)RC 單向板試件有更好的抗爆性能和抗沖擊能力.

圖6 HTRB600 鋼筋加固的試件側(cè)面破壞情況

3 破壞參數(shù)及曲線(xiàn)分析

3.1 裂縫數(shù)量

試驗(yàn)結(jié)束后,在各試件側(cè)面上觀察到不同深度的彎曲破壞裂縫.根據(jù)裂縫深度的不同,試件上出現(xiàn)3 種不同類(lèi)型的裂縫: 輕度破壞裂縫(裂縫深度≤40 mm)、中度破壞裂縫(40 mm＜裂縫深度≤80 mm)、重度破壞裂縫(80 mm＜裂縫深度≤120 mm).各種類(lèi)型裂縫的破壞特征如圖7 所示.對(duì)各個(gè)試件上可觀察到的裂縫進(jìn)行標(biāo)記,并統(tǒng)計(jì)3 種類(lèi)型裂縫的數(shù)量(表3).

表3 各試件爆炸后的裂紋數(shù)量統(tǒng)計(jì)表

圖7 裂縫破壞深度示意圖

根據(jù)TNT 裝藥質(zhì)量不同進(jìn)行分類(lèi),分析不同裝藥量下3 種類(lèi)型裂縫數(shù)量的平均值,結(jié)果如圖8所示.比較2.1 kg TNT 裝藥量下HRB500 高強(qiáng)RC單向板試件B3、B4與1.7 kg TNT裝藥量下HRB400高強(qiáng)RC 單向板試件B1、B2,在裝藥量增加0.4 kg時(shí),輕度破壞平均裂縫數(shù)量相同,中度破壞平均裂縫數(shù)量減少了1 條,重度破壞平均裂縫數(shù)量相同.可見(jiàn)隨著裝藥量增加,2 組試件3 種類(lèi)型的平均裂縫數(shù)基本保持一致,承受更大爆炸載荷的HRB500高強(qiáng)RC 單向板試件與HRB400 高強(qiáng)RC 單向板試件具有相似的破壞形態(tài),HRB500 高強(qiáng)RC 單向板試件在承受更大載荷的情況下具有更好的抗爆性能.同樣對(duì)比2.5 kg 裝藥量下HTRB600 高強(qiáng)RC單向板試件B5、B6 與2.1 kg 裝藥量下HTRB600高強(qiáng)RC 單向板試件B3、B4,在裝藥量增加0.4 kg情況下,輕度破壞平均裂縫與重度破壞平均裂縫相同,但重度平均破壞裂縫增加了1 條.雖然TNT裝藥量增加0.4 kg,但2 組試件3 種類(lèi)型的平均裂縫數(shù)基本保持一致,部分有所差別但不顯著,承受更大爆炸載荷的HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板試件與HRB500 高強(qiáng)RC 單向板試件具有類(lèi)似的破壞形態(tài),可見(jiàn)HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板試件擁有更好的抗爆性能.

圖8 不同類(lèi)型的平均裂縫數(shù)隨裝藥量的變化曲線(xiàn)

不同裝藥量下,不同高強(qiáng)鋼筋類(lèi)型試件的平均裂縫數(shù)如圖9 所示.隨著TNT 裝藥量的增加,HRB500高強(qiáng)RC單向板試件對(duì)比HRB400高強(qiáng)RC單向板試件的平均裂縫數(shù)減少了1 條,HRB500 高強(qiáng)RC 單向板試件與HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板試件平均裂縫數(shù)相同.在裝藥量質(zhì)量不斷增加情況下,試件承受的爆炸載荷增加,不同鋼筋類(lèi)型加固試件在試驗(yàn)后的平均彎曲裂縫數(shù)無(wú)顯著差異,說(shuō)明板的抗彎強(qiáng)度隨著鋼筋強(qiáng)度而增加,高強(qiáng)鋼筋試件整體抗彎承載力增加.由此可見(jiàn),HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板試件的抗爆性能最優(yōu),HRB500 高強(qiáng)RC 單向板試件的抗爆性能較優(yōu),HRB400 高強(qiáng)RC單向板試件的抗爆性能一般.

圖9 總平均裂縫數(shù)隨裝藥量的變化曲線(xiàn)

3.2 加速度峰值

測(cè)得各組試件的平均加速度曲線(xiàn)如圖10 所示.當(dāng)TNT 裝藥量為1.7 kg 時(shí),HRB400 高強(qiáng)RC 單向板試件B1、B2 的平均加速度峰值為27 890 m·s-2;當(dāng)TNT 裝藥量為2.1 kg 時(shí),HRB500 高強(qiáng)RC 單向板試件B4、B5 的平均加速度峰值為36 220 m·s-2.由此可見(jiàn),HRB500 高強(qiáng)RC 單向板在2.1 kgTNT 爆炸荷載作用下有更大的加速度峰值,能保持更強(qiáng)剛度,可承受更大的爆炸載荷.而HRB400 鋼筋加固的單向板在爆炸荷載作用下的抗振能力弱,耗能多,剛度較低.繼續(xù)增加0.4 kg 裝藥量,即TNT裝藥量增加至2.5 kg,HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板試件B5、B6 的平均加速度峰值為52 570 m·s-2.因此,HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板在更高爆炸荷載作用下可維持更好的剛度,抵抗更大的振動(dòng).相比較來(lái)說(shuō),B5、B6 試件的平均加速度峰值分別為B1、B2 試件平均加速度峰值的88.6%,為B4、B5 試件平均加速度峰值的45.1%.綜上,在3 種不同類(lèi)型的高強(qiáng)鋼筋加固試件中,HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板的剛度最大,抗爆性能最好;HRB500 高強(qiáng)RC 單向板的剛度較大,抗爆性能較好;HRB400 高強(qiáng)RC 單向板的剛度不大,抗爆性能一般.

圖10 加速度時(shí)程曲線(xiàn)

4 結(jié)論

對(duì)鋼筋類(lèi)型不同的鋼筋混凝土單向板在不同裝藥量下進(jìn)行了非接觸爆炸試驗(yàn),分析了爆炸破壞參數(shù)、特征曲線(xiàn)以及抗爆性能,主要結(jié)論有:

(1)分別在1.26、1.17 和1.11 m·kg-1/3的比例爆距下承受爆炸載荷,測(cè)試所有高強(qiáng)RC 試件整體響應(yīng),測(cè)試完畢后,除側(cè)面出現(xiàn)彎曲破壞裂縫,其余未觀察到明顯損傷,所有試件整體保持完好.由于試件在爆炸荷載作用下發(fā)生偏轉(zhuǎn)和振動(dòng),超過(guò)試件的抗拉強(qiáng)度,側(cè)面出現(xiàn)多條彎曲破壞裂縫.跨中區(qū)域由于反彈出現(xiàn)一條貫穿試件拉伸側(cè)和壓縮側(cè)的裂縫.大多數(shù)裂縫集中于板中間2/3 跨度,且在兩簡(jiǎn)支端未觀察到剪切破壞裂縫.

(2)只改變裝藥量,分別在1.7、2.1 和2.5 kg 的TNT 藥量下承受爆炸載荷.在承受2.5 kg 的TNT爆炸載荷時(shí),HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板總裂縫數(shù)與承受2.1 kg TNT 作用的HRB500 高強(qiáng)RC 單向板試件、承受1.7 kg TNT 作用的HRB400 高強(qiáng)RC 單向板試件基本保持一致,輕度、中度以及重度破壞的平均彎曲破壞裂縫數(shù)有所差別,但不顯著,保持在1 條裂縫差距之內(nèi).

(3)在非接觸爆炸作用下,承受2.5 kg TNT 爆炸荷載時(shí),HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板的破壞程度以及裂縫數(shù)量與承受2.1 kgTNT的HRB500 鋼筋加固的RC 單向板和承受1.7 kgTNT 的HRB400 高強(qiáng)RC單向板類(lèi)似,說(shuō)明HTRB600 高強(qiáng)鋼筋的抗彎承載力更好.HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板平均加速度峰值較HRB500、HRB400 高強(qiáng)RC 單向板分別增加45.1%和88.6%.說(shuō)明HTRB600 高強(qiáng)RC 單向板剛度更高,抗震能力強(qiáng),是一種更有效的抗爆加固方式.