李路明， 李 珺

(1.哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司 高效清潔燃煤電站鍋爐國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，哈爾濱 150046；2.哈爾濱電氣環(huán)保有限公司，哈爾濱 150046)

目前，石灰石-石膏濕法脫硫技術(shù)是應(yīng)用最廣泛的脫硫技術(shù)[1-2]。傳統(tǒng)噴淋空塔脫硫技術(shù)仍存在塔內(nèi)煙氣流場均勻性較差、運(yùn)行能耗高、脫硫效率和協(xié)同除塵效率偏低等問題[3-4]，難以滿足超低排放的要求。近幾年，國內(nèi)部分環(huán)保公司相繼開發(fā)出多種新型高效脫硫工藝。其中，在傳統(tǒng)脫硫噴淋空塔內(nèi)增加如旋匯耦合器、沸騰泡沫、托盤、湍流管柵和旋流鼓泡等強(qiáng)化氣液傳質(zhì)的構(gòu)件是當(dāng)前實(shí)現(xiàn)高效脫硫除塵最有效、成本最低廉的技術(shù)措施之一[5-6]。

旋匯耦合器布置在塔內(nèi)第1層噴淋層正下方，能夠使吸收塔內(nèi)產(chǎn)生氣液旋轉(zhuǎn)翻騰的動態(tài)湍流空間，可大幅增加氣液固3相的接觸面積，從而有效提高氣液傳質(zhì)能力[7]。大唐環(huán)境產(chǎn)業(yè)集團(tuán)股份有限公司自主開發(fā)了節(jié)能型湍流管柵脫硫裝置，煙氣在管柵內(nèi)部的彎曲流道中流動時(shí)產(chǎn)生強(qiáng)烈的湍流，并以鼓泡形式通過管柵上部的湍流層，極大地增大了氣液傳質(zhì)系數(shù)和面積，進(jìn)而可大幅提升脫硫效率，同時(shí)還可有效強(qiáng)化細(xì)微顆粒物的脫除能力[8-11]。孫振龍等[12]開發(fā)了一種低阻力增效器，研究了噴淋液體與塔內(nèi)氣體體積流量之比(簡稱液氣比)和煙氣流速對脫硫效率的影響。托盤和篩板是常用的一類脫硫強(qiáng)化氣液傳質(zhì)裝置，噴淋漿液可在其上面形成一層穩(wěn)定的持液層，氣液間的傳質(zhì)大大增強(qiáng)，脫硫塔的協(xié)同除塵能力也得到提高，對此研究人員已經(jīng)開展了大量的研究工作[13-16]。

筆者自主開發(fā)出了一種新型仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置，并依托某脫硫試驗(yàn)臺利用空氣-水介質(zhì)進(jìn)行冷態(tài)試驗(yàn)，研究了該裝置在脫硫塔中的運(yùn)行阻力與塔內(nèi)氣體流速、液氣比、管柵間隙間的變化規(guī)律，為下一步在熱態(tài)試驗(yàn)和工程實(shí)際應(yīng)用中更為合理地設(shè)計(jì)該裝置的各項(xiàng)關(guān)鍵參數(shù)提供了數(shù)據(jù)支撐[8]。

1 試驗(yàn)裝置及試驗(yàn)內(nèi)容

1.1 脫硫試驗(yàn)臺

圖1為脫硫試驗(yàn)臺示意圖。整個(gè)脫硫塔全部采用316 L不銹鋼制作，可進(jìn)行各種脫硫冷態(tài)和熱態(tài)試驗(yàn)。脫硫塔下部漿液池直徑為3 m，漿液池容積為49.1 m3，吸收段和除霧段直徑均為1.8 m，設(shè)置3層噴淋層和3臺循環(huán)泵，每臺循環(huán)泵對應(yīng)1層噴淋層，循環(huán)泵額定體積流量為210 m3/h，噴淋層上方設(shè)置2級不銹鋼除霧器。仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置安裝在最下層噴淋層與吸收塔進(jìn)口煙道上沿之間。進(jìn)行冷態(tài)試驗(yàn)時(shí)，采用水替代石膏漿液，空氣替代煙氣。來自大氣的空氣經(jīng)風(fēng)機(jī)升壓后送入噴淋塔，依次流過塔內(nèi)仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置和噴淋層后，再經(jīng)2級除霧器除霧，最終經(jīng)直排煙囪排入大氣。

圖1 脫硫試驗(yàn)臺示意圖Fig.1 Schematic diagram of the desulfurization test bench

脫硫試驗(yàn)臺噴淋塔進(jìn)口和出口各設(shè)置1套煙氣排放連續(xù)監(jiān)測系統(tǒng)(CEMS)以及其他必要測點(diǎn)，可對氣體體積流量、壓力、溫度以及循環(huán)泵體積流量等重要參數(shù)進(jìn)行在線測量，仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置上、下阻力采用在線差壓變送器進(jìn)行測量。

1.2 仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置設(shè)計(jì)

3套不同管柵間隙的仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置設(shè)計(jì)參數(shù)見表1，該裝置由2排倒置水滴形管柵交錯排列而成，設(shè)計(jì)上要求上層相鄰管柵中心點(diǎn)與其之間的下層管柵中心點(diǎn)構(gòu)成等邊三角形，如圖2所示。單根倒置水滴形管柵寬度為50 mm，高度為64 mm，壁厚為5 mm。每套裝置所選用的管柵寬度和高度完全相同。每層管柵之間類似于1個(gè)文丘里管，氣體流經(jīng)管柵的過程中會與噴淋落入管柵中的液體在文丘里管之間發(fā)生劇烈碰撞，形成液包氣現(xiàn)象，可大幅增強(qiáng)氣液之間的傳質(zhì)反應(yīng)。與傳統(tǒng)圓形管柵相比，仿水滴形管式棒柵具有更好的導(dǎo)流作用，在相同湍流層高度下可適當(dāng)減小管柵阻力，從而有效降低引風(fēng)機(jī)能耗。

表1 仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置的設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.1 Design parameters of the water-drop-shaped tubular rod-grid desulfurization synergistic device

圖2 仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置截面圖Fig.2 Cross section of the water-drop-shaped tubular rod-grid desulfurization synergistic device

1.3 試驗(yàn)內(nèi)容

依托脫硫試驗(yàn)臺對3套不同管柵間隙的仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置分別進(jìn)行冷態(tài)試驗(yàn)，試驗(yàn)過程中管式棒柵經(jīng)受住氣體沖擊和液體沖刷，證實(shí)了其結(jié)構(gòu)的可行性。筆者重點(diǎn)研究了不同塔內(nèi)氣體流速、液氣比和管柵間隙下仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置的阻力特性。

2 結(jié)果與討論

2.1 氣體流速的影響

圖3給出了塔內(nèi)氣體流速v對仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置阻力的影響。由圖3可以看出，隨著氣體流速逐漸增大，氣體動量隨之增大，噴淋下來的漿液落在仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置上，由于氣體對漿液的托舉力增大，因此持液層高度逐漸增加，并且氣體以鼓泡的形式穿透湍流層，湍流層高度越高，阻力越大。因此，氣體流速增大會引起3套仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置的阻力均逐漸增大，但當(dāng)氣體流速約大于3.5 m/s后，阻力的增大趨勢明顯變緩。這是因?yàn)楫?dāng)氣體流速大于臨界流速后，湍流層會出現(xiàn)劇烈波動，此時(shí)氣體流速對阻力的影響減弱，而噴淋體積流量對阻力的變化起主要作用[8]。

(a) A型

(b) B型

(c) C型

2.2 液氣比的影響

圖4給出了液氣比對仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置阻力的影響。由圖4可以看出，在相同氣體流速下，隨著液氣比的增大，3套仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置的阻力均逐漸增大，這是因?yàn)楫?dāng)氣體流速一定時(shí)，液氣比增大，噴淋體積流量也增大，管柵上的湍流層高度增加，氣體流過湍流層的時(shí)間和阻力也同步增加，但阻力增大的趨勢變緩。在相同液氣比時(shí)，隨著塔內(nèi)氣體流速增大，3套仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置的阻力均逐漸增大。這主要是因?yàn)樽枇εc氣體流速的平方存在正相關(guān)性，液氣比一定時(shí)，氣體流速增大會導(dǎo)致氣體流過管柵的阻力增大。

(a) A型

(b) B型

(c) C型

2.3 管柵間隙的影響

圖5給出了管柵間隙對仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置阻力的影響。A型、B型、C型仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置的唯一不同點(diǎn)是所設(shè)計(jì)的管柵橫向間隙和上下層管柵間隙不同，管柵間隙尺寸具體見表1。由圖5可以看出，在噴淋體積流量和氣體流速均相同(即液氣比相同)的情況下，隨管柵間隙逐漸增加，阻力反而逐漸減小。這意味著隨著管柵間隙增加，湍流層空隙率增大，管柵形成的文丘里管尺寸變大，氣體流經(jīng)文丘里管時(shí)流速降低，氣液兩相之間摩擦力減小，導(dǎo)致氣體對管柵上湍流層的托舉力減小，使得湍流層高度減小，氣體流過湍流層的阻力也會減小，因此仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置的阻力會逐漸減小。

(a) 噴淋體積流量為210 m3/h

(b) 噴淋體積流量為420 m3/h

(c) 噴淋體積流量為630 m3/h圖5 仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置阻力隨管柵間隙的變化Fig.5 Relationship between resistance and grid gap of the water-drop-shaped tubular rod-grid desulfurization synergistic device

仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置的阻力與湍流層高度呈正比關(guān)系，而湍流層又與脫硫性能密切相關(guān)，湍流層高度越高，氣液傳質(zhì)的接觸面積越大，且接觸時(shí)間越長，脫硫效果越好，但仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置阻力也越大，導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)電耗越高，同時(shí)阻力過大會引起液泛現(xiàn)象，并使系統(tǒng)電耗顯著增加，而阻力過小會導(dǎo)致脫硫和協(xié)同除塵效果較差。因此，在實(shí)際工程應(yīng)用中，所選型設(shè)計(jì)的仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置的阻力應(yīng)適中，且具有較高的經(jīng)濟(jì)性。根據(jù)冷態(tài)試驗(yàn)結(jié)果，并結(jié)合以往常規(guī)棒柵的工程應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)，阻力在500～800 Pa較為合適，在該阻力范圍內(nèi)能形成較穩(wěn)定的湍流層，氣液傳質(zhì)效果好。在下一步熱態(tài)試驗(yàn)和實(shí)際工程項(xiàng)目中，可以通過選取合適的管柵間隙來實(shí)現(xiàn)在設(shè)計(jì)工況下仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置的阻力嚴(yán)格控制在500～800 Pa。

3 結(jié) 論

(1) 3套仿水滴形管式棒柵脫硫增效裝置的阻力均隨氣體流速和液氣比的增大而增大，隨管柵間隙的增大而減小。

(2) 在氣體流速和液氣比已知的情況下，可通過選取合適的管柵間隙來獲得較合適的阻力，即能確保在管柵上形成穩(wěn)定的湍流層，從而可有效提高塔內(nèi)氣液傳質(zhì)強(qiáng)度和煙氣流場的均勻性，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)高效脫硫除塵和節(jié)能降耗。