尚飛，武晨華

(內(nèi)蒙古科技大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，內(nèi)蒙古 包頭 014010)

2 250 mm熱連軋機(jī)作為目前國(guó)內(nèi)最寬的主流軋機(jī)，具有軋制產(chǎn)品種類(lèi)多、規(guī)格變化大、板形控制能力強(qiáng)等特點(diǎn)，而隨著軋輥長(zhǎng)度的增大帶鋼凸度控制的難度也相應(yīng)增加.這是由于軋輥長(zhǎng)度增大的同時(shí)直徑變化卻偏小，具體變化情況見(jiàn)表1.更為細(xì)長(zhǎng)的工作輥在提高板形控制能力的同時(shí)也使得軋輥?zhàn)冃螁?wèn)題更為復(fù)雜，板形控制難度加大；隨著軋輥長(zhǎng)度的增加，軋制品種與規(guī)格更為多樣，不同的帶鋼規(guī)格其控制特性也不盡相同，進(jìn)一步加劇了帶鋼板形控制的難度.

表2為不同機(jī)型的板帶生產(chǎn)線(xiàn)所軋帶鋼寬度分布，從表中可以看出，2 250 mm超寬軋機(jī)所軋制帶鋼寬度范圍明顯較大.為保證足夠的凸度調(diào)控能力，在2 250 mm生產(chǎn)線(xiàn)工作輥輥形通常采用CVC輥形.長(zhǎng)期的實(shí)踐表明，雖然下游機(jī)架采用了CVC輥形并配合強(qiáng)力彎輥，但在軋制不同寬度帶鋼時(shí)，板形控制問(wèn)題仍然頻繁出現(xiàn)[1-5].為提高現(xiàn)場(chǎng)軋制不同寬度帶鋼時(shí)的板形控制水平，需對(duì)2 250 mm軋機(jī)軋制不同寬度帶鋼時(shí)的凸度調(diào)控能力進(jìn)行分析，并結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際數(shù)據(jù)進(jìn)行相應(yīng)驗(yàn)證.

本研究發(fā)現(xiàn)，在重度眼瞼下垂和雙側(cè)眼瞼下垂的患者中，各類(lèi)先天性心臟病的發(fā)生率明顯升高，尤其是復(fù)雜先天性心臟病。重度、雙側(cè)眼瞼下垂患者復(fù)雜先天性心臟病的發(fā)生率分別較輕中度、單側(cè)眼瞼下垂者顯著升高(P<0.05)。因此，臨床上應(yīng)對(duì)先天性上瞼下垂患者常規(guī)進(jìn)行先天性心臟病的篩查，尤其是雙側(cè)或重度眼瞼下垂的患者。

表2 不同軋機(jī)對(duì)應(yīng)的軋制帶鋼寬度分布

1 2 250 mm超寬軋機(jī)有限元模型建立

由于在實(shí)際生產(chǎn)中2 2500 mm熱軋生產(chǎn)線(xiàn)下游機(jī)架采用了CVC循環(huán)竄輥模式，因此對(duì)下游機(jī)架進(jìn)行凸度調(diào)控能力分析更具有實(shí)際意義，為了分析某2 250 mm熱軋生產(chǎn)線(xiàn)下游機(jī)架的板形調(diào)控特性，運(yùn)用ANSYS有限元軟件建立輥系有限元模型，模型基本參數(shù)采用現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際參數(shù)進(jìn)行設(shè)定，如表3所示.

表3 模型設(shè)定參數(shù)

模型建立過(guò)程中假設(shè)軋輥材質(zhì)均勻，各向同性，軋輥溫度保持恒定，各軋輥之間不產(chǎn)生相對(duì)位移.考慮到軋制過(guò)程中輥系與帶鋼所承受的載荷及變形是左右對(duì)稱(chēng)的，因此只需建立1/4輥系帶鋼模型，在軋輥與帶鋼的剖開(kāi)面上加對(duì)稱(chēng)約束.由于輥系變形模型是1個(gè)三維實(shí)體模型，選取單元庫(kù)中的Solid185(8節(jié)點(diǎn)六面體)等參單元作為主要的單元.同時(shí)，為增加輥縫的計(jì)算精度，在與帶鋼接觸的小區(qū)域內(nèi)進(jìn)行了網(wǎng)格細(xì)化處理，接觸區(qū)域采用Solid186(20節(jié)點(diǎn)六面體)高階等參單元，有限元模型如圖1所示.

圖1 2 250 mm熱連軋機(jī)下游機(jī)架的輥系有限元模型

為了減少模型的計(jì)算時(shí)間，所以只在部分工作輥和支持輥可能會(huì)發(fā)生接觸的表面上附加接觸單元，其中支持輥表面為目標(biāo)面，使用TARGET170的接觸單元，工作輥表面為接觸面，使用CONTACT173的接觸單元，2單元均為面-面接觸單元[6-8].為了確保模型在計(jì)算過(guò)程中不發(fā)生剛性移動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)，故而在輥系對(duì)稱(chēng)面xy所有節(jié)點(diǎn)上施加對(duì)稱(chēng)約束UZ=0；在支持輥上壓下力作用點(diǎn)處節(jié)點(diǎn)施加y方向的位移約束UY=0；在工作輥和支持輥的幾何中心施加x方向位移約束UX=0.彎輥力施加在工作輥輥頸上，帶鋼則以均布載荷的形式施加在帶鋼與工作輥的接觸面上，模型約束與加載情況如圖2所示.

由圖11可知，這對(duì)下游機(jī)架在執(zhí)行循環(huán)竄輥模式時(shí)其竄輥位置與彎輥力的補(bǔ)償關(guān)系較為明顯，其中，竄輥位置改變帶來(lái)的凸度變化包含兩部分，一部分是由CVC輥形直接對(duì)帶鋼凸度的影響，其可由式(1)計(jì)算得到，另一部分為隨著竄輥位置的變化，輥系對(duì)帶鋼凸度調(diào)控能力的變化，即為2.2節(jié)所分析內(nèi)容.

圖2 模型約束與加載情況

2 2 250 mm超寬軋機(jī)對(duì)不同帶鋼寬度的板形調(diào)控特性分析

采用相似的方法對(duì)不同寬度帶鋼彎輥力調(diào)控能力影響進(jìn)行分析，如圖5所示，為1 500 mm帶鋼對(duì)應(yīng)于不同彎輥力的輥縫形狀，采用同樣的方式計(jì)算其他寬度帶鋼對(duì)應(yīng)于不同彎輥力的輥縫形狀，并對(duì)相應(yīng)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理得到如圖6所示的彎輥力對(duì)不同寬度帶鋼凸度的影響.

圖3 不同帶鋼寬度對(duì)應(yīng)的輥縫形狀

對(duì)仿真出來(lái)的數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，得到帶鋼凸度值與帶鋼寬度的對(duì)應(yīng)關(guān)系如圖4所示.

由圖4可知，在帶鋼寬度較小時(shí)，其凸度值隨著帶鋼寬度的增大而增大，當(dāng)帶鋼寬度達(dá)到軋輥輥身有效長(zhǎng)度的60%左右時(shí)，帶鋼凸度值達(dá)到最大，之后隨著帶鋼寬度的增大而凸度快速減小.

利用輥系模型對(duì)不同寬度帶鋼的竄輥調(diào)控能力影響進(jìn)行分析，如圖8所示，為1 500 mm帶鋼對(duì)應(yīng)于不同竄輥位置的輥縫形狀，采用同樣的方式計(jì)算其他寬度帶鋼對(duì)應(yīng)于不同竄輥位置的輥縫形狀，并對(duì)相應(yīng)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理得到如圖9所示的彎輥力對(duì)不同寬度帶鋼的凸度調(diào)控特性.

圖4 帶鋼凸度值與帶鋼寬度對(duì)應(yīng)關(guān)系

2.1 彎輥力調(diào)控特性分析

首先利用輥系有限元模型分析不同帶鋼寬度下其凸度的變化情況，考慮到2 250 mm熱軋生產(chǎn)線(xiàn)所軋帶鋼寬度范圍為1 000～2 100 mm，因此在進(jìn)行仿真分析的過(guò)程中在該范圍內(nèi)，分別選取1 000，1 250，1 500，1 750和2 000 mm 5種寬度進(jìn)行分析，仿真過(guò)程中保證軋制力、彎輥力與竄輥位置一定，計(jì)算出對(duì)應(yīng)帶鋼寬度的輥縫形狀如圖3所示.

圖5 帶鋼不同彎輥力下的輥縫形狀

圖6 彎輥力對(duì)不同寬度帶鋼凸度的影響

帶鋼凸度隨彎輥力變化曲線(xiàn)的斜率即為彎輥力的調(diào)控能力，帶鋼寬度從1 000～2 000 mm分別對(duì)應(yīng)的彎輥力調(diào)控能力為0.06，0.10，0.14，0.20，0.25 μm/kN.如圖7所示，彎輥力調(diào)控能力隨著帶鋼寬度的增加呈現(xiàn)出近似線(xiàn)性的增大趨勢(shì)，且?guī)т搶挾扔? 000 mm增大到2 000 mm時(shí)，彎輥力調(diào)控能力由0.06增加至0.25，增大了近4倍，這說(shuō)明2 250 mm軋機(jī)的彎輥力對(duì)寬帶鋼的調(diào)控能力更強(qiáng)，而對(duì)于窄帶鋼彎輥力調(diào)控能力偏弱.

圖7 不同寬度帶鋼對(duì)應(yīng)的彎輥力調(diào)控能力

2.2 竄輥調(diào)控特性分析

考慮到軋制過(guò)程中帶鋼板形還要受到彎輥力和竄輥位置的影響，因此，利用建立好的輥系有限元模型分析不同寬度帶鋼所對(duì)應(yīng)的軋制力調(diào)控特性和彎輥力調(diào)控特性.

圖8 1 500 mm帶鋼不同竄輥位置下的輥縫形狀

應(yīng)用新診斷指標(biāo)可特異性區(qū)分肝癌患者維生素K缺乏引起PIVKAII水平升高,PIVKA-II比率指MU-3單抗體測(cè)定PIVKA-II同19B7單抗檢測(cè)PIVKA-II比值,此方法可顯著提高診斷特異性[7]。

圖9 竄輥對(duì)不同寬度帶鋼凸度的影響

圖10 不同寬度帶鋼對(duì)應(yīng)的竄輥調(diào)控能力

3 現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)分析與模型仿真驗(yàn)證

2 250 mm熱軋生產(chǎn)線(xiàn)下游機(jī)架目前采用的彎輥竄輥策略為循環(huán)竄輥，該竄輥模式為強(qiáng)制竄輥位置按照一定的步長(zhǎng)進(jìn)行變化，而由此引起的帶鋼凸度變化通過(guò)調(diào)整彎輥力來(lái)補(bǔ)償，這樣針對(duì)不同規(guī)格帶鋼可以既保證凸度控制能力又可以均勻軋輥磨損改善帶鋼斷面形式[9,10].因此，通過(guò)對(duì)下游機(jī)架軋制不同寬度時(shí)對(duì)應(yīng)的彎輥竄輥情況，一方面可以對(duì)輥系模型仿真結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證，另一方面可以對(duì)現(xiàn)場(chǎng)的彎竄輥策略執(zhí)行情況作出相應(yīng)評(píng)價(jià).

習(xí)近平新時(shí)代全面從嚴(yán)治黨研究——基于黨內(nèi)政治生態(tài)建設(shè)的視角……………………………………………………………張文龍（5）：6

如圖11所示，為F7機(jī)架軋制不同寬度帶鋼時(shí)竄輥位置與彎輥力的分布情況.

近期，國(guó)際基準(zhǔn)原油Brent期貨價(jià)格觸頂之后一路下跌，截至11月26日最多跌去了30%以上，進(jìn)入了典型的熊市狀況。此番下跌的根源與“基本面向下、地緣政治向上”密切相關(guān)，本質(zhì)上是全球石油供需狀況相對(duì)寬松、庫(kù)存上升，誘因是“供需狀況因地緣政治局勢(shì)影響而趨緊”的預(yù)期被證偽。

現(xiàn)在是一九三五年十一月十四日的夜里，我在燈下再看完了《生死場(chǎng)》，周?chē)袼酪话慵澎o，聽(tīng)?wèi)T的鄰人的談話(huà)聲沒(méi)有了，食物的叫賣(mài)聲也沒(méi)有了，不過(guò)偶有遠(yuǎn)遠(yuǎn)的幾聲犬吠。想起來(lái)，英法租界當(dāng)不是這情形，哈爾濱也不是這情形；我和那里的居人，彼此都懷著不同的心情，住在不同的世界。然而我的心現(xiàn)在卻好像古井中水，不生微波，麻木地寫(xiě)了以上那些字。這正是奴隸的心！但是，如果還是擾亂了讀者的心呢？那么，我們還決不是奴才。

圖11 F7機(jī)架軋制不同寬度帶鋼時(shí)竄輥位置與彎輥力的分布情況(a)軋制1 280 mm帶鋼時(shí)彎輥竄輥分布；(b)軋制1 530 mm帶鋼時(shí)彎輥竄輥分布；(c)軋制1 750 mm帶鋼時(shí)彎輥竄輥分布；(d)軋制1 980 mm帶鋼時(shí)彎輥竄輥分布

(1)

式中：ΔC為帶鋼凸度變化量，μm；s為竄輥量，mm；B為帶鋼寬度，mm；L為工作輥長(zhǎng)度，mm；C設(shè)為設(shè)計(jì)CVC輥形的等效凸度，μm.

結(jié)合前述模型仿真分析與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，得到相應(yīng)參數(shù)如表4所示.

學(xué)生在學(xué)校期間就要受到老師的關(guān)懷與呵護(hù)，教師也應(yīng)該盡到“學(xué)校家長(zhǎng)”的職責(zé)，為學(xué)生的身心發(fā)展保駕護(hù)航。教師和學(xué)生建立和睦、友好的師生關(guān)系，不僅能促進(jìn)學(xué)生成績(jī)的提升，還能優(yōu)化學(xué)生心理狀態(tài)。激勵(lì)教育的使用，打破了教師和學(xué)生之間的隔閡，教師在對(duì)學(xué)生的激勵(lì)中能感受學(xué)生對(duì)學(xué)習(xí)的熱情，學(xué)生可以釋放自己的潛能，讓自己的能力得到充分發(fā)揮。

帶鋼凸度隨竄輥位置變化曲線(xiàn)的斜率即為竄輥的調(diào)控能力，帶鋼寬度從1 000～2 000 mm分別對(duì)應(yīng)的竄輥調(diào)控能力為0.16，0.26，0.37，0.50，0.66 μm/mm.如圖10所示，竄輥調(diào)控能力隨著帶鋼寬度的增加呈現(xiàn)出近似線(xiàn)性的增大趨勢(shì)，且?guī)т搶挾扔? 000 mm增大到2 000 mm時(shí)，彎輥力調(diào)控能力由0.16增至0.66，增大近4倍，這說(shuō)明2 250 mm軋機(jī)的竄輥對(duì)寬帶鋼的調(diào)控能力更強(qiáng)，而對(duì)于窄帶鋼竄輥調(diào)控能力偏弱.

表4 仿真結(jié)果與實(shí)際參數(shù)的驗(yàn)證

由表4可知，通過(guò)模型仿真得到的彎輥竄輥調(diào)控能力計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)的偏差值在10%以?xún)?nèi)，因此，可以認(rèn)為前述所建立的有限元模型與分析結(jié)果較為可靠.同時(shí)，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)的分析可知，當(dāng)前的循環(huán)竄輥行程只有50 mm左右，僅為全行程的15%左右，竄輥行程偏小，而彎輥力的使用范圍僅為700～1 200 kN(500 kN)，設(shè)定彎輥力的范圍為500～1300 kN(800 kN)，因此，若將彎輥力的使用范圍由500 kN增加至800 kN，則對(duì)應(yīng)的竄輥行程可放大1.6倍至80 mm，從而有效地提高工作輥的均勻磨損效果.

二是積極推進(jìn)水利資金統(tǒng)籌整合。從預(yù)算編制環(huán)節(jié)，對(duì)小而散、性質(zhì)相同或相近的項(xiàng)目進(jìn)行歸并，突出支持水利重點(diǎn)工作。依據(jù)有關(guān)規(guī)劃，以項(xiàng)目為平臺(tái)，不斷加大水利資金整合力度，實(shí)行統(tǒng)籌安排和集中使用，初步形成了中央、省、市、縣多層級(jí)共同推進(jìn)、上下互動(dòng)的良好格局。

除了對(duì)上述生產(chǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析外，還應(yīng)對(duì)不同帶鋼寬度軋制過(guò)程中其平均竄輥中心位置進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，以此反應(yīng)目前CVC輥形的凸度范圍是否合理，如表5所示，為不同帶鋼寬度的平均竄輥中心位置統(tǒng)計(jì).

表5 不同帶鋼寬度的平均竄輥中心位置

從表5數(shù)據(jù)可知，軋制過(guò)程中不同帶鋼竄輥位置分布與仿真分析得到的帶鋼凸度值與帶鋼寬度對(duì)應(yīng)關(guān)系(圖4)具有較好的一致性，另一方面可以看到軋制不同寬度帶鋼時(shí)竄輥中心位置均為負(fù)值，這說(shuō)明當(dāng)前的CVC輥形等效凸度范圍不太合理，應(yīng)適當(dāng)增大軋輥等效負(fù)凸度而減小等效正凸度，同時(shí)可適當(dāng)縮小等效凸度范圍，從而調(diào)整竄輥中心位置處于零點(diǎn)附近并增大竄輥行程.

4 結(jié)論

(1)利用ANSYS有限元軟件，建立某2 250 mm超寬軋機(jī)的輥系有限元模型，并通過(guò)該模型計(jì)算了對(duì)應(yīng)于不同帶鋼寬度、不同彎輥力以及不同竄輥位置下帶鋼的出口板廓.

(2)針對(duì)軋制不同寬度帶鋼時(shí)的出口板廓，計(jì)算出下游機(jī)架對(duì)應(yīng)于不同帶鋼寬度的彎輥力調(diào)控能力、竄輥調(diào)控能力以及帶鋼凸度隨寬度變化的變化趨勢(shì)，并得到了軋制窄帶鋼時(shí)易出現(xiàn)凸度控制能力不足的結(jié)論.

(3)通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際軋制數(shù)據(jù)的分析，對(duì)所建立的模型與仿真結(jié)果進(jìn)行了進(jìn)一步驗(yàn)證，得到偏差值小于10%，說(shuō)明當(dāng)前仿真模型與分析結(jié)果較為可靠；同時(shí)通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)分析后得出目前彎輥力設(shè)定范圍過(guò)小，在一定程度上限制了循環(huán)竄輥?zhàn)饔玫陌l(fā)揮，并指出目前下游機(jī)架的CVC輥形的等效凸度不合理，存在著負(fù)凸度偏小而正凸度偏大且整體調(diào)控范圍偏大的情況.

(4)研究結(jié)論可以為現(xiàn)場(chǎng)的板形控制與輥形改進(jìn)提供較好的理論基礎(chǔ)與改進(jìn)思路.