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高層鋼管混凝土框架-型鋼混凝土核心筒混合結(jié)構(gòu)基于性能的層間位移角限值研究*

2021-12-10 12:51李瑩輝蔣歡軍金國棟
建筑結(jié)構(gòu) 2021年23期
關(guān)鍵詞:震動(dòng)層間型鋼

李瑩輝,楊 欽,蔣歡軍,金國棟

(1 華東建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司, 上海 200011; 2 中國建筑第八工程局有限公司, 上海 200135; 3 同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院, 上海 200092)

0 引言

建筑結(jié)構(gòu)在地震作用下層間位移角的大小反映了建筑結(jié)構(gòu)整體的側(cè)向變形程度。為了保證建筑的使用性能及抗倒塌性能,很多國家的抗震規(guī)范對(duì)建筑結(jié)構(gòu)在地震作用下的層間位移角進(jìn)行了限制[1-3]。而在基于性能的抗震設(shè)計(jì)中,為了控制建筑結(jié)構(gòu)不同程度的損傷、保證結(jié)構(gòu)具有一定的可恢復(fù)性能,需要對(duì)建筑結(jié)構(gòu)在不同性能等級(jí)下的層間位移角進(jìn)行限制[1,4]。對(duì)于在地震作用下側(cè)向變形為剪切型的框架結(jié)構(gòu),層間位移角最大的樓層往往也是構(gòu)件變形及損傷最大的樓層,因此框架結(jié)構(gòu)不同性能等級(jí)下的層間位移角限值可以直接由該層梁、柱在不同性能等級(jí)下的變形限值得到。而對(duì)于在地震作用下側(cè)向變形為彎曲型的剪力墻結(jié)構(gòu),由于存在剛體轉(zhuǎn)動(dòng)引起的層間無害位移,層間位移角最大的樓層并非是墻肢變形及損傷最大的樓層。因此,其結(jié)構(gòu)在不同性能等級(jí)下的層間位移角限值無法直接由該層構(gòu)件變形限值得到,需要進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)的計(jì)算分析,將結(jié)構(gòu)最大層間位移角與結(jié)構(gòu)構(gòu)件在不同性能等級(jí)下的變形及損傷建立聯(lián)系,進(jìn)而通過構(gòu)件的變形限值得到結(jié)構(gòu)的層間位移角限值。

本文通過四個(gè)不同高寬比的高層鋼管混凝土框架-型鋼混凝土核心筒結(jié)構(gòu)的增量動(dòng)力分析,得到不同強(qiáng)度地震作用下的連梁弦轉(zhuǎn)角、墻肢有害層間位移角、框架梁及框架柱位移角的分布,基于各類構(gòu)件在不同性能等級(jí)下的轉(zhuǎn)角限值得到高層鋼管混凝土框架-型鋼混凝土核心筒結(jié)構(gòu)在不同性能等級(jí)下的層間位移角限值。

1 結(jié)構(gòu)模型設(shè)計(jì)、地震波選取及構(gòu)件變形指標(biāo)限值確定

1.1 結(jié)構(gòu)模型設(shè)計(jì)

本文設(shè)計(jì)的鋼管混凝土框架-型鋼混凝土核心筒結(jié)構(gòu)采用的抗震設(shè)防烈度為8度(0.2g),場地類別為Ⅱ類,設(shè)計(jì)地震分組為第二組,特征周期為0.4s。樓面恒荷載為5kN/m2(包括樓板自重),活荷載為2.5kN/m2?;炷翉?qiáng)度等級(jí)為C60,鋼材采用Q235,鋼筋采用HRB400。《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010)[5](簡稱高規(guī))規(guī)定型鋼(鋼管)混凝土框架-鋼筋混凝土核心筒結(jié)構(gòu)的最大適用高度限值為150m,最大高寬比限值為6。聶建國等[6]通過理論分析和有限元計(jì)算,認(rèn)為框架-混凝土核心筒混合結(jié)構(gòu)的高寬比是影響其小震下的側(cè)向變形及位移限值的主要因素。本文通過設(shè)計(jì)一組平面尺寸相同,但高度不同的矩形鋼管混凝土框架-型鋼混凝土核心筒結(jié)構(gòu)來研究高寬比對(duì)鋼管混凝土框架-型鋼混凝土核心筒結(jié)構(gòu)地震易損性及不同性能等級(jí)下變形限值的影響,本文共設(shè)計(jì)了四個(gè)模型,基本設(shè)計(jì)參數(shù)如表1所示,其中模型編號(hào)中的數(shù)字代表模型的層數(shù)。

設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)底層高度為4.5m,其余層層高均為3.6m。針對(duì)不同高度的結(jié)構(gòu)模型,通過改變剪力墻厚度、連梁及框架柱的截面尺寸,調(diào)整每個(gè)結(jié)構(gòu)模型小震反應(yīng)譜分析時(shí)的最大層間位移角滿足規(guī)范限值1/800,扭轉(zhuǎn)周期比滿足規(guī)范相應(yīng)要求(模型M18略超限值0.9),外框分擔(dān)剪力、剪力墻拉應(yīng)力等設(shè)計(jì)指標(biāo)也滿足規(guī)范相應(yīng)要求。本文設(shè)計(jì)的四個(gè)框架-核心筒模型的標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面布置如圖1所示。采用PKPM軟件對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行配筋和型鋼設(shè)計(jì),型鋼混凝土剪力墻、型鋼混凝土連梁、矩形鋼管混凝土框架柱、型鋼框架梁的截面尺寸及型鋼配置如表2~5所示,其中型鋼混凝土連梁的截面寬度與相連接的剪力墻墻肢厚度相同,型鋼框架梁的截面尺寸沿樓層高度不變,結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震等級(jí)均為一級(jí)。

結(jié)構(gòu)基本參數(shù) 表1

圖1 標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面布置

1.2 地震波選取

根據(jù)場地條件和結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性,在PEER強(qiáng)震記錄數(shù)據(jù)庫[7]選取了20組天然波,地震波兩個(gè)水平方向分量的反應(yīng)譜平均值與規(guī)范設(shè)計(jì)反應(yīng)譜的對(duì)比見圖2,可見所選地震波反應(yīng)譜兩個(gè)方向的平均值均與設(shè)計(jì)反應(yīng)譜在周期1~4s內(nèi)比較吻合,適合對(duì)所設(shè)計(jì)的四個(gè)模型進(jìn)行非線性時(shí)程分析。地震波的X向分量沿結(jié)構(gòu)的X向輸入,Y向分量沿結(jié)構(gòu)的Y向輸入。地震波X向分量與Y向分量的峰值地面加速度PGA之比調(diào)整為1∶0.85。為了研究結(jié)構(gòu)在

圖2 地震波反應(yīng)譜平均值與規(guī)范設(shè)計(jì)反應(yīng)譜對(duì)比

型鋼混凝土剪力墻墻肢的截面尺寸及型鋼配置 表2

型鋼混凝土連梁的截面尺寸及型鋼配置 表3

矩形鋼管混凝土框架柱的截面尺寸 表4

型鋼框架梁的截面尺寸 表5

不同損傷狀態(tài)下的變形,在后續(xù)的非線性時(shí)程分析中,對(duì)4個(gè)結(jié)構(gòu)分別進(jìn)行增量動(dòng)力分析。增量動(dòng)力分析需要對(duì)地震波強(qiáng)度進(jìn)行調(diào)幅,X向地震波調(diào)幅的PGA分別為70,140,200,300,400,500,600gal。因此地震動(dòng)加載強(qiáng)度范圍包括了多遇地震、設(shè)防地震、罕遇地震和極罕遇地震。

1.3 構(gòu)件變形指標(biāo)限值確定

在本文設(shè)計(jì)的四個(gè)框架-核心筒結(jié)構(gòu)模型中,結(jié)構(gòu)構(gòu)件類型分別有型鋼混凝土連梁、型鋼混凝土剪力墻、型鋼框架梁和矩形鋼管混凝土框架柱。其中,型鋼混凝土連梁和矩形鋼管混凝土框架柱的變形指標(biāo)限值根據(jù)文獻(xiàn)[8]的計(jì)算公式得到,型鋼混凝土剪力墻的變形指標(biāo)限值根據(jù)文獻(xiàn)[9]的計(jì)算公式得到,而型鋼框架梁的變形指標(biāo)限值則參考美國ASCE 41—17[10]的建議值。計(jì)算得到的各類構(gòu)件變形指標(biāo)限值的累積超越概率分布如圖3所示。

圖3 構(gòu)件變形指標(biāo)限值累積超越概率分布

2 結(jié)構(gòu)有限元模型驗(yàn)證

有限元軟件PERFORM-3D為用戶提供了多種非線性單元來模擬結(jié)構(gòu)構(gòu)件在地震作用下的非線性行為。參考NAISH等[11]的研究,本文采用半剛性彎矩連接單元與剛塑性彎矩鉸單元串聯(lián)模擬型鋼混凝土連梁的開裂、剛度退化及塑性變形,有限元計(jì)算模型如圖4所示。試件的滯回曲線有限元模型計(jì)算結(jié)果與文獻(xiàn)[12]中的試件Beam6的試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比如圖5(a)所示。

圖4 型鋼混凝土連梁有限元計(jì)算模型

圖5 試件滯回曲線模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

矩形鋼管混凝土柱采用纖維單元模擬,考慮了鋼管對(duì)混凝土纖維的約束作用以及鋼管的壓屈對(duì)鋼材纖維本構(gòu)的影響,試件的滯回曲線有限元模型計(jì)算結(jié)果與文獻(xiàn)[8]中的試件RCFT1306的試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比如圖5(b)所示。

采用宏觀分層單元來模擬剪力墻構(gòu)件,其平面內(nèi)的軸力和彎曲特性可以通過定義豎向和橫向纖維截面來模擬,而平面內(nèi)的剪切特性可以通過定義剪切材料來模擬。試件的滯回曲線有限元模型計(jì)算結(jié)果與文獻(xiàn)[13]中的SRCW1的試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比如圖5(c)所示。

采用FEMA鋼梁單元來模擬型鋼框架梁,F(xiàn)EMA鋼梁單元采用的是塑性鉸模型。試件的滯回曲線有限元模型計(jì)算結(jié)果與文獻(xiàn)[14]中的RBS的試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比如圖5(d)所示。

各類構(gòu)件的有限元模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果較為吻合,模擬精度滿足計(jì)算要求,框架-核心筒結(jié)構(gòu)M36的有限元計(jì)算模型如圖6所示。

圖6 框架-核心筒結(jié)構(gòu)M36有限元計(jì)算模型

3 計(jì)算結(jié)果分析

3.1 結(jié)構(gòu)整體反應(yīng)分析

地震波每級(jí)調(diào)幅時(shí),對(duì)每個(gè)結(jié)構(gòu)模型在20組地震波下的層間位移角包絡(luò)線取平均值,結(jié)構(gòu)模型M36在X向的層間位移角及歸一化曲線隨地震動(dòng)強(qiáng)度的變化如圖7所示。層間位移角隨地震動(dòng)強(qiáng)度的增加而增加,層間位移角歸一化曲線則反映了結(jié)構(gòu)模型層間位移角最大的樓層隨地震動(dòng)強(qiáng)度增加而逐漸向下轉(zhuǎn)移的趨勢。四個(gè)結(jié)構(gòu)模型在不同地震動(dòng)強(qiáng)度下兩個(gè)方向的最大層間位移角列于表6,多遇地震(PGA=70gal)下結(jié)構(gòu)的層間位移角最大值均小于1/800,罕遇地震(PGA=400gal)下結(jié)構(gòu)的層間位移角最大值均小于1/100,滿足《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)[1](簡稱抗規(guī))的要求。

圖7 結(jié)構(gòu)模型M36的層間位移角隨地震動(dòng)強(qiáng)度變化

結(jié)構(gòu)模型不同地震動(dòng)強(qiáng)度下的最大層間位移角 表6

3.2 結(jié)構(gòu)構(gòu)件損傷分析

在所選的20組地震波中,第4組地震波(EQ4)的反應(yīng)譜平均值與設(shè)計(jì)反應(yīng)譜最為接近,因此以EQ4地震波輸入下結(jié)構(gòu)的損傷來定性說明結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)規(guī)律。地震波EQ4在極罕遇地震(PGA=600gal)時(shí),結(jié)構(gòu)模型M36中的各類構(gòu)件損傷如圖8所示,其中LS1~LS4分別代表達(dá)到“基本完好”、“輕微損傷”、“中等損傷”和“嚴(yán)重?fù)p傷”的各類構(gòu)件。由圖8可以看出,連梁和框架梁的損傷沿結(jié)構(gòu)整個(gè)高度均有分布,“嚴(yán)重?fù)p傷”主要集中在結(jié)構(gòu)的中下部。剪力墻的損傷沿結(jié)構(gòu)高度僅集中在某幾層,損傷最大的部位主要為結(jié)構(gòu)的底層??蚣苤膿p傷沿結(jié)構(gòu)高度僅在底部若干層發(fā)生,損傷最嚴(yán)重的部位主要集中在結(jié)構(gòu)的底層。

圖8 結(jié)構(gòu)模型M36中的各類構(gòu)件損傷示意

輸出每個(gè)模型的各類構(gòu)件在不同地震動(dòng)下的轉(zhuǎn)角峰值,并與1.3節(jié)所述的各類構(gòu)件不同性能等級(jí)的變形指標(biāo)限值進(jìn)行對(duì)比,得到不同地震動(dòng)強(qiáng)度下各類構(gòu)件不同性能等級(jí)的超越概率,之后采用對(duì)數(shù)正態(tài)分布函數(shù)進(jìn)行擬合,得到結(jié)構(gòu)模型M36各類構(gòu)件不同性能等級(jí)的易損性曲線,如圖9所示。由圖9可以出,隨著地震動(dòng)PGA的增加,構(gòu)件易損性從高到低的順序均為連梁、剪力墻、框架梁和框架柱,這與框架-核心筒結(jié)構(gòu)的二道防線設(shè)計(jì)目標(biāo)相符合。

圖9 結(jié)構(gòu)模型M36的構(gòu)件不同性能等級(jí)易損性曲線

3.3 結(jié)構(gòu)層間位移角限值研究

若不區(qū)分構(gòu)件類型而由最先進(jìn)入損傷的構(gòu)件的性能等級(jí)來確定結(jié)構(gòu)的性能等級(jí),則框架-核心筒結(jié)構(gòu)的易損性曲線就等于連梁的易損性曲線,因?yàn)樵跇?gòu)件的不同性能等級(jí)下連梁總是首先進(jìn)入損傷。但連梁作為框架-核心筒結(jié)構(gòu)的第一道防線中的耗能構(gòu)件,其損傷情況并不能完全代表整體結(jié)構(gòu)的損傷情況。高規(guī)對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件按重要性分為“關(guān)鍵構(gòu)件”、“普通豎向構(gòu)件”和“耗能構(gòu)件”,針對(duì)不同重要性程度的構(gòu)件,在同一結(jié)構(gòu)性能等級(jí)下對(duì)其性能等級(jí)的要求不同。對(duì)于具有兩道抗震防線的框架-核心筒結(jié)構(gòu)來說,核心筒為第一道抗震防線,其中連梁為耗能構(gòu)件,剪力墻墻肢為關(guān)鍵構(gòu)件;外圍框架為第二道抗震防線,其中框架梁為耗能構(gòu)件,框架柱為關(guān)鍵構(gòu)件。

另外在結(jié)構(gòu)中出現(xiàn)個(gè)別構(gòu)件的“嚴(yán)重?fù)p傷”就判定結(jié)構(gòu)為“嚴(yán)重破壞”也顯然不合理??挂?guī)第3.10.3條的條文說明在結(jié)構(gòu)不同的破壞等級(jí)劃分中對(duì)結(jié)構(gòu)中不同類型構(gòu)件的損傷比例給出了限值。根據(jù)前文中鋼管混凝土框架-型鋼混凝土核心筒結(jié)構(gòu)在地震作用下結(jié)構(gòu)構(gòu)件的損傷分布,發(fā)現(xiàn)連梁和框架梁的損傷沿結(jié)構(gòu)整體高度均有分布,而剪力墻和框架柱的損傷主要集中在部分樓層。因此,在連梁和框架梁的構(gòu)件損傷比例計(jì)算中應(yīng)取此類型構(gòu)件總損傷數(shù)除以結(jié)構(gòu)中此類型構(gòu)件的總數(shù)。結(jié)合前文對(duì)框架-核心筒結(jié)構(gòu)構(gòu)件重要性的分類,參考抗規(guī)第3.10.3條的條文說明中給出的比例限值定義,根據(jù)結(jié)構(gòu)的可使用性給出框架-核心筒結(jié)構(gòu)整體性能等級(jí)的劃分方法,如表7所示。表中“個(gè)別”是指數(shù)量百分比少于5%,“部分”是指數(shù)量百分比少于30%,“多數(shù)”是指數(shù)量百分比大于50%。結(jié)構(gòu)的性能等級(jí)由最先達(dá)到該性能等級(jí)判定準(zhǔn)則的任一類型構(gòu)件確定。

根據(jù)表7所示的結(jié)構(gòu)性能等級(jí)劃分方法,得到四個(gè)結(jié)構(gòu)模型在不同性能等級(jí)下的易損性曲線,如圖10所示?;贓LWOOD等[15]對(duì)美國ASCE 41-17規(guī)范中結(jié)構(gòu)構(gòu)件變形限值取值依據(jù)的補(bǔ)充說明,對(duì)于易損性曲線離散性較大的構(gòu)件,其變形限值的超越概率取為15%?!督ㄖ拐痦g性評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 38591—2020)[16]對(duì)于建筑抗震韌性評(píng)價(jià)指標(biāo)的保證率取84%,即超越概率為16%。本文基于對(duì)數(shù)正態(tài)分布曲線的均值減一倍標(biāo)準(zhǔn)差的超越概率為16%,從易損性曲線可以得到結(jié)構(gòu)達(dá)到不同性能等級(jí)超越概率為16%時(shí)所需的地震動(dòng)強(qiáng)度,并將此地震動(dòng)強(qiáng)度下結(jié)構(gòu)的變形定義為結(jié)構(gòu)在該性能等級(jí)下的變形限值。

圖10 不同性能等級(jí)的結(jié)構(gòu)易損性曲線

M18,M24,M30和M36這四個(gè)結(jié)構(gòu)模型“完全可使用”超越概率達(dá)到16%時(shí)的地震動(dòng)強(qiáng)度分別為93,97,81,81gal,將此地震動(dòng)強(qiáng)度對(duì)表6中的地震動(dòng)強(qiáng)度-結(jié)構(gòu)最大層間位移角數(shù)據(jù)進(jìn)行線性插值,得到這四個(gè)結(jié)構(gòu)模型“完全可使用”性能等級(jí)下層間位移角限值分別為1/1 000,1/795,1/720,1/663。

框架-核心筒結(jié)構(gòu)整體性能等級(jí)劃分方法 表7

M18,M24,M30和M36這四個(gè)結(jié)構(gòu)模型“基本可使用”超越概率達(dá)到16%時(shí)的地震動(dòng)強(qiáng)度分別為155,133,105,121gal,將此地震動(dòng)強(qiáng)度對(duì)表6中的地震動(dòng)強(qiáng)度-結(jié)構(gòu)最大層間位移角數(shù)據(jù)進(jìn)行線性插值,得到這四個(gè)結(jié)構(gòu)模型“基本可使用”性能等級(jí)下層間位移角限值分別為1/588,1/532,1/500,1/392。

M18,M24,M30和M36這四個(gè)結(jié)構(gòu)模型“簡單修復(fù)后使用”超越概率達(dá)到16%時(shí)的地震動(dòng)強(qiáng)度分別為320,276,226,240gal,將此地震動(dòng)強(qiáng)度對(duì)表6中的地震動(dòng)強(qiáng)度-結(jié)構(gòu)最大層間位移角數(shù)據(jù)進(jìn)行線性插值,得到這四個(gè)結(jié)構(gòu)模型“簡單修復(fù)后使用”性能等級(jí)下層間位移角限值分別為1/234,1/219,1/215,1/202。

M18,M24,M30和M36這四個(gè)結(jié)構(gòu)模型“一般修復(fù)后使用”超越概率達(dá)到16%時(shí)的地震動(dòng)強(qiáng)度分別為543,416,308,383gal,將此地震動(dòng)強(qiáng)度對(duì)表6中的地震動(dòng)強(qiáng)度-結(jié)構(gòu)最大層間位移角數(shù)據(jù)進(jìn)行線性插值,得到這四個(gè)結(jié)構(gòu)模型“一般修復(fù)后使用”性能等級(jí)下層間位移角限值分別為1/107,1/124,1/147,1/141。

M18,M24,M30和M36這四個(gè)結(jié)構(gòu)模型“生命安全”超越概率達(dá)到16%時(shí)的地震動(dòng)強(qiáng)度分別為600,514,462,504gal,將此地震動(dòng)強(qiáng)度對(duì)表6中的地震動(dòng)強(qiáng)度-結(jié)構(gòu)最大層間位移角數(shù)據(jù)進(jìn)行線性插值,得到這四個(gè)結(jié)構(gòu)模型“生命安全”性能等級(jí)下層間位移角限值分別為1/99,1/96,1/93,1/92。

根據(jù)上述分析,高層鋼管混凝土框架-型鋼混凝土核心筒結(jié)構(gòu)“完全可使用”、“基本可使用”、“簡單修復(fù)后使用”、“生命安全”性能等級(jí)層間位移角限值均隨結(jié)構(gòu)高寬比的增加而減少,“一般修復(fù)后使用”性能等級(jí)層間位移角限值有隨結(jié)構(gòu)高寬比的增加而增加的趨勢。

本文研究的四個(gè)模型在不同性能等級(jí)下的層間位移角限值有一定差異,改變模型的設(shè)計(jì)參數(shù)也可能導(dǎo)致層間位移角限值的改變。因此,對(duì)四個(gè)模型的層間位移角限值取中位值并取整作為統(tǒng)計(jì)代表值,得到結(jié)構(gòu)“完全可使用”、“基本可使用”、“簡單修復(fù)后使用”、“一般修復(fù)后使用”和“生命安全”的層間位移角限值分別為1/755,1/515,1/215,1/130,1/95。

4 結(jié)論

(1)框架-核心筒結(jié)構(gòu)中不同類型構(gòu)件在地震作用下的損傷沿結(jié)構(gòu)高度的分布不同,連梁和框架梁的損傷沿結(jié)構(gòu)整個(gè)高度均有分布,而剪力墻和框架柱僅在底層或某幾層分布。

(2)框架-核心筒結(jié)構(gòu)性能等級(jí)的劃分需要考慮不同類型構(gòu)件的重要性及各類型構(gòu)件損傷等級(jí)的超越比例。

(3)高層鋼管混凝土框架-型鋼混凝土核心筒結(jié)構(gòu)“完全可使用”、“基本可使用”、“簡單修復(fù)后使用”、“生命安全”性能等級(jí)層間位移角限值均隨結(jié)構(gòu)高寬比的增加而減少,“一般修復(fù)后使用”性能等級(jí)層間位移角限值有隨結(jié)構(gòu)高寬比的增加而增加的趨勢。

(4)根據(jù)結(jié)構(gòu)易損性分析結(jié)果建議將高層鋼管混凝土框架-型鋼混凝土核心筒結(jié)構(gòu)“完全可使用”、“基本可使用”、“簡單修復(fù)后使用”、“一般修復(fù)后使用”和“生命安全”的層間位移角限值分別定為1/755,1/515,1/215,1/130,1/95。

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