王曉博,高 振,侯建國,王秀林,李志峰

(1. 中國特種設(shè)備檢測研究院，北京 100029； 2. 中海石油氣電集團(tuán)有限責(zé)任公司，北京 100028)

在國家能源戰(zhàn)略、環(huán)境保護(hù)、經(jīng)濟(jì)發(fā)展形勢等多重因素的促進(jìn)下，液化天然氣(LNG)產(chǎn)業(yè)得到大力發(fā)展，截至2019年10月，我國已建成投產(chǎn)21座LNG接收站，實(shí)際接收能力為8 955×104t/a[1]。雖然LNG接收站中的主要工藝介質(zhì)如LNG、天然氣(NG)、閃蒸氣(BOG)無明顯腐蝕性，但是隨著服役時間的延長，站內(nèi)壓力容器、壓力管道等承壓設(shè)備均可能產(chǎn)生不同程度的損傷[2-3]，及時發(fā)現(xiàn)承壓設(shè)備上的損傷，關(guān)系到整個接收站的運(yùn)營安全和區(qū)域能源的穩(wěn)定供應(yīng)。TSG 21-2016《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》和TSG D7005-2018《壓力管道定期檢驗(yàn)規(guī)則——工業(yè)管道》等安全技術(shù)規(guī)范明確要求，壓力容器、壓力管道等特種設(shè)備須在一定周期內(nèi)實(shí)施停車檢驗(yàn)，但是迫于區(qū)域能源調(diào)峰保供的壓力和承壓設(shè)備保冷層的存在[4]，站內(nèi)大多數(shù)承壓設(shè)備不具備停車檢驗(yàn)的基本條件。

從部分實(shí)施過定期檢驗(yàn)的接收站的反饋來看，站內(nèi)壓力容器的定期檢驗(yàn)實(shí)施情況良好，首次檢驗(yàn)?zāi)馨匆?guī)范要求及時進(jìn)行；但壓力管道的定期檢驗(yàn)實(shí)施時困難較多，首次檢驗(yàn)一般不能及時進(jìn)行，即使實(shí)施了首次檢驗(yàn)，也僅是抽查了部分氮?dú)?、空氣和極少量的LNG、NG管線的管件，檢驗(yàn)時主要以宏觀檢查為主，壁厚測定、表面缺陷及埋藏缺陷檢測等測試和現(xiàn)行規(guī)范的要求并不相符且缺乏針對性。部分企業(yè)在保障能源供應(yīng)平穩(wěn)的前提下，考慮到安全生產(chǎn)的需要，相繼采用了基于風(fēng)險的檢驗(yàn)(RBI)技術(shù)對站內(nèi)承壓類特種設(shè)備的檢驗(yàn)周期進(jìn)行了適當(dāng)延長[5]，但到期后檢驗(yàn)困境依舊存在。據(jù)調(diào)研，目前仍未系統(tǒng)性地開展過關(guān)于LNG接收站承壓類特種設(shè)備的典型損傷機(jī)理、風(fēng)險點(diǎn)及基于損傷模式的檢驗(yàn)方法研究。為此，本工作在實(shí)驗(yàn)室中開展了瞬變電磁、脈沖渦流、數(shù)字射線等在線檢測技術(shù)在深冷環(huán)境中的可靠性對比分析，提出一種適用于LNG接收站承壓設(shè)備服役現(xiàn)狀的檢驗(yàn)方法，為站內(nèi)承壓設(shè)備在不停車狀態(tài)下實(shí)現(xiàn)科學(xué)、合理、有效的檢驗(yàn)，更好地控制站內(nèi)承壓設(shè)備運(yùn)行風(fēng)險，節(jié)約檢維修成本，促進(jìn)行業(yè)健康發(fā)展提供參考。

1 LNG接收站工藝流程

LNG接收站作為遠(yuǎn)洋運(yùn)輸液化天然氣的終端、陸上天然氣供應(yīng)的氣源，主要由卸料系統(tǒng)、LNG儲存系統(tǒng)、BOG回收處理系統(tǒng)、LNG加壓氣化系統(tǒng)、NG計量外輸系統(tǒng)和LNG裝車/船系統(tǒng)等組成。LNG運(yùn)輸船到達(dá)碼頭后，通過卸料臂將LNG輸送到LNG儲罐，罐內(nèi)低壓泵將LNG升壓后輸送到低壓LNG總管。然后，一部分LNG被輸送到再冷凝器和高壓泵，經(jīng)高壓泵加壓后輸送到氣化器加熱、氣化并外輸；另一部分LNG被輸送到槽車裝車撬，再充裝到LNG槽車并外輸。目前，國內(nèi)LNG接收站通常以開架式氣化器(ORV)或中間介質(zhì)氣化器(IFV)為主，考慮到調(diào)峰或ORV、IFV維修時的供應(yīng)平穩(wěn)，一般會以浸沒燃燒式氣化器(SCV)輔助備用。IFV氣化器由三個管殼式換熱器組成：E-1段為中間丙烷氣化器，E-2段為液化天然氣氣化器，E-3段為天然氣調(diào)溫加熱器。

LNG接收站主工藝系統(tǒng)參數(shù)及典型設(shè)備如表1所示。站內(nèi)除高壓外輸系統(tǒng)采用不帶保溫的碳鋼外，其他主工藝系統(tǒng)均在深冷工況下工作，因此幾乎都采用覆蓋有聚異氰脲酸酯絕熱層的奧氏體不銹鋼。考慮到主工藝介質(zhì)中不存在腐蝕性物質(zhì)，系統(tǒng)中也不易形成水汽等易腐蝕環(huán)境，同時接收站中主要發(fā)生的是物理變化，不存在中間過程生成腐蝕性物質(zhì)的可能，因此站內(nèi)由介質(zhì)本身引起壓力容器、壓力管道的腐蝕微乎其微。

表1 LNG接收站主工藝系統(tǒng)參數(shù)及典型設(shè)備Tab. 1 Main process system parameters and typical equipment of LNG terminal

2 在線檢測技術(shù)可靠性分析

傳統(tǒng)定期檢驗(yàn)一般以宏觀檢驗(yàn)、壁厚測定和安全附件的檢驗(yàn)為主，必要時增加表面缺陷檢測、埋藏缺陷檢測等項(xiàng)目，檢驗(yàn)項(xiàng)目的選取及檢驗(yàn)部位的確定取決于檢驗(yàn)人員的水平和經(jīng)驗(yàn)，具有一定的盲目性。實(shí)施RBI檢驗(yàn)時，需根據(jù)各評價單元的損傷機(jī)理、風(fēng)險大小，通過有針對性的檢驗(yàn)來降低或控制各評價單元的運(yùn)行風(fēng)險?；谀壳皺z測技術(shù)發(fā)展水平，擬構(gòu)建紅外熱成像+瞬變電磁/脈沖渦流+數(shù)字射線的檢測體系，以涵蓋宏觀檢驗(yàn)、壁厚測定和無損檢測等檢驗(yàn)項(xiàng)目，各檢驗(yàn)項(xiàng)目的具體要求可參考相關(guān)規(guī)范。

在低溫深冷環(huán)境中，分析瞬變電磁、脈沖渦流、數(shù)字射線等可應(yīng)用到在線檢驗(yàn)的檢測技術(shù)的可靠性。模擬LNG接收站低溫管道的服役工況，選取DN250以下各種管徑的304不銹鋼焊接成測試件，每一測試件包含一個彎頭和兩段直管，如圖1所示。依據(jù)某LNG接收站技術(shù)文件選取絕熱層材料的性能及厚度。試驗(yàn)介質(zhì)為液氮，絕熱層材料使用深冷型硬聚異三聚氰脲酸酯(PIR)及不銹鋼金屬保護(hù)層，采用粘貼、捆扎結(jié)構(gòu)進(jìn)行安裝，如圖2所示。首先，在測試件未安裝絕熱層及充裝液氮時，用超聲波測厚儀對各測試件不同部位的壁厚進(jìn)行標(biāo)定，再用數(shù)字射線對在各測試件上加工的腐蝕和焊接缺陷進(jìn)行標(biāo)定。

2.1 瞬變電磁檢測技術(shù)

瞬變電磁檢測技術(shù)(TEM)是利用被測區(qū)域內(nèi)各物質(zhì)電導(dǎo)率的不同，依據(jù)反饋回來的瞬變衰減特征差異來計算被測物體金屬損失的一種檢測技術(shù)，其結(jié)構(gòu)和工作原理如圖3所示。由于試驗(yàn)中測試件結(jié)構(gòu)包覆有絕熱層，金屬基體與絕熱層的電磁特性差異顯著，所以在歸一化的瞬變響應(yīng)曲線上會具有明顯的時間可分性。在選定的瞬變響應(yīng)時窗范圍內(nèi)，通過反演模擬確定出瞬變時間常數(shù)，從而得到測試件的平均剩余厚度[6]。

圖1 測試件示意圖Fig. 1 Schematic diagram of specimen

圖2 測試件絕熱層安裝示意圖Fig. 2 Schematic diagram of thermal insulation layer installation of specimen

(a) 結(jié)構(gòu)

(b) 工作原理圖3 瞬變電磁檢測系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和工作原理示意圖Fig. 3 Schematic of structure (a) and principle (b) of TEM system

當(dāng)在測試件上安裝絕熱層并充裝液氮后，用瞬變電磁檢測系統(tǒng)對超聲波測厚儀標(biāo)定部位壁厚進(jìn)行測定，結(jié)果如表2所示。從表2中可見，TEM測厚與傳統(tǒng)超聲波測厚相比，誤差小于5%，且總體上彎頭誤差比直管段大，符合彎頭、直管厚度的變化規(guī)律。因此，瞬變電磁檢測技術(shù)在隔著絕熱層測量不銹鋼壁厚方面具有較高的準(zhǔn)確性。

表2 瞬變電磁檢測與超聲波檢測的壁厚對比Tab. 2 Comparison of wall thickness measured by TEM and ultrasonic detection

瞬變電磁檢測的局限性主要在于以“平均剩余厚度”來反映所測壁厚。用瞬變電磁檢測技術(shù)檢測基體腐蝕狀況時，對已探測到的腐蝕點(diǎn)具有較高的準(zhǔn)確性；對于存在嚴(yán)重點(diǎn)蝕現(xiàn)象，但腐蝕面積不大、金屬損失量較小的管段，其準(zhǔn)確性較差[7]。因此，對于局部腐蝕缺陷，瞬變電磁檢測具有一定的不確定性。現(xiàn)場檢測過程中，對于疑似減薄部位，探頭移動距離應(yīng)盡可能的小，以找出局部腐蝕邊界。

此外，由于現(xiàn)場條件和技術(shù)的局限，檢測數(shù)據(jù)的修正是建立在公稱壁厚基礎(chǔ)上，但實(shí)際壁厚可能由于各種原因和公稱壁厚有所偏差，這可能會對瞬變電磁檢測結(jié)果造成影響，因此所得數(shù)據(jù)的誤差范圍除受儀器精度影響外，還與實(shí)際壁厚和公稱壁厚的偏差相關(guān)。如果加大檢測頻率，或者再次檢驗(yàn)時以第一次檢測數(shù)據(jù)為基準(zhǔn)對測定結(jié)果進(jìn)行修正，通過多次檢測，因無法采用實(shí)際壁厚對數(shù)據(jù)進(jìn)行修正的影響會減到最小。

2.2 脈沖渦流檢測技術(shù)

理論和試驗(yàn)研究均已證明脈沖渦流檢測(PECT)對不銹鋼管道減薄缺陷的有效性[8]。圖4為脈沖渦流檢測系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和工作原理。該技術(shù)通過分析由激勵電流產(chǎn)生的感應(yīng)電壓信號波形，獲得被測試件的厚度。

(a) 結(jié)構(gòu)

(b) 工作原理圖4 脈沖渦流檢測系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和工作原理示意圖Fig. 4 Schematic of structure (a) and principle (b) of PECT system

當(dāng)所有測試件安裝絕熱層并充裝液氮后，用MAXWELL PECT在役脈沖渦流檢測系統(tǒng)對超聲波測厚儀標(biāo)定直管段部位壁厚進(jìn)行測定，測試結(jié)果如表3所示。由表3可見，PECT測厚與傳統(tǒng)超聲波測厚相比，誤差小于4%，且精度比同部位瞬變電磁檢測精度更高。但是，由于彎管段的曲面形狀復(fù)雜，探頭覆蓋區(qū)域內(nèi)的管壁金屬體積與直管段的金屬體積不同，且會隨周向位置的變化而不同，因此，常規(guī)探頭在該段存在盲區(qū)或檢測精度降低[9]。此外，相比于直管段，彎管段絕熱層施工時外部金屬保護(hù)層搭接重疊區(qū)較密，搭接部位具有一定高度，脈沖渦流感應(yīng)信號受其影響較大，所以如不拆除金屬保護(hù)層也不使用適合彎管段的特殊探頭，PECT只適用于直管段或容器的檢測。同時，脈沖渦流檢測的壁厚是探頭線圈面積下的平均厚度，對于較大面積的腐蝕缺陷，檢測靈敏度高，但對于較小面積的點(diǎn)蝕，檢測靈敏度相對較低。因此，對于隔熱層下大面積的腐蝕減薄，脈沖渦流是一種非常好的快速篩查手段。

表3 脈沖渦流檢測與超聲波檢測的壁厚對比Tab. 3 Comparison of wall thickness measured by PECT and ultrasonic detection

2.3 數(shù)字射線檢測技術(shù)

圖5為數(shù)字射線(DR)檢測系統(tǒng)的工作原理示意圖。它通過成像探測器接收由射線源發(fā)出的射線，實(shí)現(xiàn)射線光子到數(shù)字信號再到數(shù)字圖像的轉(zhuǎn)換過程，最終實(shí)現(xiàn)對缺陷的觀察和分析。

圖5 數(shù)字射線檢測系統(tǒng)工作原理示意圖Fig. 5 Principle diagram of DR detection system

(a) 覆蓋絕熱層、未充裝液氮前

(b) 覆蓋絕熱層、充裝液氮后圖6 數(shù)字射線檢測覆蓋絕熱層、充裝液氮前后測試件Fig. 6 DR inspection of specimen before (a) and after (b) being covered by insulation layer and filled with liquid nitrogen

氨制冷裝置的工程應(yīng)用表明，數(shù)字射線檢測是一種可以及時發(fā)現(xiàn)缺陷隱患的有效在線檢測手段[10-11]。但是對于LNG接收站低溫管線，在線數(shù)字射線檢測依舊缺乏系統(tǒng)性的精確定量研究。圖6為數(shù)字射線檢測現(xiàn)場照片。在測試件覆蓋絕熱層、充裝液氮前后分別用XRS-4數(shù)字射線檢測系統(tǒng)對各測試件中加工的可能影響安全狀況等級評定且具有臨界尺寸的缺陷如腐蝕、裂紋、咬邊、錯邊、未熔合、未焊透、圓形和條形等進(jìn)行全面分析驗(yàn)證。結(jié)果表明，當(dāng)管道不帶保冷層、無介質(zhì)時，數(shù)字射線檢測結(jié)果具有高度可靠性；對于低溫氣態(tài)管線，數(shù)字射線檢測可以有效檢測出圓形、條形、未熔合、未焊透等缺陷，較為有效地檢測出咬邊缺陷；對于低溫液態(tài)管線，數(shù)字射線檢測可以有效檢測出未焊透缺陷，DN200以下規(guī)格中的圓形、條形和未熔合等缺陷。同時，數(shù)字射線檢測可以隔著絕熱層有效反映管道的腐蝕信息。因此，數(shù)字射線檢測技術(shù)對可能存在的影響安全運(yùn)行的腐蝕及焊接缺陷具有較高的識別率，是一種有效的在線檢測技術(shù)。

3 基于損傷模式的檢測方法分析

相關(guān)規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)要求，LNG接收站中輸送LNG、NG介質(zhì)的不銹鋼管道焊縫應(yīng)進(jìn)行100%射線或超聲檢測、100%滲透檢測并經(jīng)監(jiān)督檢驗(yàn)合格，因此站內(nèi)低溫容器、管道滿足相關(guān)設(shè)計、安裝及驗(yàn)收規(guī)范，不存在影響安全運(yùn)行的原始焊接缺陷以及可能產(chǎn)生的敏化現(xiàn)象。從風(fēng)險控制的角度分析，站內(nèi)承壓設(shè)備運(yùn)行期間的風(fēng)險主要由使用過程中的腐蝕、機(jī)械損傷及工藝波動等因素主導(dǎo)，壓力容器和壓力管道的損傷模式、損傷機(jī)理及主要分布工段如表4所示。

表4 LNG接收站壓力容器和壓力管道潛在的損傷機(jī)理及主要分布工段Tab. 4 Potential damage mechanism and main distribution section of pressure vessel & pipeline in LNG terminal

大氣環(huán)境中服役的容器、管道都可能發(fā)生大氣腐蝕(有/無隔熱層)，尤其在以下情況下:操作溫度較低導(dǎo)致設(shè)備外表面形成濕氣，油漆或涂層施工質(zhì)量差，操作溫度在環(huán)境溫度和較高溫度或較低溫度之間循環(huán)，長期停用或閑置但又沒有正確封存，隔熱層破損。

表5為某LNG接收站典型設(shè)備檢驗(yàn)數(shù)據(jù)。在不考慮制造誤差時，LNG、NG對設(shè)備內(nèi)表面腐蝕輕微，設(shè)備的腐蝕大多來自設(shè)備的外表面腐蝕。結(jié)合在線檢測技術(shù)分析結(jié)果，對帶隔熱層的容器、管道剩余壁厚的測定可以采用瞬變電磁或脈沖渦流檢測技術(shù)，隔著隔熱層進(jìn)行壁厚測定時檢測部位的選取很關(guān)鍵，故可通過紅外熱成像技術(shù)檢測設(shè)備保冷層是否存在跑冷[12]，以此來確定壁厚測定的重點(diǎn)部位。對不帶隔熱層的容器、管道剩余壁厚的測定可以采用傳統(tǒng)的超聲波測厚方法，但從安全角度考慮，推薦采用不需要打磨的電磁超聲檢測技術(shù)。

表5 某LNG接收站典型設(shè)備檢驗(yàn)數(shù)據(jù)Tab. 5 Inspection data of typical equipment in an LNG terminal

圖7 LNG接收站工藝流程及損傷機(jī)理分布Fig. 7 Process flow and damage mechanism distribution of LNG terminal

圖7為LNG接收站工藝流程及損傷機(jī)理分布示意圖，根據(jù)站內(nèi)管線的腐蝕回路確定LNG接收站不同部位的檢測策略。

(1) 站內(nèi)與泵、壓縮機(jī)相連的管線、高壓天然氣外輸管線等，在振動載荷或不穩(wěn)定流體流動等動態(tài)載荷作用下，易引起交變應(yīng)力，從而存在發(fā)生振動疲勞的可能。對低溫管線可以采用DR技術(shù)進(jìn)行檢測，對常溫管線如高壓天然氣外輸管線可以采用磁粉檢測或滲透檢測等。

(2) IFV海水系統(tǒng)中的冷卻水腐蝕、微生物腐蝕主要集中在中間丙烷氣化器及天然氣調(diào)溫加熱器的管程、管束等部位；對管程剩余壁厚的測定推薦采用不需要打磨的電磁超聲檢測技術(shù)，必要時輔助以超聲C掃，對于管束剩余壁厚則主要通過工藝指標(biāo)間接進(jìn)行監(jiān)控。ORV海水系統(tǒng)中的冷卻水腐蝕、微生物腐蝕主要集中在LNG總管及距LNG總管一定范圍內(nèi)的翅片管上，腐蝕程度和外部涂層質(zhì)量密切相關(guān)[13]，因此，除定期目視宏觀檢查外，必要時可以用渦流式膜厚計對涂層厚度進(jìn)行檢測。

(3) 輸送流動介質(zhì)的所有設(shè)備都易發(fā)生沖刷，管道系統(tǒng)多見于彎頭、三通、異徑管、調(diào)節(jié)閥和限流孔板的下游部位，設(shè)備系統(tǒng)主要集中在泵、壓縮機(jī)、換熱器管束、出入口接管等部位。對于有隔熱層的設(shè)備可以選取瞬變電磁或脈沖渦流檢測技術(shù)進(jìn)行重點(diǎn)部位的壁厚測定；對于無隔熱層設(shè)備，推薦采用電磁超聲檢測技術(shù)。

(4) IFV、ORV主要是將LNG轉(zhuǎn)化為NG，相變過程中氣泡的潰滅會持續(xù)對中間丙烷氣化器殼程、液化天然氣氣化器殼程頂部內(nèi)表面和ORV的LNG管及距LNG管一定范圍內(nèi)的翅片管產(chǎn)生撞擊，從而造成氣蝕損傷破壞。此外，潛液泵及其進(jìn)液管線、高壓泵及其入口管線也易發(fā)生氣蝕。對中間丙烷氣化器殼程和液化天然氣氣化器殼程、潛液泵進(jìn)液線和高壓泵入口線的壁厚測定可以采用瞬變電磁或脈沖渦流檢測技術(shù)；對ORV氣化器的LNG管及翅片管的壁厚監(jiān)測可以采用傳統(tǒng)的超聲波測厚儀和渦流式膜厚計進(jìn)行間接驗(yàn)證。

4 RBI策略確定

RBI是被廣泛采用并得到認(rèn)可的設(shè)備管理檢驗(yàn)技術(shù)[14-16]。我國相關(guān)安全技術(shù)規(guī)范也明確了壓力容器、壓力管道的定期檢驗(yàn)可以采用RBI技術(shù)。LNG接收站承壓設(shè)備采取RBI技術(shù)，可減少過度檢驗(yàn)及無效檢驗(yàn)，有效降低保冷層拆除比例，控制檢驗(yàn)時間和成本，使檢驗(yàn)檢測工作既能達(dá)到合理使用檢驗(yàn)資源、降低檢修費(fèi)用的目的，又能滿足檢驗(yàn)檢測的深度和針對性要求，同時解決傳統(tǒng)定期檢驗(yàn)不分重點(diǎn)的問題，實(shí)現(xiàn)站內(nèi)承壓設(shè)備的不停機(jī)檢驗(yàn)?；趽p傷機(jī)理的站內(nèi)典型設(shè)備推薦的RBI策略如表6所示。

表6 基于損傷機(jī)理的站內(nèi)典型設(shè)備推薦的RBI策略Tab. 6 Recommended RBI strategy based on damage mechanism for typical equipment in LNG terminal

5 結(jié)論與建議

(1) LNG接收站壓力容器、壓力管道的損傷機(jī)理分析表明，由于介質(zhì)的清潔性，站內(nèi)低溫壓力容器、壓力管道不存在明顯的腐蝕性，LNG接收站腐蝕直觀上表現(xiàn)為大氣腐蝕。

(2) 與傳統(tǒng)超聲波測厚相比，瞬變電磁、脈沖渦流檢測誤差不超過5%，可以在不停機(jī)狀態(tài)下準(zhǔn)確測定設(shè)備壁厚；對于低溫氣態(tài)管線，數(shù)字射線檢測可以有效地檢測出圓形、條形、未熔合、未焊透等缺陷，較為有效的檢測出咬邊缺陷；對于低溫液態(tài)管線，數(shù)字射線檢測可以有效地檢測出未焊透缺陷，DN200以下規(guī)格中的圓形、條形和未熔合等缺陷。

(3) 通過腐蝕回路的劃分，可以有效降低站內(nèi)壓力管道的抽檢比例，節(jié)省檢驗(yàn)時間和節(jié)約檢維修成本。

(4) LNG接收站壓力容器、壓力管道采用基于RBI技術(shù)的在線檢驗(yàn)方法可以科學(xué)把控接收站運(yùn)營風(fēng)險，解決站內(nèi)承壓類特種設(shè)備不能進(jìn)行停機(jī)檢驗(yàn)的困境，實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)性與安全性的統(tǒng)一。