黃嘉豪，朱劉杰，崔慶宇，樊 煜，倪興也

（河海大學(xué) 港口海岸與近海工程學(xué)院，江蘇 南京 210098）

0 引言

海嘯波是自然界中破壞性最強(qiáng)的災(zāi)害之一，由于海嘯波波長(zhǎng)往往長(zhǎng)達(dá)上百公里，因此在深水大洋中傳播速度極快，對(duì)于近岸航行中的船只威脅較大且難以提前預(yù)警，不僅會(huì)造成巨大的財(cái)產(chǎn)損失，還會(huì)導(dǎo)致人員傷亡。因此，研究海嘯波與環(huán)礁之間的相互作用具有重要的意義。由于海嘯波的首波與孤立波類(lèi)似，本文采用孤立波來(lái)模擬海嘯波的傳播［1］。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于孤立波在近岸區(qū)域的變形做了 許 多 深 入 的 研 究，溫 鴻 杰 等［2－3］通 過(guò) 在SPH（Smoothed Particle Hydrodynamics）模 型 中引入動(dòng)量源函數(shù)和人工速度衰減函數(shù)來(lái)穩(wěn)定生成和吸收規(guī)則波與隨機(jī)波，并研究了隨機(jī)波在岸礁上的傳播規(guī)律。姚宇等［4］基于Navier-Stokes方程通過(guò)OpenFOAM程序采用大渦模擬法（LES）模擬湍流和修正的流體體積法（VOF）捕捉自由液面，研究了孤立波在島礁的傳播與變形。房克照等［5］基于高階Boussinesq方程建立了數(shù)學(xué)模型模擬了孤立波在潛礁地形上的傳播與變形。高睿等［6］通過(guò)SPH方法研究了孤立波沿斜坡堤的傳播、變形與破碎過(guò)程。但在海嘯波對(duì)環(huán)礁的相互作用尤其是對(duì)環(huán)礁上建筑物以及礁湖內(nèi)船只的影響方面仍然研究較少。DualSPhysics是一款開(kāi)源的弱可壓流體模型，常用于海岸工程問(wèn)題的研究［7］。本文基于DualSPhysics，采用無(wú)網(wǎng)格的SPH方法構(gòu)建了一個(gè)能模擬孤立波與概化環(huán)礁地形相互作用的數(shù)值模型，通過(guò)設(shè)置多組不同地形條件與礁坪水深來(lái)研究孤立波在環(huán)礁上的傳播與演化過(guò)程，通過(guò)放置浮體的方式來(lái)探究海嘯波對(duì)建筑物與船只的作用。

1 數(shù)值模型簡(jiǎn)介

SPH方法是一種拉格朗日無(wú)網(wǎng)格方法，相比基于歐拉方法的有網(wǎng)格模型，其在模擬波浪破碎、翻卷等大變形具有顯著的優(yōu)越性，可以避免大變形時(shí)由于網(wǎng)格扭曲而影響精度。對(duì)于極端波浪與環(huán)礁地形的相互作用問(wèn)題，流體自由表面變形劇烈，因此選用SPH方法進(jìn)行數(shù)值模擬能得到更高的準(zhǔn)確性。

SPH方法的基本思想是將連續(xù)的流體介質(zhì)離散為一系列的微粒，每個(gè)粒子具有如密度、質(zhì)量、速度等一系列物理量，通過(guò)追蹤每個(gè)粒子的運(yùn)動(dòng)來(lái)推求整個(gè)系統(tǒng)的物理特性。

1.1 SPH方法基本原理

在SPH方法中，對(duì)任意一個(gè)場(chǎng)函數(shù)，其積分近似都可以表示為

式中，＜f（x）＞為函數(shù)f（x）的近似值，x為位置矢量，W（x－x′，h）為一種加權(quán)函數(shù)或者核函數(shù)，h為光滑長(zhǎng)度。SPH方法最終要將函數(shù)的積分近似表達(dá)式轉(zhuǎn)化為所有粒子疊加求和的離散化形式，使流體被離散為數(shù)量有限的粒子，每個(gè)粒子具有獨(dú)立的物理屬性，離散化后的函數(shù)積分表達(dá)式可變?yōu)椋?/p>

式中，mj、ρj分別為j粒子的質(zhì)量與密度，Wij＝W（xi－xj，h），即對(duì)函數(shù)f（x），其在任意一點(diǎn)處的函數(shù)值可以通過(guò)光滑函數(shù)對(duì)其光滑長(zhǎng)度h內(nèi)的所有粒子插值求和獲得。

1.2 控制方程

本文采用的SPH 水動(dòng)力學(xué)模型通過(guò)求解Navier-Stokes方程來(lái)模擬水體的強(qiáng)非線(xiàn)性運(yùn)動(dòng)過(guò)程，其中拉格朗日形式的動(dòng)量方程為：

式中，Θ為耗散項(xiàng)。

在弱可壓縮SPH模擬的整個(gè)過(guò)程中每個(gè)粒子的質(zhì)量保持不變，只有密度發(fā)生微小的波動(dòng)。這些密度變化是通過(guò)求解連續(xù)性方程獲得：

在SPH方法中流體被視為弱可壓縮流體，并通過(guò)狀態(tài)方程根據(jù)粒子密度確定流體壓力

本文采用動(dòng)力學(xué)邊界條件DBC（Dynamic Boundary Condition），該邊界條件下邊界粒子的控制方程與流體粒子相同，當(dāng)流體粒子與邊界粒子間的距離小于光滑半徑時(shí)，邊界粒子將產(chǎn)生對(duì)流體粒子的排斥力，同時(shí)邊界粒子的密度和壓力將增加。

2 模型設(shè)置

采用DualSPhysics構(gòu)建數(shù)值波浪水槽，水槽尺寸為850m×100m×60m（長(zhǎng)×寬×高），如圖1所示。其中左端設(shè)置一造波板，用于生成孤立波；中部的環(huán)礁地形概化為向海坡、礁坪、潟湖坡、潟湖4個(gè)部分。環(huán)礁坡腳距造波板200m，礁坪長(zhǎng)度為200m，潟湖坡坡度統(tǒng)一為1∶5，由于研究的是海嘯波在近海區(qū)域傳播，因此外海水深取10m，礁坪高度也取10m，潟湖內(nèi)水深參照永樂(lè)環(huán)礁三維DEM（Digital Elevation Model）在2～40m中選?。?］，考慮到模型范圍未包括潟湖中心水深較深的地區(qū)，因此選擇10m作為代表。外海段波高測(cè)點(diǎn)間隔50m 布置，向海坡段波高測(cè)點(diǎn)間隔10m布置。潟湖內(nèi)則在潟湖坡腳處和距坡腳50m處布置兩處測(cè)點(diǎn)，水槽末端800～850m處設(shè)置阻尼消波區(qū)，用以消除反射波。

圖1 孤立波在環(huán)礁地形上傳播模型示意圖Fig.1 Schematic diagram of solitary wave propagation model on atoll topography

外海段布置波高測(cè)點(diǎn)4個(gè)，從50～200m間隔50m布置，潟湖段由于模型坡度有變化導(dǎo)致長(zhǎng)度不一，因此將波高測(cè)點(diǎn)沿高程布置，高程每上升0.5m布置一波高測(cè)點(diǎn)，直至礁坪。礁坪段上沿途每隔10m設(shè)置波高測(cè)點(diǎn)與流速測(cè)點(diǎn)。潟湖坡上在距離坡腳10m處間隔10m布置7個(gè)測(cè)點(diǎn)，用以研究礁坪上的涌波對(duì)潟湖的影響。

2.1 數(shù)值模型收斂性分析

設(shè)置4組粒子間距不同的算例，用以分析SPH方法中粒子間距與數(shù)值模擬精度的關(guān)系，即模型的收斂性?？紤]到計(jì)算效率，4組算例入射波高均為8m，粒子間距 dp分別取0.08m、0.15m、0.12m 和 0.10m，粒 子 數(shù) 量 分 別 為1339596個(gè)、378417個(gè)、601602個(gè)和858146個(gè)。波高數(shù)據(jù)來(lái)自距造波板200m 處的測(cè)點(diǎn)。數(shù)據(jù)處理時(shí)橫坐標(biāo)取時(shí)間，縱坐標(biāo)取自由液面高程。數(shù)值模擬波面沿時(shí)間變化如圖 2所示。在8.66～8.98s前后孤立波發(fā)生劇烈變形，波前端變陡至幾乎與靜水面垂直，隨后波峰向下翻卷呈舌狀投入水中，隨后波浪在傳播過(guò)程中多次破碎，呈現(xiàn)出強(qiáng)非線(xiàn)性。在200m 處，上一次波浪破碎后投入水體的水舌使得波浪前端的水體壅高，壅高水體首先在17.98s時(shí)通過(guò)測(cè)點(diǎn)，隨后破后波波峰在18.62s時(shí)通過(guò)測(cè)點(diǎn)，因此液面高度隨時(shí)間變化在15～20s區(qū)段內(nèi)應(yīng)呈現(xiàn)出“升高—回落—再升高”的特點(diǎn)。由圖2可見(jiàn)，當(dāng)粒子間距dp設(shè)置為0.15m時(shí)由于粒子數(shù)量過(guò)少，模擬精度差，無(wú)法體現(xiàn)這一過(guò)程，而當(dāng)粒子間據(jù)dp設(shè)置為0.12m和0.10m時(shí)雖然能較好地模擬液面的復(fù)雜變化，但由于粒子數(shù)量較少，數(shù)據(jù)沿程頻繁發(fā)生發(fā)生突變。若將粒子間距dp設(shè)置為0.08m則可以很好地解決這一問(wèn)題，不僅能夠準(zhǔn)確地模擬海嘯波傳播過(guò)程中的變化特點(diǎn)，還模擬出60s的傳播過(guò)程在計(jì)算機(jī)上運(yùn)行時(shí)間需要8h左右，計(jì)算效率和精度均得到保證。為檢驗(yàn)數(shù)值模擬方法的準(zhǔn)確性，將波高6m，不設(shè)置其他地形的條件下在200m處測(cè)得的波面變化數(shù)據(jù)與孤立波理論波形相對(duì)比：結(jié)果如圖3所示，理論值與數(shù)值模擬結(jié)果吻合良好，表明本文數(shù)值模型結(jié)果可靠。

圖2 不同粒子間距自由液面高度隨時(shí)間的變化Fig.2 Time-dependent variation of free surface height at different particles spacing

圖3 理論值與數(shù)值模擬波形對(duì)比Fig.3 Comparison of theoretical values and numerical simulation

2.2 粒子分辨率對(duì)作用力的影響

通過(guò)計(jì)算10m高墻體上一側(cè)靜水壓力大小來(lái)分析粒子間距對(duì)作用力的影響［9］。理論靜水壓力為490500N.如圖4所示，作用力振蕩隨著時(shí)間推移逐漸減小，粒子分辨率dp＝0.08m的算例振蕩顯著小于粒子間距較大的另外兩組。3個(gè)算例最后 20 組數(shù)據(jù)的平均值分別為492654N、498280N、476103N，與理論值的誤差分別為0.44%、1.59%、2.94%。因此當(dāng)粒子采用較小間距時(shí)，能夠降低作用力測(cè)量的誤差，綜合考慮數(shù)值模擬精度和計(jì)算效率，本文均采用粒子間距dp＝0.08m進(jìn)行模擬。

圖4 三種不同粒子間距下的作用力振蕩Fig.4 The vibration of forces with three kinds of particle spacing

3 孤立波在不同地形珊瑚礁上的傳播與演變

基本的模型設(shè)置參數(shù)見(jiàn)表1，工況1至工況5設(shè)置了5組不同礁前斜坡坡度，研究坡度對(duì)孤立波在斜坡上傳播、演化、破碎以及波能耗散的影響。工況6則在斜坡上部設(shè)置一護(hù)岸結(jié)構(gòu)，并與工況4對(duì)比研究護(hù)岸結(jié)構(gòu)與孤立波間的相互作用。工況7與工況8通過(guò)在礁坪上放置建筑物，在瀉湖內(nèi)放置浮體來(lái)研究海嘯波對(duì)島礁建筑和停泊船只的危害。

表1 各組工況參數(shù)設(shè)置Tab.1 Setting of operating conditions

3.1 礁前斜坡坡度對(duì)孤立波傳播變形的影響

在保持珊瑚礁礁坪高程與靜水面平齊的情況下，建立了5組不同礁前坡度的算例以探究礁前坡度對(duì)海嘯波在環(huán)礁地形上傳播的影響。

根據(jù)合田良實(shí)波浪破碎指標(biāo)［10］：

可知不同礁前坡度下孤立波均在水深約2.2m處破碎。

孤立波在向海坡段前傳播過(guò)程中存在能量的耗散，在坡腳處波高衰減為5.86m，當(dāng)波浪剛進(jìn)入向海坡段時(shí)，波形尚未發(fā)生明顯變化。隨著水深逐漸減小，波形的不對(duì)稱(chēng)度顯著增大，孤立波的前緣逐漸變陡峭，后部波面趨于平坦，直至280m附近，孤立波以卷破波的形式發(fā)生破碎，波高急劇下降。根據(jù)圖5中不同坡度不同測(cè)點(diǎn)液面高程隨時(shí)間變化可以看出，每個(gè)測(cè)點(diǎn)的液面高程數(shù)據(jù)均會(huì)出現(xiàn)多個(gè)較明顯波峰，其中首個(gè)波峰對(duì)應(yīng)入射波，其后數(shù)個(gè)對(duì)應(yīng)反射波。反射波在向深水傳播的過(guò)程中色散性逐漸體現(xiàn)，出現(xiàn)一系列波高較小的短波，由于反射波在造波板上二次反射末尾段水面再度出現(xiàn)較大的抬升。在入射波高相同的情況下通過(guò)對(duì)比反射波波高即可估計(jì)出不同坡度下波能的反射情況。1∶4坡度的首個(gè)反射波波高比為1∶8和1∶12的坡度分別高0.15m、0.32m，反射波波高隨著坡度的增大而增大，波能反射率亦隨之增大。圖5a還能觀(guān)察到反射波存在較明顯的包絡(luò)現(xiàn)象，即不同時(shí)刻的反射波在25～40s存在重疊，推測(cè)是由于陡峭的斜坡水深變化劇烈，色散性未充分體現(xiàn)，不同波長(zhǎng)的反射波未完全分開(kāi)。當(dāng)坡度減小時(shí)，包絡(luò)現(xiàn)象越來(lái)越不明顯，各反射波相互之間獨(dú)立性較好。

圖5 不同坡度下自由液面高隨時(shí)間變化圖Fig.5 Time-dependent variation of the height of free surface under differ ent slopes

坡度對(duì)孤立波在礁前斜坡上傳播時(shí)的波高變化有影響，當(dāng)坡度較陡時(shí)，孤立波以激破波的形式破碎。如1∶4坡度工況下孤立波傳播到島礁附近并發(fā)生淺化變形，波峰逐漸變得尖陡，波高在200m 的坡腳處顯著增大，隨后在204～232m維持在較高位并緩慢下降。隨著水深不斷變淺，孤立波受到底部摩阻影響在234m處周?chē)l(fā)生破碎，隨后波浪涌上礁坪并迅速崩塌，波前水質(zhì)點(diǎn)速度增至25m／s，相較于波峰剛傳至坡腳處增幅達(dá)264%。當(dāng)坡度為1∶6～1∶10時(shí)，孤立波的破碎形式由激破波向卷破波過(guò)渡，隨著坡度趨緩，孤立波在斜坡上傳播時(shí)間增加，非線(xiàn)性特征得到充分發(fā)展，波高最大值出現(xiàn)位置后移。由坡度為1∶12的波面最大高度隨位置變化圖可見(jiàn)，在240～286m處波高激增，在286～292m之間波浪發(fā)生破碎，約在286m處破碎前波高達(dá)極大值6.22m，破碎后在292～314m 間波高驟降37%。

因此當(dāng)坡度較陡時(shí)，孤立波在剛進(jìn)入礁前斜坡段波高便快速增長(zhǎng)并出現(xiàn)最大值，隨著坡度逐漸平緩，最大波高出現(xiàn)位置后移且波高度較1∶4坡度時(shí)逐漸下降，1∶8坡度下最大波高較1∶4坡度下降0.18m。當(dāng)坡度進(jìn)一步趨緩時(shí)，最大波高出現(xiàn)位置繼續(xù)后移，但波高度則由于孤立波淺水非線(xiàn)性特征的充分發(fā)展而有所回升，1∶12坡度的最大波高相較1∶8坡度增加了0.32m。

潟湖內(nèi)的波高與礁前斜坡坡度的相關(guān)關(guān)系與孤立波最大波高和坡度的關(guān)系相似，1∶6坡度條件下潟湖內(nèi)波高分別比1∶8、1∶10坡度高34%和54%。但隨著傳播距離的增加均先劇烈衰減而后趨于穩(wěn)定。

3.2 護(hù)岸對(duì)海嘯波的防護(hù)效果

圖6 不同坡度下最大波高沿程變化Fig.6 The maximum height of wave surface variations with different slopes

為探究在環(huán)礁地形上建設(shè)護(hù)岸結(jié)構(gòu)對(duì)海嘯波傳播的影響，選取工況4與工況6對(duì)比試驗(yàn)，工況6相比于工況4在礁前斜坡段250m以后添置了護(hù)岸結(jié)構(gòu)，護(hù)岸結(jié)構(gòu)由寬3m的階地，坡度為1∶2.5的光面斜坡及高為2m的胸墻三部分組成。護(hù)岸從底部起沿斜坡每隔10m布置了多個(gè)波壓力測(cè)點(diǎn)，胸墻沿高度每隔0.5m布設(shè)測(cè)點(diǎn)以討論護(hù)岸結(jié)構(gòu)物在海嘯波沖擊下的安全性。礁前斜坡、礁坪、潟湖沿程布置一定數(shù)量的波高測(cè)點(diǎn)以研究護(hù)岸結(jié)構(gòu)物對(duì)海嘯波的防護(hù)效果。最大波浪力出現(xiàn)在護(hù)岸胸墻處，達(dá)到1612.5kPa，而護(hù)坡上最大波浪力也達(dá)到906kPa這一數(shù)據(jù)遠(yuǎn)大于島礁護(hù)坡與胸墻推薦采用的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)值［11］，因此在海嘯波的沖擊下一般的護(hù)岸結(jié)構(gòu)破壞幾乎是必然的，若島礁上有重要設(shè)施要保護(hù)，應(yīng)考慮在胸墻前布置護(hù)面塊體來(lái)耗散水流的沖擊力或提高護(hù)岸結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)參數(shù)。

從兩算例中選取了200m和320m處的4個(gè)測(cè)點(diǎn)的數(shù)據(jù)來(lái)研究護(hù)岸結(jié)構(gòu)物對(duì)海嘯波的防護(hù)效果。如圖9所示，該點(diǎn)避開(kāi)了孤立波撞擊胸墻后飛濺的水體。前文已對(duì)200m處的波高情況進(jìn)行過(guò)分析，此處不再贅述。隨著水流在礁坪上的傳播，37.10s后，測(cè)點(diǎn)處僅剩一層流體粒子向潟湖方向運(yùn)動(dòng)，有時(shí)該測(cè)點(diǎn)處甚至沒(méi)有水體，因此37.10s后數(shù)據(jù)尤為平直。

圖7 潟湖內(nèi)波高隨礁前斜坡坡度的變化規(guī)律Fig.7 The variation of wave height in the lagoon with slope gradient in front of reef

圖8 波浪與護(hù)岸結(jié)構(gòu)相互作用及越浪過(guò)程Fig.8 The interaction between wave and r evetment structure and overtopping process

圖9 無(wú)護(hù)岸（a）與有護(hù)岸（b）工況下x＝200m 與x＝320m 處液面高度Fig.9 Free surface level at x＝200m and x＝320m with（a）or without revetment（b）

兩組數(shù)據(jù)存在幾個(gè)明顯的不同點(diǎn)：一是有護(hù)岸情況下反射波波高顯著大于無(wú)護(hù)岸，最大反射波波高可以達(dá)到入射波高的36.16%，而無(wú)護(hù)岸時(shí)僅為13.98%，因此胸墻的存在能夠提高波浪的反射率。二是礁坪上波高顯著減小，有護(hù)岸時(shí)礁坪上的最大波高比無(wú)護(hù)岸情況減小0.527m。

3.3 海嘯波對(duì)建筑物的荷載

假設(shè)在400m處的礁坪上有一高為8m，長(zhǎng)度10m的兩層樓建筑物。

在建筑物迎浪方向沿高每隔0.5m 設(shè)置波壓力測(cè)點(diǎn)，并計(jì)算整個(gè)建筑物所受到的x方向與z方向作用力。無(wú)護(hù)岸時(shí)建筑物迎浪方向壓強(qiáng)分布如圖10所示，最大瞬時(shí)局部力出現(xiàn)在建筑物底部，超過(guò)2900k N／m2，建筑物整體受力也達(dá)到399.6kN／m2。民用工程大多難以承受如此大的荷載，因此對(duì)于常受海嘯影響的有建筑島礁，應(yīng)設(shè)置如護(hù)岸、防波堤等防護(hù)措施。設(shè)置護(hù)岸后由于越浪量降低，建筑物中部2m 高處受力也從769.2k N／m2減小至241.2kN／m2，同時(shí)整體受力也減小到286.2kN／m，減小了28.4%，建筑物的穩(wěn)定性相應(yīng)提升，但底部仍受礁坪上傳播的高速水流沖擊，雖然最大局部力減小了48.7%，局部瞬時(shí)荷載仍達(dá)到了1500kN／m2，因此可以考慮對(duì)建筑物底部進(jìn)行加固或者在礁坪上沿程布設(shè)多級(jí)消力坎等補(bǔ)充防護(hù)措施，考慮到不影響島礁上人員正常生活，消力坎高度建議設(shè)置為0.5～1m。

圖10 最大波壓力沿建筑物高度的分布Fig.10 The distribution of maximum wave pressures along the height of the building

3.4 孤立波對(duì)潟湖的影響及停泊船只安全分析

選取1∶10坡度的算例來(lái)研究孤立波經(jīng)一系列能量損失后對(duì)潟湖的影響，采用1m波高作為停泊安全的評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)［12］。潟湖內(nèi)自500m開(kāi)始間隔10m布置一系列波高測(cè)點(diǎn)，同時(shí)浮體設(shè)置在距離礁坪50、100、150m 以研究停泊點(diǎn)離礁坪的距離對(duì)船只停泊安全的影響，三個(gè)停泊處水深始終為10m，以保證現(xiàn)實(shí)中船舶停泊擁有較好的水深條件，不會(huì)擱淺。測(cè)得結(jié)果見(jiàn)表2，3個(gè)測(cè)點(diǎn)的最大波高及浮體受力的衰減均在34%以上，因此護(hù)岸能顯著的降低潟湖內(nèi)的波高以及靠近礁坪處浮體的受力，同時(shí)最大橫搖角度也降低30%以上，表明護(hù)岸很好的改善了船舶的泊穩(wěn)條件。受限于計(jì)算能力，本文中200m的礁坪寬度在實(shí)際環(huán)礁地形中屬于偏小的一類(lèi)，在此條件下即使有護(hù)岸靠岸停泊的波高和側(cè)向波浪力仍過(guò)大，而離岸停泊對(duì)波高、浮體受力和船舶橫搖的削減幅度最大達(dá)到了96.8%、65.2%以及90.2%，所以對(duì)于較小的環(huán)礁離岸停泊更為安全。

表2 實(shí)驗(yàn)各工況波浪要素Tab.2 Wave elements in various operating conditions

圖11 波浪作用下浮體的運(yùn)動(dòng)過(guò)程Fig.11 The movement process of floating under the action of wave

4 結(jié)論

本文針對(duì)孤立波與環(huán)礁地形的相互作用進(jìn)行了數(shù)值模擬，分析了孤立波在環(huán)礁地形上的傳播演化特征以及島礁建筑物與停泊船只上荷載隨時(shí)間的變化規(guī)律，得出了以下結(jié)論：

（1）礁前斜坡坡度越大，波能反射率越高，但其淺水非線(xiàn)性特征得不到充分發(fā)展，礁坪前緣波高反而更大。

（2）潟湖內(nèi)的波高受到礁前斜坡坡度以及波浪破碎形式的影響，破碎形式為滾破波時(shí)波高最小，卷破波和激破波則較大。

（3）近岸波高為6m的海嘯波對(duì)護(hù)岸胸墻處作用力最大達(dá)到1600kPa，對(duì)護(hù)面部分也能達(dá)到900kPa，能夠破壞一般的護(hù)岸結(jié)構(gòu)，應(yīng)考慮多種措施如放置護(hù)面塊體共同使用來(lái)防災(zāi)減災(zāi)。

（4）護(hù)岸能有效降低礁坪上建筑物整體所受荷載，但即使設(shè)置護(hù)岸建筑物底部最大荷載仍能達(dá)到1500kN／m2，因此最好在建筑物前設(shè)置一些措施如消力坎來(lái)應(yīng)對(duì)高速水流。

（5）護(hù)岸能降低潟湖內(nèi)波浪和船只所受側(cè)向波浪力，但最好將船只?？吭趤?lái)波方向?qū)Π?，留足水域供波浪消能?/p>