劉川槐，沈 利，曹 宇,陸一帆，潘衛(wèi)國(guó)，紀(jì)冬梅

(1.淮浙電力有限責(zé)任公司 鳳臺(tái)發(fā)電分公司,安徽淮南 232131；2.浙江浙能電力股份有限公司，杭州 310007；3.上海電力大學(xué) 能源與機(jī)械工程學(xué)院，上海 200090)

0 引言

超(超)臨界機(jī)組內(nèi)的鍋爐過(guò)熱器各區(qū)域蒸汽溫度不同，對(duì)所用管材的抗腐蝕性、抗氧化性和高溫蠕變性能的要求也不同，因此，以HR3C，Super304H，TP347H等為代表的奧氏體不銹鋼、以T91，T92為代表的馬氏體耐熱鋼以及鎳基合金鋼組成的異種鋼接頭在國(guó)內(nèi)外超(超)臨界機(jī)組得到了廣泛的應(yīng)用[1]。

據(jù)統(tǒng)計(jì)，超(超)臨界鍋爐中，爐內(nèi)四管(過(guò)熱器管、再熱器管、水冷壁管、省煤器管)失效導(dǎo)致的事故約占事故總量的2/3[2]，而爐管接頭早期失效更是爐管失效事故中較為常見(jiàn)的情況。對(duì)于異種鋼焊接接頭而言，經(jīng)常出現(xiàn)氣孔、夾渣、未熔合、未焊透及焊接裂紋等由工藝、冶金等因素造成的缺陷，使得異種鋼焊接接頭使用壽命通常達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，約為同種鋼焊接接頭的1/5～1/3[3]；除此之外，接頭兩端母材性能參數(shù)的差異(如熱膨脹系數(shù)、導(dǎo)熱系數(shù)等)也將導(dǎo)致鍋爐爐管出現(xiàn)預(yù)期之外的故障，造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失。因此，亟待進(jìn)行異種鋼焊接接頭性能研究、失效機(jī)理研究以及壽命預(yù)測(cè)方面的工作。

許多學(xué)者[4-6]對(duì)異種鋼焊接接頭的早期失效進(jìn)行了研究。有分析[7]認(rèn)為，熱膨脹系數(shù)差別較大是出現(xiàn)這種失效的主要原因，同時(shí)焊縫熱影響區(qū)中脫碳層的產(chǎn)生也會(huì)對(duì)此造成影響。當(dāng)焊接接頭服役較長(zhǎng)時(shí)間之后，焊縫熔合區(qū)形成了脫碳層和增碳層，降低了接頭的蠕變性能，是裂紋形成的主要原因[8]。從失效方式的角度出發(fā)，研究表明鐵素體/奧氏體異種鋼焊接接頭存在的三種失效方式，分別為焊縫裂紋[9]、晶界沉淀[10]和時(shí)效脆化[11]。

(1)焊縫裂紋。由于焊接缺陷造成應(yīng)力集中，使得熔合區(qū)附近存在較高的應(yīng)力水平，在交變應(yīng)力的作用下將產(chǎn)生早期疲勞開(kāi)裂[12]；同時(shí)，在高溫環(huán)境下長(zhǎng)期運(yùn)行后，T91鋼的抗高溫蠕變性能相對(duì)較差，在該側(cè)會(huì)出現(xiàn)蠕變孔洞，在熔合區(qū)形成蠕變裂紋，最終發(fā)展為宏觀裂紋而失效[13-14]。另外，由于母材硬度高的區(qū)域塑性和韌性降低，同時(shí)在安裝固定以及運(yùn)行膨脹等因素的作用下，該區(qū)域承受較大應(yīng)力而產(chǎn)生裂紋，并進(jìn)而擴(kuò)展為泄漏[15]。

(2)晶界沉淀。鐵素體/奧氏體鋼焊接接頭的蠕變失效行為與高溫服役過(guò)程中的晶界沉淀物有關(guān)。通過(guò)T92/Super304H異種鋼焊接接頭高溫?cái)嗔押蟮臄嗫诒碚鳒y(cè)試，發(fā)現(xiàn)高溫蠕變斷裂后，T92鐵素體鋼細(xì)晶熱影響區(qū)的晶界上出現(xiàn)了Laves相的大量析出，推斷Laves相沉淀析出是導(dǎo)致該區(qū)早期失效的主要原因[10，16]。

(3)時(shí)效脆化。受化學(xué)元素濃度稀釋的影響，在鐵素體/奧氏體異種鋼焊接接頭的熔合區(qū)極易產(chǎn)生淬硬性的馬氏體組織[17]，使得其韌性下降；異種鋼焊接接頭運(yùn)行過(guò)程中受到碳遷移的影響，產(chǎn)生增碳層，使得淬硬性得以增加，發(fā)生冷裂[11]。

對(duì)于鐵素體/奧氏體異種鋼焊接接頭，不僅需要考慮其服役過(guò)程中失效機(jī)理和失效形式，還需要關(guān)注其高溫力學(xué)性能，但是針對(duì)鐵素體鋼和奧氏體鋼異種鋼焊接接頭在不同加載速率下的高溫性能研究，幾乎未見(jiàn)相關(guān)研究文獻(xiàn)；另外，文獻(xiàn)[18]研究表明用于汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子及葉片的X12CrMoWVNbN10-1-1鋼在高溫拉伸過(guò)程表現(xiàn)出顯著的率相關(guān)性，為此，本文針對(duì)T91/TP347H異種鋼焊接接頭，采用不同的速率加載，分別對(duì)焊接接頭和兩側(cè)母材進(jìn)行其服役溫度下的高溫拉伸試驗(yàn)，研究加載速率對(duì)焊接接頭及其兩側(cè)母材拉伸性能的影響以及拉伸本構(gòu)方程。

1 試驗(yàn)材料與試驗(yàn)方案

1.1 試驗(yàn)材料

T91/TP347H異種鋼焊接接頭樣品見(jiàn)圖1，外徑61～66 mm，厚度8～12 mm，其中有2根接頭已經(jīng)服役105h。母材和填充金屬的化學(xué)成分見(jiàn)本課題組的相關(guān)文獻(xiàn)[19]，T91鋼和TP347H鋼的拉伸力學(xué)性能及持久強(qiáng)度分別見(jiàn)表1，2[20]。

圖1 T91/TP347H異種鋼焊接接頭樣品Fig.1 T91/TP347H dissimilar steel welded joint samples steel

表1 T91鋼和TP347H鋼的拉伸力學(xué)性能Tab.1 Tensile mechanical properties of T91 steel and TP347H steel

表2 T91鋼和TP347H鋼的持久強(qiáng)度Tab.2 Endurance strengths of T91 steel and TP347H steel MPa

1.2 拉伸試樣

因管材壁厚較小，不能加工成標(biāo)準(zhǔn)拉伸試樣。根據(jù)接頭材料的幾何尺寸，設(shè)計(jì)拉伸試樣的結(jié)構(gòu)尺寸如圖2所示。

圖2 高溫拉伸試樣結(jié)構(gòu)示意Fig.2 Schematic diagram of elevated temperaturetensile specimen

1.3 試驗(yàn)方案

通過(guò)單向拉伸試驗(yàn)?zāi)軌颢@取材料的真實(shí)應(yīng)力應(yīng)變曲線以及屈服強(qiáng)度、斷后伸長(zhǎng)率等力學(xué)性能指標(biāo)以及本構(gòu)方程。在拉伸過(guò)程中，溫度與加載速率是影響試樣響應(yīng)的兩大因素。

考慮到9%～12%Cr馬氏體鋼在載荷作用下表現(xiàn)出滯彈性性能，根據(jù)GB/T 228.2—2015《金屬材料拉伸試驗(yàn) 第2部分：高溫試驗(yàn)方法》設(shè)計(jì)了不同的加載速率開(kāi)展高溫拉伸試驗(yàn)，具體試驗(yàn)方案如表3所示。在MTS370.10液壓伺服疲勞測(cè)試系統(tǒng)上自定義試驗(yàn)方案開(kāi)展試驗(yàn)，結(jié)束后的試樣如圖3所示。對(duì)于鐵素體和奧氏體異種鋼焊接接頭，失效位置一般在鐵素體一側(cè)[21-22]，故本文只開(kāi)展未服役的母材和接頭以及服役后的T91鋼母材拉伸試驗(yàn)。

表3 T91/TP347H異種鋼焊接接頭及母材的高溫拉伸試驗(yàn)方案Tab.3 Elevated temperature tensile test schemes forT91/TP347H DSWJ and base metals

圖3 高溫拉伸結(jié)束后的T91/TP347H異種鋼焊接接頭及母材的試樣Fig.3 Specimens of T91/TP347H DSWJ and base metalsafter elevated temperature tensile tests

2 T91/TP347H異種鋼焊接接頭和母材的高溫拉伸性能及本構(gòu)方程

2.1 接頭及兩側(cè)母材在不同加載速率下的屈服極限

基于拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù)，分析拉伸過(guò)程中T91/TP347H焊接接頭、兩端母材T91鋼和TP347H鋼在不同加載速率下的屈服極限，結(jié)果見(jiàn)表4，應(yīng)力-應(yīng)變曲線見(jiàn)圖4～7。將表4中T91鋼的屈服極限與表1的數(shù)據(jù)對(duì)比發(fā)現(xiàn)，本試驗(yàn)結(jié)果大于文獻(xiàn)中的數(shù)據(jù)；同時(shí)，發(fā)現(xiàn)服役后接頭的T91鋼在2.5×10-5/s和1.5×10-5/s的加載速率的屈服極限高于原始狀態(tài)時(shí)屈服極限，而在非常緩慢加載速率1×10-5/s時(shí)，服役后接頭的T91鋼的屈服極限低于原始狀態(tài)時(shí)屈服極限，可以認(rèn)為電廠的啟停和正常運(yùn)行致使T91鋼接頭的剛度增加。不同加載速率下焊接接頭的平均屈服極限為169.67 MPa，接近于TP347H鋼的平均屈服極限130.16 MPa，遠(yuǎn)小于T91鋼的屈服極限。由此可知TP347H鋼的性能對(duì)焊接接頭整體性能的影響高于T91鋼。

表4 T91/TP347H異種鋼焊接接頭和母材在580 ℃下的屈服極限RP0.2Tab.4 Yielding stress RP0.2 of T91/TP347H DSWJ and basemetals at 580 ℃

圖4 原始狀態(tài)接頭T91鋼在不同加載速率下的拉伸

當(dāng)溫度一定時(shí)，對(duì)于高溫拉伸而言，增加應(yīng)變速率，會(huì)使金屬的流變應(yīng)力增大。流變應(yīng)力定義為：

(1)

式中，Re為屈服極限，MPa,若屈服過(guò)程不明確，用RP0.2代替；Rm為抗拉強(qiáng)度,MPa。流變應(yīng)力增加，即為屈服極限和強(qiáng)度極限增加。

圖5 接頭服役105 h后T91鋼在不同加載速率下的拉伸曲線和Ramberg-osgood本構(gòu)模型Fig.5 Tensile curves and Ramberg-osgood constitutivemodels of T91 steel after serving for 105 h underdifferent loading rates

圖6 原始狀態(tài)接頭TP347H鋼在不同加載速率下的拉伸曲線和Ramberg-osgood本構(gòu)模型Fig.6 Tensile curves and Ramberg-osgood constitutivemodels of TP347H steel at original state underdifferent loading rates

圖7 原始狀態(tài)T91/TP347H異種鋼焊接接頭不同加載速率下的拉伸曲線和Ramberg-osgood本構(gòu)模型Fig.7 Tensile curves and Ramberg-osgood constitutivemodels of T91/TP347H DSWJ at original state underdifferent loading rates

塑性變形的過(guò)程，如晶間滑移、晶體位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)和擴(kuò)散蠕變等都與時(shí)間相關(guān)。應(yīng)變速率增大時(shí)，塑性變形在變形體內(nèi)不能充分地?cái)U(kuò)展和完成，更多地表現(xiàn)為彈性變形。由胡克定律可知，彈性變形量越大，應(yīng)力就會(huì)越大。應(yīng)變速率增加，使得金屬?zèng)]有足夠的時(shí)間進(jìn)行回復(fù)或再結(jié)晶，導(dǎo)致軟化過(guò)程不充分，宏觀表現(xiàn)為金屬的塑性降低，變形抗力增加，流變應(yīng)力增大。另外，應(yīng)變速率增加，金屬塑性會(huì)降低，金屬會(huì)較早地達(dá)到斷裂階段。

2.2 接頭及母材在不同加載速率下的本構(gòu)方程

在固定的加載速率下，一般材料的工程拉伸應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系服從Ramberg-osgood本構(gòu)模型:

(2)

式中，E為材料的彈性模量；n，K為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)，包含加載速率和溫度的依賴(lài)性。

利用前述的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，分別采用最小二乘法擬合母材和接頭的Ramberg-osgood本構(gòu)模型，結(jié)果如圖4～7所示，擬合參數(shù)見(jiàn)表5。

表5 T91/TP347H異種鋼焊接接頭及其兩側(cè)母材的Ramberg-osgood本構(gòu)模型參數(shù)Tab.5 Ramberg-osgood constitutive model parameters of welded joints of dissimilar steels T91/TP347H and base metals

由圖4～7和表5可以看出，Ramberg-osgood模型能很好地描述T91/TP347H異種鋼焊接接頭及其母材的應(yīng)力-應(yīng)變本構(gòu)關(guān)系，從擬合參數(shù)E可知該接頭的剛度介于兩端母材之間，且服役后T91鋼一側(cè)的剛度增加；不同加載速率對(duì)原始狀態(tài)和服役105h的T91鋼的高溫拉伸性能影響并不明顯，應(yīng)力-應(yīng)變曲線幾乎趨于同一條曲線，TP347H鋼的高溫拉伸曲線在不同速率稍有差異，而接頭的應(yīng)力-應(yīng)變曲線在不同加載速率不同，可知接頭對(duì)加載速率的敏感性高于母材；T91/TP347H未服役焊接接頭Ramberg-osgood模型參數(shù)E,ε0及K更接近于TP347H鋼的三參數(shù)，由此可以推斷TP347H鋼的性能對(duì)焊接接頭整體性能的影響高于T91鋼。

3 結(jié)論

以T91/TP347H異種鋼焊接接頭為研究對(duì)象，在580 ℃下分別對(duì)焊接接頭和母材進(jìn)行了高溫拉伸試驗(yàn)，加載速率為0.5×10-5～2.5×10-5/s，研究加載速率對(duì)焊接接頭和母材拉伸性能的影響，并建立了焊接接頭及母材的Ramberg-osgood本構(gòu)模型，得到結(jié)論如下。

(1)焊接接頭服役105h后，不同加載速率下T91鋼的平均屈服極限為347.71 MPa，高于原始狀態(tài)下平均屈服極限340.14 MPa。

(2)不同加載速率下,焊接接頭的平均屈服極限為169.67 MPa，接近于TP347H鋼的平均屈服極限130.16 MPa，遠(yuǎn)小于T91鋼的屈服極限；且焊接接頭的彈性模量為160 GPa，接近于TP347H鋼的彈性模量150 GPa，遠(yuǎn)小于T91鋼的彈性模量。即TP347H鋼的性能對(duì)焊接接頭整體性能的影響高于T91鋼。

(3)不同加載速率下，T91鋼和TP347H鋼的應(yīng)力-應(yīng)變曲線變化較小，而焊接接頭的應(yīng)力-應(yīng)變曲線有差異，即焊接接頭對(duì)加載速率的敏感性高于母材。

(4)Ramberg-osgood模型能很好地描述T91/TP347H異種鋼焊接接頭及其母材的應(yīng)力-應(yīng)變本構(gòu)關(guān)系。