廖易波 ,李望軍,周成裕,黃 強

（1中海油田服務(wù)股份有限公司油化事業(yè)部深圳作業(yè)公司，廣東 深圳 518000；2重慶科技學院化學化工學院，重慶 401331）

隨著國家能源安全戰(zhàn)略的調(diào)整,國內(nèi)油氣勘探力度空前加大,南海東部海域油氣資源勘探逐步向深水挺進。深水高壓油氣井在固井作業(yè)過程中存在很多困難因素,如油氣水層易互竄,界面膠結(jié)質(zhì)量差,水泥柱上下溫差較大,井眼壓差大易發(fā)生氣竄,鉆井費用高,鉆井周期長。究其原因,主要是水泥漿稠化過渡時間長,固井后發(fā)生環(huán)空氣竄[1-3]所導致。固井后環(huán)空氣竄是指在注水泥結(jié)束后,在水泥漿由液態(tài)轉(zhuǎn)化為固態(tài)過程中,水泥漿由于膠凝失重或竄槽等原因造成膠結(jié)質(zhì)量不好,氣層氣體竄入水泥石基體,或進入水泥與套管或水泥與井壁之間的間隙中造成層間互竄甚至竄入井口。發(fā)生環(huán)空氣竄的主要危害[4]是:直接影響水泥石膠結(jié)強度；導致層間竄流,直接影響油氣層的測試評價,污染油氣層,降低油氣采收率；對油田開發(fā)后續(xù)作業(yè)如酸化壓裂和分層開采等造成不利影響；嚴重時可在井口冒油、冒氣,甚至造成固井后井噴事故,即使采用擠水泥等補救工藝也很難奏效。為了有效避免氣竄現(xiàn)象的發(fā)生,本文優(yōu)選了一種具有防氣竄[5]、直角稠化的水泥漿體系,該水泥漿體系以膠乳為主劑,輔以相配伍的降失水劑、防氣竄劑以及其他外加劑配制而成[6]。室內(nèi)研究表明,防氣竄直角稠化水泥漿體系配方簡單,易于調(diào)節(jié),稠化過渡時間短,接近直角稠化,靜膠凝過渡時間小于20 min,具有良好的沉降穩(wěn)定性,游離液為零；漿體流變性能良好；具有良好的防氣竄性能[7]。防竄直角稠化水泥漿體系已多次成功應(yīng)用于南海東部番禺油氣田區(qū)塊。

1 實 驗

1.1 主要儀器和藥品

主要儀器:雙缸增壓稠化儀；靜膠凝強度分析儀；高溫高壓養(yǎng)護釜；高溫高壓失水儀；旋轉(zhuǎn)粘度計；恒速攪拌器；電子天平；鉆井液密度計。

藥品:山東水泥；復合硅粉；消泡劑；分散劑；降失水劑；膠乳；防氣竄劑；高溫緩凝劑；水。

1.2 實驗內(nèi)容

1.2.1 水泥漿體系配制

防竄直角稠化水泥漿體系以膠乳為主劑,輔以相配伍的降失水劑、防氣竄劑以及其他外加劑配制而成。采用山東G級水泥,井底循環(huán)溫度(BHCT）為160℃,井底靜止壓力(BHP）為80 MPa。水泥漿配方見表1。

表1 水泥漿配方Table 1 Cement slurry fomula

1.2.2 常規(guī)性能評價

根據(jù)GB19139-2012相關(guān)章節(jié)要求完成水泥漿失水、游離液、抗壓強度、靜膠凝強度、稠化時間等常規(guī)性能的評價。

1.2.3 稠化時間可調(diào)性

根據(jù)1.3中實驗方法,保持水泥漿其他添加劑加量不變的情況下,通過調(diào)整高溫緩凝劑的加量,研究高溫緩凝劑加量變化對水泥漿稠化時間可調(diào)性影響。

1.2.4 靜膠凝過渡時間可調(diào)性

根據(jù)1.3中實驗方法,保持水泥漿其他添加劑加量不變的情況下,通過調(diào)整防氣竄劑的加量,研究防氣竄劑加量變化對水泥漿靜膠凝過渡時間的影響。

1.2.5 溫敏性

根據(jù)1.3中實驗方法,保持水泥漿各添加劑加量不變的情況下,通過測試升10℃以及降10℃的稠化時間,分別研究溫度變化對水泥漿稠化時間的影響。

2 結(jié)果與討論

2.1 防竄直角稠化水泥漿體系的常規(guī)性能

由表1可知,防竄直角稠化水泥漿體系配方簡單,易于調(diào)節(jié)。從表2可知,防竄直角稠化水泥漿體系稠化過渡時間為2 min,接近直角稠化,靜膠凝過渡時間為7 min,具有良好的控制失水性能、以及防氣竄性能。

表2 常規(guī)性能Table 2 General performance

2.2 防竄直角稠化水泥漿體系的稠化時間可調(diào)性

在其他添加劑加量不變的情況下,改變高溫緩凝劑的加量,其配方如表3所示。水泥漿稠化曲線見圖1～圖3。

表3 不同高溫緩凝劑加量的水泥漿配方Table 3 Different pecent of HT retarder cement slurry fomula

圖1 1#稠化曲線Fig.1 1#Thicking curve

圖2 2#稠化曲線Fig.2 2#Thicking curve

圖3 3#稠化曲線Fig.3 3#Thicking curve

根據(jù)圖1、圖2、圖3的稠化曲線,我們可以得出不同高溫緩凝劑加量下水泥漿對應(yīng)的稠化時間,見表4。

表4 高溫緩凝劑對稠化時間影響Table 4 Effect of HT retarder on thicking time

從表4可以看出,防竄直角稠化水泥漿體系配方中隨著高溫緩凝劑的加量逐漸加大,水泥漿的稠化時間逐漸變長,聚合物膠乳水泥漿體系配方中隨著高溫緩凝劑的加量逐漸降低,水泥漿的稠化時間逐漸縮短,說明防竄直角稠化水泥漿體系的稠化時間可通過改變高溫緩凝劑的加量來實現(xiàn)線性可調(diào)。

2.3 防竄直角稠化水泥漿體系的靜膠凝強度時間可調(diào)性

在其他添加劑加量不變的情況下,改變防氣竄劑的加量,其配方如表5所示。水泥漿靜膠凝過渡曲線見圖4～圖7。

根據(jù)圖4～圖7的靜膠凝過渡曲線,我們可以得出不同防氣竄劑加量下水泥漿對應(yīng)的靜膠凝過渡時間,見表6。

表5 不同防氣竄劑加量的水泥漿配方Table 5 Different pecent of anti-gas additives cement slurry fomula

圖4 1#靜膠凝過渡曲線Fig.4 1#Static gel transition curve

圖5 4#靜膠凝過渡曲線Fig.5 4#Static gel transition curve

圖6 5#靜膠凝過渡曲線Fig.6 5#Static gel transition curve

圖7 6#靜膠凝過渡曲線Fig.7 6#Static gel transition curve

表6 防氣竄劑對靜膠凝過渡時間的影響Table 6 Effect of anti-gas additives on static gel transition time

從表6可以看出,不加防氣竄劑的時候,水泥漿的靜膠凝過渡時間長達94 min；加入防氣竄劑的時候,水泥漿的靜膠凝過渡時間明顯縮短至20 min以內(nèi)；并且隨著防氣竄劑劑加量的逐漸增加,水泥漿的靜膠凝過渡時間逐漸縮短。因此,防竄直角稠化水泥漿的靜膠凝過渡時間可以通過加入防氣竄劑來進行調(diào)節(jié)。

2.4 防竄直角稠化水泥漿體系的溫敏性

圖8 150℃ 稠化曲線Fig.8 150℃ thicking curve

圖9 170℃ 稠化曲線Fig.9 170℃ thicking curve

為了研究防竄直角稠化水泥漿體系對溫度的敏感性,對該體系進行降10℃(150℃）、升10℃(170℃）的溫度敏感性稠化實驗,具體實驗結(jié)果如圖8、圖9所示。

根據(jù)圖1、圖8、圖9的稠化曲線,我們可以得出不同溫度條件下水泥漿對應(yīng)的稠化時間,見表7。

表7 溫度變化對稠化時間的影響Table 7 Effect of temperature on static gel transition time

從表7可以看出,隨著實驗溫度的降低,水泥漿稠化時間增加；隨著實驗溫度的升高,水泥漿稠化時間縮短；說明防竄直角稠化水泥漿體系在該溫度段溫度敏感性良好。

2.5 防竄直角稠化水泥漿體系的現(xiàn)場應(yīng)用

防竄直角稠化水泥漿體系成功應(yīng)用于南海東部區(qū)塊多口井作業(yè),現(xiàn)場應(yīng)用表明:防竄直角稠化水泥漿體系現(xiàn)場易配漿、漿體流動性良好、水泥漿氣泡少、現(xiàn)場操作方便、候凝時間短、未發(fā)現(xiàn)竄漏、節(jié)約了鉆井生產(chǎn)成本,現(xiàn)場固井質(zhì)量優(yōu)良。

3 結(jié) 論

(1）防氣竄直角稠化水泥漿體系配方簡單,易于調(diào)節(jié)；

(2）防氣竄直角稠化水泥漿體系稠化過渡時間短,接近直角稠化；

(3）防氣竄直角稠化水泥漿體系具有良好的防氣竄性能；

(4）防竄直角稠化水泥漿體系固井候凝時間短,節(jié)約了鉆井生產(chǎn)成本。