(青島科技大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院 山東青島 266061)

彈性流體動(dòng)壓潤(rùn)滑(Elasto-Hydrodynamic Lubrication，EHL)簡(jiǎn)稱彈流潤(rùn)滑，是摩擦學(xué)近幾十年來(lái)發(fā)展的重要領(lǐng)域。彈流潤(rùn)滑的研究開始于20世紀(jì)40年代末期，GRUBIN 和VINOGRADOVA[1]首次將Reynolds方程與Hertz接觸理論相結(jié)合，獲得了線接觸彈流潤(rùn)滑的近似解，建立了至今廣為使用的彈流潤(rùn)滑油膜計(jì)算公式和彈流潤(rùn)滑理論。彈流潤(rùn)滑主要研究高接觸壓力工況下摩擦副的潤(rùn)滑問(wèn)題，將通過(guò)點(diǎn)線高副接觸的零件視為彈性體，并考慮表面彈性變形和潤(rùn)滑劑黏壓效應(yīng)。彈流潤(rùn)滑效果與零件的使用耐久性和可靠性息息相關(guān)。

此后，彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑理論迅速發(fā)展，并在齒輪、凸輪、軸承等高副接觸機(jī)械零件的摩擦副設(shè)計(jì)中得到了廣泛應(yīng)用。隨著計(jì)算機(jī)模擬仿真技術(shù)、數(shù)值計(jì)算方法和彈流測(cè)試技術(shù)的發(fā)展，為高副接觸機(jī)械零件彈流潤(rùn)滑內(nèi)在機(jī)制的研究提供了有效的工具。近年來(lái)，結(jié)合高副接觸零件自身結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和應(yīng)用場(chǎng)合，其彈流潤(rùn)滑研究所考慮的因素逐漸深入全面，研究方法日趨合理高效，研究結(jié)果更加真實(shí)可靠，這對(duì)于滿足現(xiàn)代工業(yè)對(duì)機(jī)械零件的高轉(zhuǎn)速、大載荷、長(zhǎng)壽命、低噪聲要求，具有重要的科學(xué)理論意義。本文作者綜述了齒輪、凸輪、軸承3種高副接觸零件彈流潤(rùn)滑研究的發(fā)展概況。

1 齒輪的彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑

美國(guó)齒輪制造者協(xié)會(huì)(AGMA) 建議將彈流潤(rùn)滑分析作為齒輪設(shè)計(jì)的一個(gè)重要部分[2]。

1.1 直齒輪的彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑

直齒輪彈流潤(rùn)滑的研究，經(jīng)歷了從等溫假設(shè)到考慮熱效應(yīng)，從牛頓流體到考慮潤(rùn)滑劑的非牛頓效應(yīng)，從穩(wěn)態(tài)潤(rùn)滑到考慮非穩(wěn)態(tài)效應(yīng)，從無(wú)限長(zhǎng)線接觸假設(shè)到考慮潤(rùn)滑劑側(cè)面泄漏的發(fā)展過(guò)程。近年來(lái)，動(dòng)力學(xué)特性、接觸表面粗糙度對(duì)齒輪彈流潤(rùn)滑的影響，引起了研究者的廣泛關(guān)注。

齒輪動(dòng)力學(xué)特性通過(guò)潤(rùn)滑油膜的壓力、厚度、溫升等因素，對(duì)其彈流潤(rùn)滑特性具有不可忽視的影響。LI和KAHRAMAN[3-4]建立了直齒圓柱齒輪單自由度瞬態(tài)非牛頓混合彈流潤(rùn)滑模型，并結(jié)合動(dòng)力學(xué)模型對(duì)不同動(dòng)態(tài)轉(zhuǎn)速下的潤(rùn)滑油膜厚度和法向壓力分布等參數(shù)進(jìn)行了預(yù)測(cè)。YUAN等[5]在考慮油膜擠壓效應(yīng)和粗糙表面摩擦力的基礎(chǔ)上，建立了混合彈流潤(rùn)滑模型，研究了直齒輪副動(dòng)態(tài)嚙合特性。鄒玉靜和常德功[6]建立了漸開線齒輪六自由度動(dòng)力學(xué)模型與混合彈流潤(rùn)滑模型，通過(guò)耦合分析不同動(dòng)態(tài)載荷、不同轉(zhuǎn)速下的潤(rùn)滑特性，發(fā)現(xiàn)沿嚙合線油膜壓力、膜厚、溫升等參數(shù)隨動(dòng)載荷的變化而產(chǎn)生明顯變化；動(dòng)載荷增大，油膜厚度減小，油膜溫升峰值增大；與穩(wěn)態(tài)載荷相比，轉(zhuǎn)速越大，動(dòng)載荷對(duì)潤(rùn)滑特性參數(shù)的影響越大。

由于制造和加工精度的原因，齒輪副接觸表面存在粗糙度。通常情況下，粗糙度處于一個(gè)大于油膜厚度或與油膜厚度處于同一數(shù)量級(jí)，因而粗糙度對(duì)潤(rùn)滑油膜的影響十分顯著。劉明勇等[7]假設(shè)粗糙度分布函數(shù)呈正弦規(guī)則，建立了有限長(zhǎng)線接觸混合彈流潤(rùn)滑模型，研究了一維橫向、縱向及二維粗糙度表面對(duì)直齒輪潤(rùn)滑性能的影響。陶昆等人[8]利用橫向粗糙度嚙合表面的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，研究了直齒輪的彈流潤(rùn)滑性能，發(fā)現(xiàn)粗糙度波長(zhǎng)、幅值變化對(duì)一維橫向、縱向及二維粗糙度表面的彈流潤(rùn)滑性能影響類似，即波長(zhǎng)增大，油膜壓力波動(dòng)幅度降低，平均膜厚增大；幅值增大，油膜壓力波動(dòng)幅值上升，平均膜厚先小幅降低后增大。齒輪嚙合間隙含有磨屑或潤(rùn)滑劑內(nèi)混有較小固體顆粒，同樣會(huì)導(dǎo)致粗糙接觸。HUANG等[9]結(jié)合載荷的時(shí)變性，分析了固體顆粒對(duì)直齒輪瞬態(tài)熱彈流潤(rùn)滑油膜壓力、膜厚和溫度的影響，分析結(jié)果表明，固體顆粒會(huì)導(dǎo)致所在區(qū)域溫度升高、油膜壓力增大、厚度變小，且顆粒速度越大油膜厚度越小。

1.2 斜齒輪的彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑

與直齒輪相同，嚙合表面的粗糙度影響斜齒輪的彈流潤(rùn)滑特性。JIA等[10]研究了斜齒輪嚙合表面粗糙度幅值對(duì)潤(rùn)滑油膜壓力和膜厚的影響。LIU等[11]在此基礎(chǔ)上，進(jìn)一步研究了表面粗糙度幅值和波長(zhǎng)對(duì)斜齒輪潤(rùn)滑性能的影響，結(jié)果表明粗糙度幅值增大，潤(rùn)滑油膜壓力增大且膜厚減小；波長(zhǎng)增大，潤(rùn)滑油膜壓力減小，但膜厚增大，粗糙接觸面的最大壓力比光滑接觸面高出50%左右。李文廣等[12]考慮真實(shí)機(jī)械加工粗糙表面，建立了三維無(wú)限長(zhǎng)線接觸等溫瞬態(tài)彈流混合潤(rùn)滑模型并求解。鄒玉靜等[13]基于載荷分擔(dān)理論，建立了考慮表面粗糙度的斜齒輪混合彈流潤(rùn)滑模型，并在牛頓流體和非牛頓流體2種情況下求解，發(fā)現(xiàn)牛頓流體模型中摩擦因數(shù)計(jì)算不準(zhǔn)確。

嚙合輪齒的尖端和齒側(cè)邊緣會(huì)因接觸應(yīng)力過(guò)高而使?jié)櫥ぷ儽?，因此齒輪端部修形尤其重要。CLARKE等[14]探討了齒端修形對(duì)斜齒輪瞬態(tài)彈流潤(rùn)滑性能不良時(shí)的影響。HAZIM等[15]研究了瞬態(tài)和穩(wěn)態(tài)情況下斜齒輪齒廓修形與潤(rùn)滑特性之間的關(guān)系，發(fā)現(xiàn)齒廓修形對(duì)改善最小油膜厚度及接觸壓力峰值和分布具有積極作用，特別是在瞬態(tài)效應(yīng)顯著的嚙合線起止位置。NAJJARI等[16]建立了非牛頓彈流潤(rùn)滑數(shù)值模型，研究了斜齒輪邊緣接觸特性對(duì)潤(rùn)滑油膜的三維形狀、應(yīng)力及溫度分布的影響，并以壓力、膜厚等參數(shù)為目標(biāo)優(yōu)化了齒廓形狀，發(fā)現(xiàn)大半徑圓弧的修形方式最有效。

2 凸輪的彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑

現(xiàn)在越來(lái)越多的科研人員認(rèn)識(shí)到，彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑在凸輪設(shè)計(jì)中應(yīng)該受到重視。凸輪-挺桿副是內(nèi)燃機(jī)中的三大摩擦副之一，在工作循環(huán)過(guò)程中，尤其是高速凸輪，接觸區(qū)的載荷、表面速度、加速度、升程及接觸表面綜合曲率半徑等都隨時(shí)間發(fā)生劇烈波動(dòng)，且伴有切向和法向運(yùn)動(dòng)，導(dǎo)致凸輪-挺桿副工作于非穩(wěn)態(tài)彈流潤(rùn)滑狀態(tài)。德國(guó)學(xué)者HOLLAND[17]最早研究了凸輪彈流潤(rùn)滑，他采用了把凸輪挺桿的卷吸效應(yīng)和擠壓效應(yīng)分別處理后簡(jiǎn)單疊加的方法，但這種簡(jiǎn)化方法只能給出最小油膜厚度和中心油膜厚度，而得不到壓力和油膜分布。

因零件運(yùn)動(dòng)速度、所受載荷等條件不同使得凸輪接觸表面的粗糙紋理呈現(xiàn)不同的形狀及不同程度的變形，從而間接反映出接觸表面的潤(rùn)滑特性。WANG等[18]在3種沖程下，分析發(fā)現(xiàn)一個(gè)周期內(nèi)表面波紋度對(duì)凸輪潤(rùn)滑性能的影響。王靜等人[19]通過(guò)數(shù)值計(jì)算探討了接觸表面分布為余弦波紋時(shí)，偏心輪-挺桿副的彈流潤(rùn)滑特性，結(jié)果表明，表面波紋度會(huì)提高油膜的最大接觸壓力和最大溫升，降低最小膜厚和摩擦因數(shù)，但由于表面波紋度受“溫度-黏度楔”效應(yīng)的影響會(huì)發(fā)生彈性變形，使得傳統(tǒng)的膜厚比公式不能判定全部的潤(rùn)滑區(qū)域。波紋度波長(zhǎng)降低時(shí)，中心壓力波動(dòng)幅值的顯著增高極易造成挺桿副的磨損失效，高江紅等[20]從凸輪與從動(dòng)件之間形成的彈流潤(rùn)滑油膜入手，通過(guò)改善凸輪機(jī)構(gòu)潤(rùn)滑狀態(tài)，提出相關(guān)措施來(lái)增加凸輪機(jī)構(gòu)的強(qiáng)度和耐磨性。

TORABI等[21]基于有限長(zhǎng)線接觸凸輪-挺桿副彈流模型，研究了側(cè)面泄漏、熱效應(yīng)和表面粗糙度對(duì)凸輪潤(rùn)滑狀況的影響，研究表明，側(cè)漏容易導(dǎo)致油膜壓力因油膜厚度降低而增大，熱效應(yīng)和表面粗糙度容易導(dǎo)致最小膜厚降低。QIN和DUAN[22]使用有限元分析和多體系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)方法預(yù)測(cè)了凸輪的磨損，發(fā)現(xiàn)其端部?jī)蓚?cè)的磨損最為嚴(yán)重，可通過(guò)增大曲率半徑進(jìn)行改善。張建軍等[23]將凸輪的形狀修形為點(diǎn)接觸來(lái)改善接觸端部的受力情況，發(fā)現(xiàn)點(diǎn)接觸偏心輪彈流潤(rùn)滑零卷吸工況下的油膜曲線具有凹陷現(xiàn)象，驗(yàn)證了零卷吸速度時(shí)油膜存在壓力和膜厚分布，且點(diǎn)、線接觸的潤(rùn)滑狀況與大橢圓比情況不同(大橢圓比情況下，油膜壓力和溫度隨橢圓比的增大而減小，膜厚隨之增大)。

近幾十年來(lái)，涂層技術(shù)及其應(yīng)用越來(lái)越受到各國(guó)研究者的關(guān)注，涂層的減摩抗磨性能使摩擦副適合在惡劣環(huán)境下使用。YU等[24]提出一種涂層凸輪-挺桿副熱彈流潤(rùn)滑的數(shù)值模型，研究了涂層熱性能、涂層力學(xué)性能、涂層厚度等對(duì)凸輪-挺桿副潤(rùn)滑性能的影響，發(fā)現(xiàn)彈流潤(rùn)滑油膜的壓力分布與涂層硬度有關(guān)。DOBRENIZKI等[25]建立類金剛石(DLC)涂層與凸輪-挺桿副的彈流潤(rùn)滑模型，通過(guò)考察模型的溫度、凸輪轉(zhuǎn)速等參數(shù)，分析DLC涂層對(duì)凸輪-挺桿副彈流潤(rùn)滑性能和摩擦磨損性能的影響。

3 軸承的彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑

合理潤(rùn)滑是提高軸承承載能力、傳動(dòng)效率及其使用壽命的有效途徑和關(guān)鍵措施。1985年，OH和GOENKA[26]首先利用彈流理論對(duì)動(dòng)載軸承進(jìn)行了求解，得到了油膜壓力、膜厚隨時(shí)間變化率的解，分析結(jié)果與將潤(rùn)滑表面看作不可變形的剛體的結(jié)果完全不同，軸承油膜壓力呈現(xiàn)雙峰分布。

3.1 滑動(dòng)軸承的彈流潤(rùn)滑特性研究

3.1.1 多瓦可傾瓦軸承的彈流潤(rùn)滑特性研究

多瓦可傾瓦軸承廣泛應(yīng)用于水輪機(jī)、汽輪機(jī)和大型壓縮機(jī)等機(jī)組軸系中，具有比圓軸承更好的穩(wěn)定性。余譜等人[27]對(duì)多瓦可傾瓦軸承建立了3種典型制造誤差的熱彈流潤(rùn)滑模型，分析計(jì)算得出徑向間隙誤差顯著提高軸承載荷方向上的最大油膜壓力，其余方向的油膜厚度增大但壓力降低；軸瓦瓦面的曲率半徑誤差提高了最大油膜壓力和最小油膜厚度，預(yù)載荷誤差的影響較小可忽略不計(jì)。黎偉等人[28]發(fā)現(xiàn)軸頸偏斜會(huì)造成軸承油膜厚度、油膜壓力和瓦面溫度等軸向分布不對(duì)稱，并且油膜厚度明顯減小。YU等[29]發(fā)現(xiàn)瓦面熱變形會(huì)增大最小油膜厚度并降低最高溫度，而對(duì)壓力影響較小。余譜等人[30]又在多瓦可傾瓦軸承的啟動(dòng)階段分析其瞬態(tài)潤(rùn)滑性能，發(fā)現(xiàn)所受載荷較小時(shí)，熱變形較彈性變形對(duì)潤(rùn)滑性能的影響要大。

3.1.2 水潤(rùn)滑軸承的彈流潤(rùn)滑特性研究

水潤(rùn)滑軸承廣泛應(yīng)用于船舶、水泵等機(jī)械系統(tǒng)中，清潔無(wú)污染并節(jié)省能源，對(duì)其進(jìn)行良好的潤(rùn)滑有助于機(jī)械系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行[31]。MUSTAPHA[32]理論研究了軸承襯墊靜動(dòng)態(tài)變形對(duì)水潤(rùn)滑橡膠內(nèi)襯滑動(dòng)軸承彈流潤(rùn)滑動(dòng)態(tài)特性和穩(wěn)定性的影響，發(fā)現(xiàn)彈性變形影響動(dòng)壓力的最大值，靜態(tài)和動(dòng)態(tài)變形可以顯著減少失穩(wěn)邊界。李正等人[33]計(jì)入軸瓦彈性變形進(jìn)行潤(rùn)滑性能分析，結(jié)果表明，潤(rùn)滑膜最大壓強(qiáng)減小，壓力分布更為均勻，且彈性模量的增大，使油膜空穴發(fā)生的位置提前。XIE等[34]考慮壁面滑移和慣性力，研究了軸承潤(rùn)滑膜的壓力以及承載力和摩擦力的變化，結(jié)果表明，壁面滑移對(duì)潤(rùn)滑性能參數(shù)的影響要大于慣性力，二者影響均不顯著但都不能忽略不計(jì)。張同鋼等[35]探討了環(huán)境溫度變化對(duì)水潤(rùn)滑動(dòng)靜壓軸承的熱彈流影響，發(fā)現(xiàn)外部環(huán)境溫度越低，或通過(guò)外部降溫的方式使軸瓦保持低溫狀態(tài)時(shí)，潤(rùn)滑膜的膜厚越大，有利于潤(rùn)滑。彭龍龍等[36]提出一種油水兩相混合潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承瞬態(tài)熱彈流潤(rùn)滑模型，研究指出水含量增加導(dǎo)致混合液黏度顯著增大，油膜厚度和溫度增加，壓力下降，承載能力得到提高。

近年來(lái)越來(lái)越多的研究者開始關(guān)注表面織構(gòu)對(duì)軸承潤(rùn)滑性能的影響。TALA-IGHIL等[37]數(shù)值模擬了接觸面圓柱狀織構(gòu)參數(shù)對(duì)動(dòng)壓滑動(dòng)軸承性能的影響，得出最小膜厚和凹坑深度比小于1且偏心率為0.6時(shí)，軸承潤(rùn)滑狀況相對(duì)較好。YU等[29]發(fā)現(xiàn)壓力上升階段或接近最大壓力區(qū)的織構(gòu)，對(duì)改善軸承潤(rùn)滑性能有積極作用。何霞等人[38]通過(guò)數(shù)值仿真和實(shí)驗(yàn)分析發(fā)現(xiàn)織構(gòu)長(zhǎng)寬比越小，軸承的潤(rùn)滑性能和抗磨損性能越好。王俊等人[39]分析了單一凹/凸和凹/凸復(fù)合2種表面織構(gòu)對(duì)潤(rùn)滑性能的影響，結(jié)果表明，單一凹/凸織構(gòu)表面的潤(rùn)滑效果改善不明顯，而凹/凸復(fù)合織構(gòu)表面存在最優(yōu)織構(gòu)幾何參數(shù)，使得油膜承載能力增大，潤(rùn)滑性能提升。

3.2 滾動(dòng)軸承的彈流潤(rùn)滑特性研究

滾動(dòng)軸承常常在加速狀態(tài)下或不穩(wěn)態(tài)因素下工作。白新瑞和劉曉玲[40]在乏油條件下對(duì)圓柱滾子軸承進(jìn)行彈流潤(rùn)滑分析并求解，發(fā)現(xiàn)供油量一定時(shí)，軸承轉(zhuǎn)速越高，乏油程度越嚴(yán)重。CAO等[41]在圓柱滾子軸承最大加載時(shí)，研究了滾柱和滾圈之間的打滑現(xiàn)象對(duì)軸承潤(rùn)滑性能的影響，發(fā)現(xiàn)加速度對(duì)滑移速度影響很大，但對(duì)接觸面積比、膜厚及摩擦因數(shù)影響很小。信召順等[42]基于圓柱滾子軸承建立了熱彈流潤(rùn)滑模型，分析得出牛頓流體油膜溫升和摩擦因數(shù)明顯大于非牛頓流體。

為了探討滾子傾斜和偏移效應(yīng)對(duì)軸承熱彈流潤(rùn)滑的影響，LIU等[43]基于潤(rùn)滑劑的非牛頓性質(zhì)，求解滾子偏斜效應(yīng)與熱效應(yīng)之間的數(shù)值關(guān)系，結(jié)果表明，軸承潤(rùn)滑性能的不均勻分布隨傾斜角度和轉(zhuǎn)速的增大而增大，隨載荷的減小而減小，而對(duì)滾子母線和端部做出適當(dāng)修形可以減少滾子傾斜和偏移的影響。YANG等[44]對(duì)圓柱滾子軸承在傾斜滾子受負(fù)荷的情況下進(jìn)行有限長(zhǎng)線接觸瞬態(tài)彈流潤(rùn)滑分析，數(shù)值求解結(jié)果表明，傾斜滾子的瞬態(tài)效應(yīng)主要受斜角沖量和載荷沖擊的影響，不容忽視。

3.2.2 角接觸球軸承的彈流潤(rùn)滑特性研究

角接觸球軸承極限轉(zhuǎn)速較高，其動(dòng)態(tài)特性參數(shù)與軸承的潤(rùn)滑性能密切相關(guān)。LU等[45]建立角接觸球軸承彈流潤(rùn)滑模型，給出了解析解，并得出軸承套圈及滾球體之間的密合度增大、滾球體增多可以增加油膜厚度，但油膜壓力和溫升隨著滾球體數(shù)量的增加而減?。谎芯窟€發(fā)現(xiàn)當(dāng)軸承受純軸向載荷時(shí)，載荷增大，接觸角隨之增大，最小膜厚增大，最大壓力減小，有利于改善潤(rùn)滑狀況。路遵友等[46]將熱彈性變形計(jì)入受純軸向載荷下的潤(rùn)滑模型，發(fā)現(xiàn)當(dāng)轉(zhuǎn)速和滑滾比增大時(shí)，最小油膜厚度增大，最大油膜壓力減小。郭凱等人[47]考慮自旋運(yùn)動(dòng)建立角接觸球軸承的彈流潤(rùn)滑模型，研究了自旋運(yùn)動(dòng)對(duì)載荷分布和油膜形狀的影響。馬明明等[48]從彈流潤(rùn)滑角度探討了自旋條件下角接觸球軸承參數(shù)對(duì)潤(rùn)滑性能的影響，指出內(nèi)溝槽曲率半徑系數(shù)越大，接觸半徑越小，油膜厚度呈減小趨勢(shì)，油膜壓力增加明顯；內(nèi)圈接觸角越大，油膜不對(duì)稱性越明顯；滾動(dòng)體數(shù)目增多，油膜厚度變大，中心油膜壓力變小。

4 結(jié)束語(yǔ)

隨著科學(xué)的進(jìn)步和社會(huì)的發(fā)展，研究高副接觸機(jī)械零件的彈流潤(rùn)滑模型考慮的因素越來(lái)越多樣化，研究方法和技術(shù)手段也呈現(xiàn)出日新月異的變化，相繼建立起直接迭代法、逆解法、牛頓法和多重網(wǎng)格法等合理高效的彈流潤(rùn)滑數(shù)值計(jì)算方法。但為了使高副零件的彈流潤(rùn)滑研究結(jié)果更加可靠，能夠切實(shí)有效地解決實(shí)際應(yīng)用中的摩擦學(xué)技術(shù)問(wèn)題，還需在以下幾個(gè)方面開展深入研究：

(1)非穩(wěn)態(tài)效應(yīng)的影響。目前文獻(xiàn)多是對(duì)高副接觸零件進(jìn)行穩(wěn)態(tài)效應(yīng)下的彈流潤(rùn)滑分析，由于零件實(shí)際工況的動(dòng)態(tài)特性和時(shí)變效應(yīng)，在瞬態(tài)下進(jìn)行非穩(wěn)態(tài)彈流潤(rùn)滑分析會(huì)更接近真實(shí)結(jié)果。

(2)配合表面粗糙度的影響。高副零件的配合兩表面都是粗糙表面，且粗糙紋理復(fù)雜，但目前對(duì)粗糙表面的彈流潤(rùn)滑研究往往是基于一個(gè)接觸表面光滑等多種假設(shè)進(jìn)行的，具有很大的局限性。基于接觸面真實(shí)粗糙紋理的測(cè)量進(jìn)行高副零件的彈流潤(rùn)滑分析更具有實(shí)際意義。

(3)參數(shù)耦合的彈流潤(rùn)滑分析。高副零件的彈流潤(rùn)滑是由多因素共同控制的，多種實(shí)際工況下參數(shù)的耦合容易對(duì)潤(rùn)滑性能造成更為復(fù)雜的影響，考慮參數(shù)耦合潤(rùn)滑需進(jìn)一步的探索。

(4)彈流潤(rùn)滑的計(jì)算機(jī)模擬仿真方法研究。盡管如今的數(shù)值計(jì)算方法具有高精確度和高效性，但由于機(jī)械零件實(shí)際工況的復(fù)雜化，更加準(zhǔn)確快速的計(jì)算方法及性能更高的計(jì)算機(jī)模擬仿真仍需進(jìn)一步的探索。

(5)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證研究。目前對(duì)高副零件的彈流潤(rùn)滑研究大多是基于數(shù)值計(jì)算和仿真分析，不乏理論與實(shí)驗(yàn)結(jié)果存在差異的情況，甚至仿真軟件對(duì)部分實(shí)際工況無(wú)法模擬，故開展實(shí)驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證是有必要的。