劉 靜,余永剛,嚴(yán)小林

(1.南京理工大學(xué) 能源與動(dòng)力工程學(xué)院,江蘇 南京 210094;2.重慶望江工業(yè)有限公司,重慶 400071)

可燃藥筒材料高壓燃燒性能的測(cè)量與計(jì)算

劉 靜1,余永剛1,嚴(yán)小林2

(1.南京理工大學(xué) 能源與動(dòng)力工程學(xué)院,江蘇 南京 210094;2.重慶望江工業(yè)有限公司,重慶 400071)

為研究可燃藥筒材料高壓燃燒特性,采用密閉爆發(fā)器測(cè)量系統(tǒng),開展了某可燃藥筒材料燃燒性能試驗(yàn),得到實(shí)際燃燒過(guò)程的壓力-時(shí)間曲線。在此基礎(chǔ)上,建立定容工況下可燃藥筒材料高壓燃燒的理論模型,并進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,獲得某可燃藥筒燃燒性能參數(shù)、燃速指數(shù)和燃速系數(shù),得到了可燃藥筒材料燃速與壓力的關(guān)系式。研究結(jié)果對(duì)改進(jìn)大口徑模塊裝藥的可燃藥筒設(shè)計(jì)具有一定的參考價(jià)值。

可燃藥筒;燃燒性能;燃速計(jì)算;密閉爆發(fā)器

近年來(lái)可燃藥筒在火炮中的應(yīng)用日益廣泛?？扇妓幫彩且环N疏松多孔、孔隙分布不均一的、非均質(zhì)復(fù)合含能材料,且富含親水性纖維,環(huán)境中的潮濕氣體可沿著大分子間網(wǎng)絡(luò)空隙滲入可燃藥筒中?？扇妓幫沧鳛槲淦餮b藥結(jié)構(gòu)的一個(gè)重要部件,其燃燒性能的優(yōu)劣直接影響武器的彈道性能,故其燃速研究也就變得越來(lái)越重要。Deluca[1]研究了以聚丙烯酸纖維增強(qiáng)的可燃藥筒燃燒性;Kestusis等[2]則提出在可燃藥筒外覆蓋鋁箔以提高力學(xué)強(qiáng)度的方法。Remaly等[3]將藥筒制成夾層狀,并在層中添加粒狀火藥以提高藥筒燃燒性能。徐文娟[4-7]對(duì)抽濾型可燃藥筒的燃燒機(jī)理和燃燒規(guī)律等問題進(jìn)行了研究,提出了相對(duì)質(zhì)量燃速的概念,建立了燃燒特性函數(shù),得到了可燃藥筒基本能量示性參數(shù)和結(jié)構(gòu)參數(shù);李煜等[8-10]用含能增強(qiáng)纖維代替紙纖維,以抽濾模壓藥筒為基底,制備了新型可燃藥筒,并對(duì)藥筒進(jìn)行了定容燃燒性能的測(cè)試研究;鄒偉偉等[11]采用密閉爆發(fā)器試驗(yàn)考察了可燃藥筒定容點(diǎn)火性能,分析了裝填密度與點(diǎn)火強(qiáng)度對(duì)可燃藥筒定容點(diǎn)火性能的影響。

本文針對(duì)某大口徑火炮裝藥所用的模壓可燃藥筒,開展了密閉爆發(fā)器燃燒實(shí)驗(yàn)。通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)量p-t數(shù)據(jù),結(jié)合密閉容器可燃材料高壓燃燒模型,進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,獲得可燃藥筒能量特性參數(shù)、燃速指數(shù)和燃速系數(shù)。

1 實(shí)驗(yàn)試樣與測(cè)量方法

本次實(shí)驗(yàn)所用的樣品是采用抽濾模壓工藝制備的可燃藥筒,樣品試樣制作為50 mm×15.04 mm×2.8 mm的長(zhǎng)方形藥片。樣品密度為1.2 g/cm3。

密閉爆發(fā)器的容積為700 mL(標(biāo)定為719.2 mL),藥室的內(nèi)徑為74 mm,外徑為180 mm,實(shí)驗(yàn)測(cè)試環(huán)境為常溫,點(diǎn)火藥采用2號(hào)硝化棉,點(diǎn)火壓力10 MPa。測(cè)定火藥力和余容時(shí),利用2種裝填密度Δ1=0.12 g/cm3,Δ2=0.20 g/cm3進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。測(cè)定藥筒其他燃燒性能參數(shù)時(shí),選取高裝填密度。每種裝填密度進(jìn)行3次實(shí)驗(yàn),實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)為除去點(diǎn)火壓力(10 MPa)后的壓力值。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 密閉爆發(fā)器實(shí)驗(yàn)結(jié)果

表1 密閉爆發(fā)器實(shí)驗(yàn)結(jié)果

2.2 可燃藥筒材料火藥力、余容的計(jì)算

定容工況下的可燃藥筒材料氣體狀態(tài)方程為

(1)

式中:p為火藥燃?xì)鈮毫?ψ為可燃藥筒的已燃百分?jǐn)?shù),f為可燃藥筒的火藥力,α為氣體余容,ρp為樣品密度。

當(dāng)可燃藥筒燃燒結(jié)束時(shí),ψ=1,此時(shí)密閉爆發(fā)器中的壓力達(dá)到最大值p=pm,式(1)可變?yōu)?/p>

(2)

根據(jù)2種填裝密度下的試驗(yàn)結(jié)果,可得:

(3)

解上述方程,可得可燃藥筒的火藥力f與氣體余容a:

(4)

根據(jù)表1的測(cè)試結(jié)果,pm1,,pm2分別取平均值,可算出可燃藥筒的火藥力f與氣體余容α。由于燃燒過(guò)程中存在熱散失,導(dǎo)致最大壓力降低,從而影響f和α計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確度。為此,需對(duì)密閉爆發(fā)器進(jìn)行熱散失修正,修正公式[12]為

(5)

式中:Δp為熱散失壓力修正值,MPa;pm為最大壓力,MPa;S為密閉爆發(fā)器燃燒室內(nèi)壁散熱面積,cm2;m為可燃藥筒試樣質(zhì)量,g;tk為可燃藥筒的燃燒時(shí)間。

將修正后的最大壓力代入式(4)重新計(jì)算,兩次f和α的計(jì)算結(jié)果參見表2。表中,ηf為f修正前后的誤差,ηα為α修正前后的誤差。由表2可見,進(jìn)行熱散失修正提高了計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性,減小了測(cè)量誤差。

表2 可燃藥筒熱散失修正前后火藥力與余容變化

壓力修正時(shí)還需考慮密閉爆發(fā)器在高壓作用下產(chǎn)生的彈性變形,則藥室增量的計(jì)算公式[12]為

ΔV0=ApV0

(6)

(7)

式中:Rn為藥室的內(nèi)半徑;Rw為藥室的外半徑;p為火藥燃?xì)鈮毫?E為彈性模量,取201GN/m2;μ′為泊桑系數(shù),取0.25;V0為藥室起始容積;ΔV0為藥室容積增量。

根據(jù)式(6)計(jì)算可得,700mL密閉爆發(fā)器的藥室容積相對(duì)增量ΔV0/V0與壓力p的關(guān)系為

(8)

由式(8)可知,在Δ2=0.20g/cm3的實(shí)驗(yàn)中,700mL密閉爆發(fā)器藥室容積的相對(duì)增加量在0.2%～0.3%之間,通?？梢圆贿M(jìn)行藥室容積變化的修正。

3 可燃藥筒材料燃速系數(shù)與燃速指數(shù)的計(jì)算

3.1 計(jì)算模型及流程

由式(1)可推出可燃藥筒已燃百分?jǐn)?shù)與燃燒室壓力之間的關(guān)系為

(9)

根據(jù)幾何燃燒定律,可推出可燃藥筒已燃百分?jǐn)?shù)與形狀函數(shù)、已燃相對(duì)厚度的關(guān)系為

ψ=χZ(1+λZ+μZ2)

(10)

式中:χ,λ,μ為火藥的形狀特征量;Z為相對(duì)厚度。

Z=e/e1

(11)

式中:e為火藥已燃厚度,e1為火藥起始厚度。

針對(duì)可燃藥筒的試樣為帶狀藥,令A(yù)=e1/b,B=e1/c,b為火藥的起始寬度,c為火藥的起始長(zhǎng)度,則相應(yīng)的形狀特征量為

(12)

3.2 計(jì)算結(jié)果與分析

為了減小測(cè)量數(shù)據(jù)微分計(jì)算的誤差,采用五點(diǎn)濾波法對(duì)p-t數(shù)據(jù)進(jìn)行處理,根據(jù)圖2流程編制計(jì)算軟件,可得lgu-lgp的分布關(guān)系,如圖3所示。

由圖3看出,它近似為直線,采用最小二乘法進(jìn)行線性回歸,得出可燃藥筒材料燃速與壓力的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式:

u=5.585×10-8p0.899 7,1.3×107Pa≤p≤1.67×108Pa

式中:u的單位是m/s,p的單位是Pa。

4 結(jié)論

根據(jù)實(shí)測(cè)的p-t曲線,建立可燃藥筒燃燒過(guò)程模型,計(jì)算了某可燃藥筒燃燒性能參數(shù)火藥力、余容、燃速系數(shù)和燃速指數(shù)。

經(jīng)過(guò)程序計(jì)算可以得到可燃藥筒試樣的火藥力為f=6.621 34×105J/kg,余容為α=7.96×10-4m3/kg;得到了可燃藥筒材料燃速與壓力的關(guān)系為u=5.585×10-8p0.899 7,1.3×107Pa≤p≤1.67×108Pa;計(jì)算與測(cè)量的標(biāo)準(zhǔn)差為σ=3.16 MPa,中間誤差為2.13 MPa,由此可見,計(jì)算結(jié)果是準(zhǔn)確的。

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Measurement and Calculation of Combustion Performance of Combustible Cartridge Under High Pressure

LIU Jing1,YU Yong-gang1,YAN Xiao-lin2

(1.School of Energy and Power Engineering,Nanjing University of Science and Technology,Nanjing 210094,China; 2.Chongqing Wangjiang Industry Co.Ltd,Chongqing 400071,China)

In order to study the high-pressure combustion characteristics of combustible cartridge,the closed-loop explosive measuring-system was used to carry out the experiment of combustible cartridge material.The pressure-time curve of actual combustion process was obtained.On this basis,the theoretical model of high pressure combustion of combustible cartridge was established under the conditions of constant volume,and the numerical calculation was carried out.The combustion-performance parameters,burning-rate index and burning-rate coefficient of the combustible cartridge were obtained as well as the relation formula of burning-rate and pressure.The study results offer reference for improving the design of combustible cartridge for large-caliber module charge.

combustible cartridge cases;combustion performance;burning rate calculation;closed bomb

2016-12-06

劉靜(1994- ),女,碩士研究生,研究方向?yàn)榭扇疾牧系娜紵匦浴-mail:571767507@qq.com。

余永剛(1963- ),男,教授,博士生導(dǎo)師,研究方向?yàn)楝F(xiàn)代火炮發(fā)射理論與控制技術(shù)。E-mail:yyg801@njust.edu.cn。

TJ012.14

A

1004-499X(2017)02-0054-04