楊果林　段君義　張雨

摘要：為研究不同絞邊方式及不同網(wǎng)孔尺寸下格賓網(wǎng)的絞邊拉伸特性，參考?xì)W洲標(biāo)準(zhǔn)（ENl0223-3：1997），采用自行設(shè)計(jì)的絞邊試驗(yàn)裝置，對(duì)網(wǎng)孔型號(hào)為60 mm×80 mm和80mm×100 mm的A與B兩類絞邊方式的格賓網(wǎng)片進(jìn)行絞邊拉伸試驗(yàn)，分析比較各自的力學(xué)特性，并討論絞邊拉伸破壞的典型破壞模式。研究結(jié)果表明：與B類絞邊方式相比，A類絞邊方式的格賓網(wǎng)片絞邊拉伸強(qiáng)度較大；根據(jù)格賓網(wǎng)的破壞形態(tài)，絞邊拉伸破壞可分為3種典型破壞模式，即絞邊鋼絲被拉出破壞、網(wǎng)絲的拉斷破壞以及絞邊鋼絲部分被拉出后網(wǎng)絲被拉斷破壞；絞邊質(zhì)量與絞合在端絲上的鋼絲纏繞圈數(shù)、緊密程度有關(guān)；網(wǎng)孔尺寸、鋼絲直徑及絞邊質(zhì)量均是影響格賓網(wǎng)的絞邊拉伸力學(xué)特性的重要因素。研究結(jié)果可為加筋格賓結(jié)構(gòu)物的設(shè)計(jì)、施工提供參考。

關(guān)鍵詞：雙絞合六邊形鋼絲網(wǎng)；筋材；強(qiáng)度特性；拉伸試驗(yàn)；絞邊質(zhì)量；破壞模式

中圖分類號(hào)：TV41 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

巖土體材料具有較強(qiáng)的抗壓和抗剪強(qiáng)度，但其抗拉強(qiáng)度較小，在巖土體中鋪設(shè)抗拉材料，可有效改善巖土體的抗拉特性，這就是“加筋”的概念，而起抗拉作用的材料就是筋材。加筋土筋材以其優(yōu)良的適用性和顯著的經(jīng)濟(jì)性得到了世界各國(guó)工程及學(xué)術(shù)界的重視，現(xiàn)已廣泛應(yīng)用于鐵路、公路、市政以及水利等工程領(lǐng)域。加筋材料也從天然植物發(fā)展為高模量的鋼條、鋼絲網(wǎng)以及各類土工合成材料等。加筋土筋材的拉伸力學(xué)特性是工程設(shè)計(jì)中最基本的力學(xué)指標(biāo)，國(guó)內(nèi)外的一些學(xué)者和單位針對(duì)加筋土筋材的拉伸力學(xué)特性展開(kāi)了大量研究，如：Perkins對(duì)各類土工合成材料進(jìn)行了一系列的拉伸試驗(yàn)研究，得出了土工合成材料的拉伸應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系具有熱、黏、彈塑性等特性；Parsons等認(rèn)為土工合成材料在拉伸過(guò)程中具有應(yīng)變率相關(guān)性；李作攀等研究了試樣的寬度與長(zhǎng)度對(duì)拉伸斷裂強(qiáng)度的影響，認(rèn)為試樣尺寸改變會(huì)引起拉伸過(guò)程中頸縮率的變化，試樣的長(zhǎng)寬比越小，頸縮率越小，斷裂拉伸強(qiáng)度越高；李俊偉等對(duì)土工格室HDPE片材的拉伸力學(xué)特性進(jìn)行了試驗(yàn)研究，試驗(yàn)結(jié)果表明拉伸速率對(duì)其應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系有著較大影響，并提出了一種描述較小應(yīng)變下的應(yīng)力應(yīng)變數(shù)學(xué)模型；楊廣慶等選取3種不同類型的HDPE土工格柵，對(duì)其在不同拉伸速率下的拉伸性能進(jìn)行了研究；楊果林等對(duì)在循環(huán)荷載作用下的土工合成材料應(yīng)力應(yīng)變特性進(jìn)行了研究，并推導(dǎo)了約束條件下的變形方程。此外，很多學(xué)者對(duì)土工合成材料的蠕變特性也進(jìn)行了研究。以上主要是關(guān)于土工合成材料等方面的研究。格賓網(wǎng)筋材作為一種新型的加筋材料，具有良好的工程特性和價(jià)格優(yōu)勢(shì)。目前關(guān)于格賓網(wǎng)的研究主要集中在拉伸特性、拉拔特性方面，均未涉及到格賓網(wǎng)的絞邊強(qiáng)度特性。歐洲標(biāo)準(zhǔn)（ENl0223-3：1997）指出格賓網(wǎng)必須采用比網(wǎng)面鋼絲直徑稍大的鋼絲作為邊端鋼絲進(jìn)行絞邊，但歐洲標(biāo)準(zhǔn)中并沒(méi)有對(duì)絞邊的具體制作要求和絞邊強(qiáng)度的測(cè)試方法進(jìn)行說(shuō)明。格賓網(wǎng)在制作過(guò)程中是裁剪成片的，在施工現(xiàn)場(chǎng)鋪設(shè)時(shí)需要將格賓網(wǎng)片拼接起來(lái)，而格賓網(wǎng)片邊緣的鋼絲絞合纏繞在邊端鋼絲上，這就使得網(wǎng)片末端與邊端鋼絲（即端絲）的連接位置成了整個(gè)格賓網(wǎng)的薄弱部位?？梢?jiàn)，格賓網(wǎng)的絞邊強(qiáng)度特性尚需進(jìn)行系統(tǒng)性研究。為此，本文以湖南省安化至邵陽(yáng)高速公路加筋格賓路堤為背景，選取不同絞邊方式、不同網(wǎng)孔型號(hào)的格賓網(wǎng)片進(jìn)行絞邊拉伸試驗(yàn)，研究格賓網(wǎng)的絞邊拉伸特性及破壞形式。研究成果對(duì)于加筋格賓路堤工程的修建具有重要的指導(dǎo)作用，也對(duì)加筋格賓結(jié)構(gòu)的深入研究具有參考意義。

1試驗(yàn)概況

1.1試驗(yàn)裝置

絞邊強(qiáng)度是格賓網(wǎng)片絞合段的末端鋼絲纏繞在端絲上的抗拔強(qiáng)度值（圖1所示為格賓網(wǎng)片的絞邊示意圖）。格賓網(wǎng)片的絞邊拉伸試驗(yàn)裝置不同于格賓網(wǎng)片的拉伸試驗(yàn)裝置。格賓網(wǎng)片拉仲試驗(yàn)是通過(guò)螺栓將網(wǎng)片節(jié)點(diǎn)與夾具連接起來(lái)，而絞邊強(qiáng)度試驗(yàn)是為了測(cè)量網(wǎng)片的絞邊強(qiáng)度，應(yīng)充分考慮網(wǎng)片絞邊部分與夾具連接的特殊性。為此，參考?xì)W洲標(biāo)準(zhǔn)（ENl0223-3：1997）中格賓網(wǎng)制作要求，考慮到避免格賓網(wǎng)拉伸過(guò)程中的頸縮現(xiàn)象（橫向變形），保證拉伸過(guò)程中絞邊部位與拉伸方向垂直和試驗(yàn)可操作性，采用光滑扣環(huán)扣住絞邊部位的端絲進(jìn)行絞邊拉仲。并考慮到對(duì)格賓網(wǎng)不同網(wǎng)孔單元試件的可測(cè)試性，合理布置夾具上孔槽，研制了專門的絞邊強(qiáng)度拉仲裝置。該絞邊測(cè)試方法合理，具有簡(jiǎn)便、可操作性強(qiáng)的特點(diǎn)，在未來(lái)實(shí)際應(yīng)用中具有可行性。（對(duì)應(yīng)的試驗(yàn)裝置專利號(hào)：201420386094.6）

試驗(yàn)在常溫下進(jìn)行，所采用的拉伸機(jī)為SHT4106-G微機(jī)控制電液伺服萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)，拉伸速率控制為5 mm/min（即格賓網(wǎng)片拉伸方向的長(zhǎng)度的20%）。如圖2所示。

1.2試驗(yàn)材料及試驗(yàn)過(guò)程

為了得到不同網(wǎng)孔單元尺寸和不同絞邊質(zhì)量對(duì)絞邊強(qiáng)度特性的影響，特選取了某公司生產(chǎn)的2種不同絞邊質(zhì)量的格賓網(wǎng)（雙絞合六邊形鋼絲網(wǎng)）片進(jìn)行絞邊試驗(yàn)，其中，每種絞邊方式的鋼絲網(wǎng)又分2種網(wǎng)孔型號(hào)，分別為60 mm× 80 mm（對(duì)應(yīng)網(wǎng)面鋼絲直徑為2.0 mm，端絲直徑為2.7 mm）和80 mm×100mm（對(duì)應(yīng)網(wǎng)面鋼絲直徑為2.7 mm，端絲直徑為3.4mm）的2種網(wǎng)孔，共4種組合類型網(wǎng)片。為方便區(qū)分，本文規(guī)定絞邊質(zhì)量較好的為A類絞邊方式（如圖3（a），由專業(yè)的翻邊機(jī)器將網(wǎng)面鋼絲纏繞在邊端鋼絲上），絞邊質(zhì)量較差的為B類絞邊方式（如圖3（b），采用手工絞邊，纏繞圈數(shù)為2圈）。可以很明顯地發(fā)現(xiàn)兩者的絞合段纏繞在端絲上的纏繞圈數(shù)有較大差異，A類絞邊方式的纏繞圈數(shù)明顯多于B類。

為了保證試驗(yàn)數(shù)據(jù)的可統(tǒng)計(jì)性，對(duì)上述每種組合類型的網(wǎng)片均取6片進(jìn)行平行試驗(yàn)。網(wǎng)孔型號(hào)為60 mm× 80 mm的網(wǎng)片長(zhǎng)度和寬度分別裁取4個(gè)單元尺寸長(zhǎng)度和10個(gè)單元尺寸寬度；網(wǎng)孔型號(hào)為80mm×100 mm的網(wǎng)片長(zhǎng)度和寬度分別裁取4個(gè)單元尺寸長(zhǎng)度和8個(gè)單元尺寸寬度，同時(shí)保證網(wǎng)片的一端必須為纏繞有網(wǎng)面鋼絲的端絲。

2試驗(yàn)結(jié)果與分析

對(duì)不同類型格賓網(wǎng)片試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，每類格賓網(wǎng)試驗(yàn)結(jié)果的平均值見(jiàn)表1。

2.1不同絞邊方式對(duì)格賓網(wǎng)片絞邊拉伸特性的影響

為了探討不同絞邊方式對(duì)格賓網(wǎng)片絞邊強(qiáng)度特性的影響，對(duì)于不同絞邊方式的格賓網(wǎng)片，均選取2組典型絞邊拉伸破壞試驗(yàn)數(shù)據(jù)，試驗(yàn)結(jié)果如圖4所示。其中，曲線1和曲線2分別對(duì)應(yīng)平行試驗(yàn)中A類絞邊方式的格賓網(wǎng)片絞邊拉伸的2種典型破壞形態(tài)；曲線3和曲線4分別對(duì)應(yīng)平行試驗(yàn)中B類絞邊方式的格賓網(wǎng)片絞邊拉伸的2組典型曲線。

圖4（a）所示為不同絞邊方式的格賓網(wǎng)片（網(wǎng)孔型號(hào)60 mm×80mm）的典型絞邊拉仲曲線。由圖可知：

1）對(duì)于A類絞邊方式的網(wǎng)片絞邊拉伸曲線，在兩者達(dá)到最大拉伸應(yīng)力前的絞邊拉伸曲線變化規(guī)律相差不大。在初始階段，拉力隨格賓網(wǎng)應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)較為緩慢，格賓網(wǎng)尚處于調(diào)整過(guò)程；隨著應(yīng)變的繼續(xù)增加，拉力增長(zhǎng)速度加快且呈線彈性；在達(dá)到最大拉伸應(yīng)力前，拉伸曲線多處出現(xiàn)鋸齒形，說(shuō)明在拉伸過(guò)程中格賓網(wǎng)片內(nèi)鋼絲在不斷地進(jìn)行應(yīng)力調(diào)整；兩者的最大負(fù)荷下伸長(zhǎng)率相差不大，約為16%，曲線1對(duì)應(yīng)的最大拉伸應(yīng)力小于曲線2的最大拉伸應(yīng)力，原因是曲線1對(duì)應(yīng)的格賓網(wǎng)片發(fā)生了絞邊破壞，纏繞在端絲上的鋼絲被拉出，而曲線2對(duì)應(yīng)的格賓網(wǎng)片為網(wǎng)片內(nèi)的斜向鋼絲被拉斷破壞。此外，曲線2對(duì)應(yīng)的拉伸應(yīng)力達(dá)到最大值之后并沒(méi)有迅速減小，反而能夠繼續(xù)保持較大的拉伸應(yīng)力，這是因?yàn)榫W(wǎng)片內(nèi)鋼絲發(fā)生斷裂后，網(wǎng)片內(nèi)發(fā)生了拉力重分配，且網(wǎng)片內(nèi)存在應(yīng)力集中現(xiàn)象，部分鋼絲沒(méi)有達(dá)到最大拉伸強(qiáng)度，能夠繼續(xù)承受一定的拉力，故網(wǎng)片能夠在伸長(zhǎng)率增加的情況下繼續(xù)維持較高的拉伸應(yīng)力。

2）對(duì)于B類絞邊方式的網(wǎng)片絞邊拉伸曲線，兩者的絞邊拉伸曲線差異較大。由于B類絞邊質(zhì)量較差，纏繞不夠緊密，均發(fā)生了絞邊破壞，即絞邊鋼絲被拉出，而絞邊質(zhì)量存在隨機(jī)性，導(dǎo)致拉伸曲線存在差異性，進(jìn)而導(dǎo)致最大拉伸力不同。

3）A類絞邊方式的格賓網(wǎng)片絞邊拉伸強(qiáng)度大于B類絞邊方式的格賓網(wǎng)片絞邊拉仲?gòu)?qiáng)度，這是由于A類絞邊方式的格賓網(wǎng)片鋼絲在端絲上的纏繞圈數(shù)和緊密程度都高于B類絞邊方式的格賓網(wǎng)。與B類絞邊方式相比，A類絞邊方式的最大負(fù)荷下伸長(zhǎng)率較大。說(shuō)明絞邊質(zhì)量較好的格賓網(wǎng)用于加筋構(gòu)筑物中，在維持荷載的同時(shí)，具有承受較大變形的能力。

4）為保證格賓網(wǎng)片的平整性及網(wǎng)片與夾具緊密接觸，對(duì)格賓網(wǎng)片施加了一定的預(yù)拉力，故伸長(zhǎng)率為0時(shí)，格賓網(wǎng)拉力并不為0；在應(yīng)變較小的范圍內(nèi)，2種絞邊方式的格賓網(wǎng)拉伸曲線的斜率大致相等，即割線模量在拉伸的初始階段可認(rèn)為相同；但當(dāng)應(yīng)變進(jìn)一步增大時(shí)，不同絞邊方式的格賓網(wǎng)片拉伸曲線差異較大。可見(jiàn)，格賓網(wǎng)的拉伸力學(xué)性能與絞邊質(zhì)量關(guān)系密切。

圖4（b）所示為不同絞邊方式的格賓網(wǎng)片（網(wǎng)孔型號(hào)80 mm×100 mm）的典型絞邊拉仲曲線。由圖可知：

1）對(duì)于A類絞邊方式的網(wǎng)片絞邊拉伸曲線，在兩者達(dá)到最大拉伸應(yīng)力前的絞邊拉伸曲線變化規(guī)律也具有一致性。在初始階段，拉伸曲線變化與網(wǎng)孔型號(hào)60 mm× 80 mm的格賓網(wǎng)片拉伸曲線變化情況相同，在伸長(zhǎng)率達(dá)到7%之后呈線彈性；曲線1的最大拉伸應(yīng)力是曲線2的最大拉仲應(yīng)力的1.3倍，曲線1對(duì)應(yīng)的格賓網(wǎng)片表現(xiàn)為很明顯的網(wǎng)片內(nèi)多根斜向鋼絲連續(xù)拉斷破壞，曲線2對(duì)應(yīng)的格賓網(wǎng)片發(fā)生的是纏繞在端絲上的絞邊鋼絲逐根被拉出破壞，表現(xiàn)出位移破壞特征。

2）對(duì)于B類絞邊方式的網(wǎng)片絞邊拉伸曲線，格賓網(wǎng)片均表現(xiàn)為絞邊鋼絲的拉出破壞，但由于絞邊質(zhì)量的隨機(jī)性，兩者的絞邊拉伸曲線差異也較大，曲線3對(duì)應(yīng)的最大拉伸應(yīng)力約為曲線4對(duì)應(yīng)的最大拉伸應(yīng)力的2倍，進(jìn)一步說(shuō)明絞邊強(qiáng)度與絞合在端絲部分的網(wǎng)絲纏繞圈數(shù)、緊密程度相關(guān)。并且隨著絞邊質(zhì)量的提高，格賓網(wǎng)片絞邊拉伸過(guò)程中的絞邊拉伸曲線會(huì)逐漸向網(wǎng)片的拉伸曲線轉(zhuǎn)變。

3）與B類絞邊方式相比，A類絞邊方式的格賓網(wǎng)片絞邊拉伸強(qiáng)度較大；兩者的最大負(fù)荷下伸長(zhǎng)率均較大，約為15%。

2.2絞邊拉伸的3種典型破壞模式

通過(guò)對(duì)試驗(yàn)中得到的24片格賓網(wǎng)絞邊拉伸破壞結(jié)果進(jìn)行歸納發(fā)現(xiàn)，B類絞邊方式的格賓網(wǎng)片均出現(xiàn)絞邊鋼絲被拉出破壞，但A類絞邊方式的格賓網(wǎng)片出現(xiàn)了不同的破壞形態(tài)，其不同網(wǎng)孔型號(hào)的格賓網(wǎng)片破壞形態(tài)均可歸納為以下3種典型破壞模式?？梢?jiàn)，機(jī)械絞邊存在加工差異，為了改進(jìn)優(yōu)化、合理設(shè)計(jì)絞邊方式，并為合理制定格賓網(wǎng)絞邊強(qiáng)度設(shè)計(jì)值提供依據(jù)，以網(wǎng)孔型號(hào)為60 mm×80 mm的格賓網(wǎng)片絞邊拉伸結(jié)果為例，圖5所示為A類絞邊方式的格賓網(wǎng)片（網(wǎng)孔型號(hào)為60 mm×80 mm）的3種典型破壞模式曲線，各破壞模式對(duì)應(yīng)的網(wǎng)片破壞形態(tài)如圖6所示。

1）第一種破壞模式：纏繞在端絲上的鋼絲陸續(xù)被拉出破壞，而網(wǎng)片內(nèi)的網(wǎng)絲沒(méi)有出現(xiàn)斷裂。對(duì)應(yīng)的拉伸曲線見(jiàn)圖5中曲線1，網(wǎng)片破壞形態(tài)見(jiàn)圖6（a）。由曲線1可知，最大拉伸力為20.63 kN/m，對(duì)應(yīng)的最大負(fù)荷下伸長(zhǎng)率為16.75%，此時(shí)纏繞在端絲上的部分鋼絲被拉出，網(wǎng)片內(nèi)的拉力重新分配到其余纏繞在端絲上的絞邊鋼絲上，故在達(dá)到最大拉伸力之后還能繼續(xù)維持較高拉力，直到大部分絞邊鋼絲被拉出而不能繼續(xù)承受荷載為止。

2）第二種破壞模式：格賓網(wǎng)片端部的某根或幾根絞邊鋼絲被拉出，接著在其他位置發(fā)生網(wǎng)片內(nèi)網(wǎng)絲被拉斷而破壞。對(duì)應(yīng)的拉伸曲線見(jiàn)圖5中曲線2，網(wǎng)片破壞形態(tài)見(jiàn)圖6（b）。由曲線2可知，在伸長(zhǎng)率達(dá)到11.95%時(shí)，拉伸力出現(xiàn)突然下降，原因是網(wǎng)片端部絞邊質(zhì)量較差的鋼絲被拔出，導(dǎo)致拉伸力下降，但其他位置的絞邊質(zhì)量較好，網(wǎng)片能及時(shí)進(jìn)行拉力重分配，使得網(wǎng)片強(qiáng)度迅速恢復(fù)增長(zhǎng)；最大拉伸力為21.59 kN/m，對(duì)應(yīng)的最大負(fù)荷下伸長(zhǎng)率為20.05 %，此時(shí)網(wǎng)片內(nèi)斜向鋼絲發(fā)生斷裂，隨后網(wǎng)片能夠承受的荷載隨斷裂鋼絲的增加而逐漸降低。

3）第三種破壞模式：網(wǎng)片內(nèi)網(wǎng)絲被拉斷而發(fā)生破壞，纏繞在端絲上的鋼絲沒(méi)被拉出。對(duì)應(yīng)的拉伸曲線見(jiàn)圖5中曲線3，網(wǎng)片破壞形態(tài)見(jiàn)圖6（c）。由曲線3可知，最大拉伸力為23.44 kN/m，對(duì)應(yīng)的最大負(fù)荷下伸長(zhǎng)率為14.57%，此時(shí)網(wǎng)片內(nèi)的斜向鋼絲被拉斷，絞邊鋼絲始終沒(méi)有被拉出。在拉伸荷載下網(wǎng)片內(nèi)重復(fù)拉力重分配及鋼絲斷裂的過(guò)程直到網(wǎng)片失去承載能力。此外，由曲線3的拉伸力的3次明顯落差可知網(wǎng)片內(nèi)鋼絲發(fā)生了3次斷裂，這與對(duì)應(yīng)的網(wǎng)片破壞形態(tài)是一致的（如圖6（c）所示）。

比較3種破壞模式的網(wǎng)片絞邊拉伸曲線可知：第三種破壞模式的最大拉伸力最大，第二種破壞模式次之，第一種破壞模式最??；第二種破壞模式的最大負(fù)荷下伸長(zhǎng)率最大，第一種破壞模式次之，第三種破壞模式最小。

由此可見(jiàn)，絞邊質(zhì)量對(duì)絞邊拉伸特性影響較大，當(dāng)絞合在端絲上的鋼絲圈數(shù)夠多、纏繞夠緊密時(shí)，在拉伸荷載作用下不會(huì)發(fā)生第一、二種破壞模式，而是表現(xiàn)出第三種破壞模式，即格賓網(wǎng)內(nèi)鋼絲拉斷破壞，也可有效地避免在較小拉伸荷載作用下由于絞邊破壞而使得網(wǎng)片強(qiáng)度不能充分發(fā)揮的情況。

2.3不同網(wǎng)孔單元對(duì)格賓網(wǎng)片絞邊拉伸特性的影響

為了比較不同網(wǎng)孔單元對(duì)格賓網(wǎng)片的絞邊強(qiáng)度特性的影響，現(xiàn)將網(wǎng)孔型號(hào)為60 mm×80 mm和80mm×100 mm的格賓網(wǎng)片發(fā)生相同破壞模式的絞邊拉伸曲線進(jìn)行對(duì)比，以第一、三種破壞模式為例，結(jié)果如圖7所示。

根據(jù)圖7，經(jīng)換算成單位寬度內(nèi)拉伸應(yīng)力可知，2種破壞模式下網(wǎng)孔型號(hào)80 mm×100 mm的網(wǎng)片最大拉伸應(yīng)力與網(wǎng)孔型號(hào)60 mm×80 mm的網(wǎng)片差別不大（分別為0.991倍和1.049倍）。但由于換算所得單位寬度內(nèi)受拉面積不同（網(wǎng)孔型號(hào)80 mm×100 mm的網(wǎng)片單位寬度內(nèi)受拉面積較大），故不論是第一種破壞模式還是第三種破壞模式，網(wǎng)孔型號(hào)80 mm×100 mm的網(wǎng)片最大拉伸力均明顯大于網(wǎng)孔型號(hào)60 mm×80 mm的網(wǎng)片（分別為1.44倍和1.53倍），由于2種網(wǎng)片的絞邊質(zhì)量相同，因此，相同破壞模式下2種網(wǎng)片絞邊拉伸特性存在差異性是網(wǎng)片鋼絲直徑和網(wǎng)孔尺寸不同的共同作用結(jié)果。而B(niǎo)類絞邊方式的網(wǎng)片由于絞邊質(zhì)量較差，2種網(wǎng)孔的網(wǎng)片均表現(xiàn)出第一種破壞模式，且最大絞邊拉仲力均明顯小于A類絞邊方式網(wǎng)片的最大絞邊拉伸力。可見(jiàn)，網(wǎng)片鋼絲直徑、網(wǎng)孔尺寸及絞邊質(zhì)量均是影響格賓網(wǎng)絞邊拉伸力學(xué)特性的重要因素。

3結(jié)論

1）自行設(shè)計(jì)的絞邊拉伸裝置合理，具有簡(jiǎn)便性、可行性及實(shí)用性，能夠用于加筋格賓網(wǎng)的絞邊拉伸試驗(yàn)，測(cè)試格賓網(wǎng)的絞邊強(qiáng)度特性。

2）絞邊質(zhì)量主要與絞合在端絲上的網(wǎng)絲纏繞圈數(shù)、緊密程度有關(guān)，隨著絞邊質(zhì)量的提高，格賓網(wǎng)的絞邊拉仲特性會(huì)向網(wǎng)片拉伸特性轉(zhuǎn)變，有利于格賓網(wǎng)強(qiáng)度的充分發(fā)揮。

3）與A類絞邊方式相比，B類絞邊方式的格賓網(wǎng)片絞邊拉伸強(qiáng)度明顯偏小。A類絞邊方式的格賓網(wǎng)絞邊拉伸表現(xiàn)出3種典型破壞模式，B類絞邊方式的格賓網(wǎng)絞邊拉伸均表現(xiàn)出第一種破壞模式。

4）格賓網(wǎng)具有拉力重分配特點(diǎn)，能夠在較大伸長(zhǎng)率情況下保持較高強(qiáng)度；絞邊質(zhì)量較好的格賓網(wǎng)用于加筋構(gòu)筑物中，對(duì)變形具有良好的適應(yīng)能力。

5）鋼絲直徑、網(wǎng)孔尺寸及絞邊質(zhì)量均是影響格賓網(wǎng)絞邊拉伸力學(xué)特性的重要因素。