楊　雷，董　梅，張大長(zhǎng)，宋林輝，黃飛龍

（1.連云港供電公司，連云港江蘇222000；南京工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院，江蘇南京211816）

輸電線路微型樁模型設(shè)計(jì)及多通道加載實(shí)驗(yàn)方法

楊雷1，董梅1，張大長(zhǎng)2，宋林輝2，黃飛龍2

（1.連云港供電公司，連云港江蘇222000；南京工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院，江蘇南京211816）

根據(jù)輸電線路基礎(chǔ)的受力特點(diǎn)以及江蘇省輸電線路通道走廊上的工程地質(zhì)條件，闡述了微型樁基礎(chǔ)的特點(diǎn)以及在輸電線路工程中的適應(yīng)性；探討并提出微型樁試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷脑O(shè)計(jì)和制作方法。研究并提出采用多杠桿、滑輪和鋼絲繩的微型樁模型試驗(yàn)的實(shí)驗(yàn)方法，可以進(jìn)行多通道、多方向的復(fù)合加載。制作微型樁的室內(nèi)模型試驗(yàn)，研究樁基荷載-變形力特性，為微型樁基礎(chǔ)的承載力設(shè)計(jì)理論研究以及工程設(shè)計(jì)應(yīng)用提供理論依據(jù)。

微型樁基；試驗(yàn)?zāi)Ｐ停欢嘞蚣虞d；多通道

高壓輸電線路中的桿塔基礎(chǔ)所承受的荷載大、形式復(fù)雜，且同時(shí)承受下壓荷載、水平荷載和上拔荷載的作用。目前輸電線路中常用的桿塔基礎(chǔ)形式主要有擴(kuò)展基礎(chǔ)、大板基礎(chǔ)、灌注樁基礎(chǔ)等［1，2］。擴(kuò)展式基礎(chǔ)配筋量和土方開挖量大、占地面積大、施工機(jī)具笨重、搬運(yùn)困難；大板式基礎(chǔ)成本較高、土方量大、施工復(fù)雜，特別是在淤泥土質(zhì)中底板施工存在較大難度，不易保證工程質(zhì)量，基礎(chǔ)易產(chǎn)生不均勻沉降；灌注樁基礎(chǔ)造價(jià)高、質(zhì)量不易控制，尤其在淤泥土質(zhì)中成孔施工較難把握。

江蘇省連云港地區(qū)多為柔弱基地，針對(duì)該類開挖基礎(chǔ)施工困難、承載力不容易滿足要求，采用單樁、群樁基礎(chǔ)時(shí)基礎(chǔ)造價(jià)較高，且受到許多地質(zhì)條件的限制。目前，我國(guó)關(guān)于微型樁基礎(chǔ)承載力特性及設(shè)計(jì)方法的研究尚少，在輸電線路桿塔基礎(chǔ)工程中的應(yīng)用也不太多。輸電線路中抗拔荷載與抗傾覆能力是微型樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)控制條件，但目前國(guó)內(nèi)尚沒(méi)有關(guān)于微型樁的專門設(shè)計(jì)方法可以參考［3，4］。根據(jù)微型樁基礎(chǔ)的特點(diǎn)，探討了微型樁試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷脑O(shè)計(jì)和制作方法；提出微型樁模型試驗(yàn)方法；制作微型樁的室內(nèi)模型試驗(yàn)方案，研究樁基荷載-變形特性，為微型樁基礎(chǔ)的承載力設(shè)計(jì)理論研究以及工程設(shè)計(jì)應(yīng)用提供理論依據(jù)。

1　微型樁基礎(chǔ)

微型樁是在樹根樁基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的一種新型小型鉆孔灌注樁，直徑（d）通常小于0.4 m但長(zhǎng)細(xì)比較大（一般大于30）［5-8］。通過(guò)小型鉆孔灌注設(shè)備在地基中國(guó)成孔，然后在孔中下入設(shè)計(jì)所需要的鋼筋籠和注漿管，采用壓力注漿成樁或者灌注細(xì)石混凝土成樁。

微型樁桿塔基礎(chǔ)是一種適用于輸電線路工程軟土地基區(qū)域的一種新型環(huán)?；A(chǔ)，其優(yōu)越性如下：（1）壓力注漿可明顯改善樁周土體的工程力學(xué)特性、提高地基基礎(chǔ)承載力；（2）相同承載力要求下，微型樁基礎(chǔ)材料用量較??；（3）微型樁施工機(jī)具簡(jiǎn)單，對(duì)環(huán)境和場(chǎng)地適應(yīng)性強(qiáng)；（4）微型樁基礎(chǔ)泥漿排放量較少，施工振動(dòng)和噪聲較小，有利于保護(hù)環(huán)境。

隨著微型樁技術(shù)的不斷發(fā)展，近些年嘗試在軟土地基輸電線路工程中應(yīng)用。但是，由于國(guó)內(nèi)外還沒(méi)有微型樁基礎(chǔ)的相關(guān)設(shè)計(jì)公式和方法，同時(shí)施工過(guò)程的參數(shù)取值也無(wú)相關(guān)規(guī)范加以界定，現(xiàn)場(chǎng)施工隨機(jī)性大，因此在應(yīng)用中遇到了很大的困難。

2　微型樁基礎(chǔ)試驗(yàn)?zāi)Ｐ驮O(shè)計(jì)

模型樁要求符合以下特點(diǎn)：d小于等于400 mm，長(zhǎng)徑比大于等于30，且制作方便。因此，材料不考慮相似比而采用有機(jī)玻璃；d分別采用20 mm，30 mm，樁長(zhǎng)（L）分別取600 mm，850 mm，模型設(shè)計(jì)長(zhǎng)徑比為30 和28.3。樁模型與承臺(tái)通過(guò)氯仿將樁模型和承臺(tái)模型緊密的連接在一起，單樁及群樁模型的具體尺寸如圖1所示，承臺(tái)模型有180 mm×180 mm、270 mm×270 mm 2種。

如表1所示，該項(xiàng)目設(shè)計(jì)制作了6組模型基礎(chǔ)，包括4個(gè)單樁基礎(chǔ)和2組3×3群樁基礎(chǔ)，群樁基礎(chǔ)為2 組3×3豎群樁基礎(chǔ)。微型樁模型的d分別為20 mm，30 mm，群樁的樁間距為3d，群樁基礎(chǔ)的承臺(tái)厚度按文獻(xiàn)［9］計(jì)算確定。

表1試驗(yàn)?zāi)Ｐ蛥?shù)及荷載工況

對(duì)6個(gè)微型樁基礎(chǔ)分別開展下壓、上拔及水平加載試驗(yàn)，考察不同樁基參數(shù)下的荷載-變形特性。

2　樁基試驗(yàn)?zāi)Ｐ椭谱?/h2>

2.1試驗(yàn)用土

該項(xiàng)目模型試驗(yàn)用土取自某工程場(chǎng)地土中厚度最大、承載力較低的淤泥質(zhì)土，在現(xiàn)場(chǎng)開挖后運(yùn)至實(shí)驗(yàn)室，裝入土箱，并埋置各單樁及群樁模型基礎(chǔ)。

通過(guò)堆載預(yù)壓和真空降水2種措施同時(shí)進(jìn)行固結(jié)，待土地基本完成固結(jié)后開始基礎(chǔ)承載力試驗(yàn)研究；同時(shí)，對(duì)土箱內(nèi)的土體進(jìn)行土工試驗(yàn)，試驗(yàn)用土的土性如表2所示。

表2試驗(yàn)用土的相關(guān)參數(shù)

2.2樁基埋置

模型樁粘貼好應(yīng)變片后，在模型樁的表面均勻涂滿AB膠并均勻撒上一層細(xì)沙，既能保護(hù)好應(yīng)變片不被土中的細(xì)石或其他雜物劃壞，也能增加樁身表面與土體之間的摩擦力，更加有利于觀察模型樁在分級(jí)荷載作用下的荷載位移曲線等規(guī)律。涂裹細(xì)沙的模型樁如圖2（a）所示。

2.3樁-土固結(jié)

將淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土分層回填于試驗(yàn)土箱中，依次將相應(yīng)的微型群樁模型及單樁模型埋入土中，在埋入到預(yù)定高度之后回灌土漿至承臺(tái)底部，并在承臺(tái)上部回填淤泥質(zhì)土，壓實(shí)至設(shè)計(jì)高度，現(xiàn)場(chǎng)布置如圖2（b）所示。回填完畢后在淤泥質(zhì)土上堆質(zhì)量塊，對(duì)土體進(jìn)行堆載預(yù)壓固結(jié)，并同時(shí)在土箱4個(gè)角落處的降水點(diǎn)進(jìn)行真空降水固結(jié)。2種固結(jié)方式同時(shí)進(jìn)行，對(duì)土體進(jìn)行為期6周的固結(jié)。

圖2模型樁基礎(chǔ)

3　多通道加載實(shí)驗(yàn)方法

3.1加載方法

試驗(yàn)采用自主設(shè)計(jì)制作的一種多通道同步多點(diǎn)加載試驗(yàn)裝置進(jìn)行加載，分別進(jìn)行下壓、上拔、水平荷載試驗(yàn)。試驗(yàn)組件包括模型箱、基礎(chǔ)模型、加載杠桿組件、反力橫梁、杠桿支座組件等。

下壓承載力試驗(yàn)時(shí)加載杠桿固定端安裝在杠桿支座下側(cè)，在杠桿中部與基礎(chǔ)模型連接，杠桿加載端設(shè)有多個(gè)掛點(diǎn)用于懸掛質(zhì)量塊，實(shí)現(xiàn)多點(diǎn)加載，如圖3所示。

圖3下壓試驗(yàn)裝置

上拔承載力試驗(yàn)時(shí)加載杠桿固定端安裝在杠桿支座上側(cè)，在杠桿的一端通過(guò)鋼絞線與基礎(chǔ)模型連接，另一端懸掛重物，可實(shí)現(xiàn)多點(diǎn)加載。

水平承載力試驗(yàn)時(shí)，利用鋼絞線與基礎(chǔ)模型上的立柱連接，另一端通過(guò)定滑輪懸掛重物，從而實(shí)現(xiàn)逐級(jí)加載。其中，定滑輪固定于底座上，底座由該項(xiàng)目自主設(shè)計(jì)加工并固定于模型土箱的箱壁上，如圖4所示。

由于施加水平工況時(shí)已經(jīng)有部分下壓工況的作用，下壓工況使得加載杠桿與立柱之間的接觸面產(chǎn)生摩擦力，使得立柱在水平工況下的水平位移受到摩擦力而減小，水平位移讀數(shù)便會(huì)偏小。該項(xiàng)目在立柱頂端布置一塊矩形鏡面鋼板，其上放置數(shù)根小鋼棍，這樣既將加載杠桿與立柱之間的摩擦力降到最低，同時(shí)鏡面鋼板伸出部分也可用于布置豎向位移計(jì)，便于記錄樁模型的荷載位移曲線。

3.2加載制度

3.2.1下壓試驗(yàn)

在固結(jié)結(jié)束后，根據(jù)試驗(yàn)土的具體土工參數(shù)以及《建筑樁基設(shè)計(jì)規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定，對(duì)試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜆兜某休d力進(jìn)行預(yù)估，分別計(jì)算出各自的大致極限承載力。按文獻(xiàn)［10］4.3.4條，進(jìn)行分級(jí)加載，逐級(jí)等量加載，分級(jí)荷載取預(yù)估下壓極限承載力的1/10?？紤]到加載杠桿和試塊籃的自重等因素，該項(xiàng)目第一級(jí)荷載采取分級(jí)荷載的2～3倍。

3.2.2水平試驗(yàn)

為了模擬現(xiàn)場(chǎng)施工時(shí)對(duì)微型樁的作用，該項(xiàng)目在對(duì)模型樁預(yù)壓第一級(jí)豎向荷載后開始進(jìn)行水平靜載試驗(yàn)，試驗(yàn)過(guò)程中豎向下壓荷載一直保持不變?？紤]模型試驗(yàn)的特殊性，依然采用快速維持荷載法。根據(jù)試驗(yàn)土的具體土工參數(shù)及《建筑樁基設(shè)計(jì)規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定，對(duì)群樁模型進(jìn)行水平力預(yù)估，然后分5級(jí)進(jìn)行加載。5級(jí)荷載結(jié)束便進(jìn)行下一級(jí)豎向荷載的加載，繼續(xù)進(jìn)行下壓試驗(yàn)。水平靜載試驗(yàn)的試驗(yàn)步驟與下壓試驗(yàn)類軸對(duì)稱似，并及時(shí)繪制群樁模型的水平荷載位移曲線。

3.2.3上拔試驗(yàn)

下壓試驗(yàn)結(jié)束后，將試驗(yàn)土重新進(jìn)行堆載預(yù)壓，讓土體與樁身重新產(chǎn)生良好的固結(jié)。與下壓試驗(yàn)類似，根據(jù)下壓試驗(yàn)得到的豎向抗壓極限承載力，考慮上拔時(shí)只有樁身摩阻力，樁端摩阻力很小可以忽略，根據(jù)《建筑樁基設(shè)計(jì)規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定進(jìn)行計(jì)算后，預(yù)估試驗(yàn)樁的上拔承載力為各自抗壓極限承載力的70%左右。

該項(xiàng)目分級(jí)荷載取預(yù)估極限承載力的1/8，其中第一級(jí)荷載根據(jù)加載籃的自重因素取分級(jí)荷載的2～3倍。上拔試驗(yàn)每級(jí)荷載維持時(shí)間取2 h，具體加載制度與下壓試驗(yàn)類似。

3.3測(cè)試方案

三是大力營(yíng)造森林防火的濃厚氛圍。按照“大聲勢(shì)、高頻率、廣覆蓋”的要求，在全市組織開展森林防火“宣傳月”活動(dòng)。在重點(diǎn)林區(qū)、重點(diǎn)村鎮(zhèn)大密度設(shè)置、懸掛、刷新和張貼高標(biāo)準(zhǔn)、人性化的防火宣傳標(biāo)語(yǔ)、標(biāo)牌、橫幅；充分利用廣播、電視、報(bào)紙、微信、微博等媒體媒介，采取開動(dòng)宣傳車、張貼標(biāo)語(yǔ)、刊發(fā)警示短語(yǔ)短信、送明白紙進(jìn)村入戶等形式，及時(shí)宣傳推廣經(jīng)驗(yàn)做法和典型案例，做到宣傳到戶到人，營(yíng)造全社會(huì)關(guān)注森林防火、參與森林防火的濃厚氛圍，切實(shí)增強(qiáng)全民的森林防火意識(shí)。

3.3.1應(yīng)變測(cè)試

圖4水平荷載工況現(xiàn)場(chǎng)裝置

為了掌握分級(jí)施加荷載過(guò)程中模型樁的應(yīng)變發(fā)展特點(diǎn)及規(guī)律，應(yīng)在模型樁的典型部位粘貼電阻應(yīng)變片，測(cè)試加載過(guò)程不同部位的應(yīng)變。長(zhǎng)度為600 mm的模型樁中，應(yīng)變片粘貼位置分別為距兩端100 mm處、1/2管長(zhǎng)。長(zhǎng)度為850 mm的模型樁中，應(yīng)變片粘貼位置分別為距低端100 mm處、300 mm處、500 mm處、700 mm處。模型樁兩側(cè)對(duì)稱布置2道應(yīng)變片，應(yīng)變片的布置及編號(hào)如圖5所示。

圖5模型樁的應(yīng)變片布置

在對(duì)3×3群樁模型進(jìn)行分級(jí)加載的過(guò)程中，只需在典型的部分模型樁上貼應(yīng)變片以觀察應(yīng)變發(fā)展，并不需要在全部模型樁上貼應(yīng)變片，故在9根模型樁中選取了典型的5根用于貼應(yīng)變片。應(yīng)變片型號(hào)為BE120-5AA，其尺寸分別為10mm×4mm，該應(yīng)變片的最大有效應(yīng)變均為2%～3%，即約20000～30000με。

3.3.2位移測(cè)試

為了準(zhǔn)確測(cè)定加載過(guò)程中群樁或單樁的下沉、上拔和水平位移情況，以得到豎向和水平方向的荷載-位移曲線。在立柱頂面對(duì)稱的兩側(cè)設(shè)置2個(gè)豎向位移計(jì)，在立柱側(cè)面設(shè)置1個(gè)水平位移計(jì)，位移計(jì)量程均為±50 mm。

4　下壓試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)GB50007—2011［11］，計(jì)算得到單樁DZ1的預(yù)估承載力為0.6 kN，參考文獻(xiàn)［10］開展該單樁的下壓承載力試驗(yàn)，考慮到該模型試驗(yàn)的特殊性，單樁承載力本來(lái)就很小，故按照極限承載力的1/6逐級(jí)增加荷載進(jìn)行加載試驗(yàn)，即每級(jí)荷載為0.06 kN。

（1）下壓荷載-位移（F-s）曲線。試驗(yàn)得到的F-s如圖6所示，試驗(yàn)中加至0.66 kN時(shí)F-s曲線的下降趨勢(shì)已經(jīng)很明顯，故停止加載。根據(jù)文獻(xiàn)［10］規(guī)定，對(duì)于陡降型荷載-沉降曲線，取其發(fā)生明顯陡降的起始點(diǎn)對(duì)應(yīng)的荷載值，所以單樁DZ1的抗壓承載力由試驗(yàn)確定為0.6 kN。

圖6單樁DZ1的F-s曲線

試驗(yàn)加載過(guò)程中單樁DZ1的地表沒(méi)有明顯裂縫，單樁四周土體沒(méi)有明顯凹陷。

（2）典型測(cè)點(diǎn)應(yīng)變發(fā)展特點(diǎn)。試驗(yàn)加載過(guò)程中，DZ1布置有8個(gè)應(yīng)變片，應(yīng)變發(fā)展如圖7所示。

圖7單樁基礎(chǔ)DZ1的典型應(yīng)變發(fā)展

5　結(jié)束語(yǔ)

根據(jù)輸電線路基礎(chǔ)的受力特點(diǎn)以及江蘇省輸電線路通道走廊上的工程地質(zhì)條件，闡述了微型樁基礎(chǔ)的特點(diǎn)以及在輸電線路工程中的適應(yīng)性；探討并提出微型樁試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷脑O(shè)計(jì)和制作方法。研究并提出采用多杠桿、滑輪和鋼絲繩的微型樁模型試驗(yàn)的實(shí)驗(yàn)方法，可以進(jìn)行多通道、多方向的復(fù)合加載。制作微型樁的室內(nèi)模型試驗(yàn)，研究樁基荷載-變形力特性，為微型樁基礎(chǔ)承載力設(shè)計(jì)理論研究及工程設(shè)計(jì)應(yīng)用提供理論依據(jù)。

［1］陳俊吉，鄒小平.關(guān)于輸電線路桿塔基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的探討［J］.建筑知識(shí)，2014，26（1）：11-15.

［2］劉樹堂.輸電桿塔結(jié)構(gòu)及其基礎(chǔ)設(shè)計(jì)［M］.北京：中國(guó)電力出版社，2008：57-61.

［3］蘇榮臻，楊文智.黃土地基微型樁桿塔基礎(chǔ)施工工藝［J］.電力建設(shè)，2013，34（8）：121-124.

［4］蘇榮臻，李晉珍，田 宇.粉土地基微型樁基礎(chǔ)抗壓承載力試驗(yàn)研究［J］.建筑科學(xué)，2012，28（1）：55-58.

［5］龐烈鑫.樹根樁在黃土隧道基底加固中的應(yīng)用研究［D］.陜西：西南交通大學(xué)，2006.

［6］陳 偉，劉 濤，孫金坤.微型樁在深基坑處理中的應(yīng)用［J］.施工技術(shù)，2006，35（S2）：69-70.

［7］張秋晗，甘鳳林.輸電鐵塔微型樁基礎(chǔ)中樁-土共同作用研究［J］.吉林電力，2013，41（1）：34-36.

［8］屈 勇.輸電線路微型樁基礎(chǔ)承載性能的數(shù)值模擬［J］.電力建設(shè)，2011，32（2）：59-61.

［9］住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.JGJ 94—2008建筑樁基技術(shù)規(guī)范［S］.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2008.

［10］住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.JGJ 106—2014建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范［S］.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2014.

［11］住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部，國(guó)家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局.GB50007—2011建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范［S］.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2005.

Micropile Foundation Model Design and Multichannel Loading Testing Method for Transmission Lines

YANG Lei1，DONG Mei1，ZHANG Dachang2，SONG Linhui2，HUANG Feilong2
（1.Lianyungang Power Supply Company，Lianyungang 222000，China；2.College of Civil Engineering，Nanjing Tech University，Nanjing 211816，China）

According to the conditions of transmission line micropile foundation in Jiangsu province，the characteristic of micropile foundation and its applicability are introduced.The design method and its fabrication of micropile foundation are investigated.The testing method using numerous levers，roller and wire cable is proposed.With the method the multichannel and multidirectional loading can be carried out.The testing model of micropile foundation is prepared and its load-deformation behavior is studied.The research results is valuable for the study of calculation theory of bearing capacities and the engineering application of micropile foundation.

micropile foundations；test model；multidirectional loading；multichannel

TU392

B

1009-0665（2016）01-0076-04

2015-08-11；

2015-10-19
2014年度江蘇省電力公司科研項(xiàng)目資助、2014年江蘇省科技廳前瞻性聯(lián)合研究（BY2014005-11）

楊雷（1964），男，江蘇連云港人，高級(jí)工程師，從事輸變電工程的研究開發(fā)等工作；

董梅（1973），女，江蘇連云港人，工程師，從事輸變電工程的研究開發(fā)等工作；

張大長(zhǎng)（1971），男，浙江紹興人，教授，從事輸變電工程及土木工程的研究開發(fā)及教學(xué)工作；

宋林輝（1980），男，江蘇高安人，副教授，從事巖土工程及基礎(chǔ)工程的研究及教學(xué)工作；

黃飛龍（1989），男，四川廣安人，碩士研究生，從事土木工程的研究工作。