內(nèi)缸
- 超超臨界機(jī)組高壓筒形缸結(jié)構(gòu)高溫蠕變研究
0 ℃，因此高壓內(nèi)缸的蠕變強(qiáng)度是設(shè)計(jì)過程中需重點(diǎn)關(guān)注的安全可靠性問題之一。在機(jī)組運(yùn)行過程中，高壓內(nèi)缸長期處于高溫、高壓的蒸汽環(huán)境，綜合各種機(jī)械載荷及溫度載荷導(dǎo)致缸體以及緊固件結(jié)構(gòu)的蠕變效應(yīng)非常明顯，在結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì)過程中需重點(diǎn)關(guān)注[1]。近年來，國內(nèi)外專家學(xué)者對內(nèi)缸的高溫蠕變特性進(jìn)行了諸多研究。對于紅套環(huán)樣式的筒形缸結(jié)構(gòu)，劉東旗等[2]對內(nèi)缸強(qiáng)度進(jìn)行了理論研究，趙仕志等[3]基于線性損傷理論，并結(jié)合L-M法建立了紅套環(huán)蠕變損傷的一般形式。胡怡豐等[4]對超超
機(jī)械工程師 2023年9期2023-09-15
- 自主核電汽輪機(jī)低壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)優(yōu)化及工藝改進(jìn)
組的共10個(gè)低壓內(nèi)缸來看，設(shè)計(jì)工藝性差、加工余量大、加工變形大、制造成本高、生產(chǎn)效率低是目前生產(chǎn)中存在的主要問題。就實(shí)際情況分析，有效解決這些問題需從設(shè)計(jì)和工藝兩方面同時(shí)入手，互相兼顧，并重實(shí)施。1 低壓內(nèi)缸總體結(jié)構(gòu)低壓內(nèi)缸是自主核電汽輪機(jī)的核心重要部件，在公司在制的三種機(jī)型中，通常有二至三個(gè)低壓模塊，各機(jī)型所用的低壓內(nèi)缸完全相同。圖1為電廠安裝中的首臺(tái)自主核電汽輪機(jī)。如圖1所示，該機(jī)組有一個(gè)高中壓、兩個(gè)低壓模塊。高中壓是單層缸、低壓是內(nèi)外缸結(jié)構(gòu)，低壓內(nèi)缸
中國重型裝備 2022年4期2022-10-29
- 某沖反結(jié)合低壓內(nèi)缸制造工藝研究
在了前列。其低壓內(nèi)缸采用球墨鑄鐵材質(zhì)，進(jìn)汽腔室變截面型線鑄造成型，汽流效率提升。中分面采用斜面結(jié)構(gòu)，把緊性能好，漏汽損失小。內(nèi)腔采用反動(dòng)式靜葉與常規(guī)隔板槽結(jié)合結(jié)構(gòu)，相對于常規(guī)沖動(dòng)式內(nèi)缸，通流結(jié)構(gòu)緊湊，級數(shù)多，效率更高。結(jié)構(gòu)的大幅度調(diào)整，帶來了加工方式的變化。本文圍繞該沖反結(jié)合類型低壓內(nèi)缸的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)展開，對加工過程中的關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)行了深入分析及研究。1 結(jié)構(gòu)簡介該低壓內(nèi)缸為球墨鑄鐵件，上半重約31.5 t，下半重約45 t。內(nèi)腔最大回轉(zhuǎn)直徑約φ4 070 mm
東方汽輪機(jī) 2022年3期2022-10-27
- 抽真空對獨(dú)立外缸低壓模塊端汽封間隙的影響分析
已經(jīng)拋棄原來低壓內(nèi)缸落在外缸上的傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)，而采用軸承直接落地或低壓內(nèi)缸落地結(jié)構(gòu)。其目的均是將跟通流間隙關(guān)系密切的部件與低壓外缸脫離，減小真空的影響[1-4]。本文分析的某獨(dú)立外缸結(jié)構(gòu)的低壓模塊就是內(nèi)缸落地的典型結(jié)構(gòu)。該機(jī)型以其高效性及穩(wěn)定性得到用戶的廣泛青睞，是我國1 000 MW級核電汽輪機(jī)領(lǐng)域的主力機(jī)型。但大修時(shí)發(fā)現(xiàn)軸徑、低壓端汽封底部有磨損現(xiàn)象。汽封碰磨是汽輪機(jī)運(yùn)行過程中發(fā)生的常見問題[5-7]，甚至新投運(yùn)機(jī)組適當(dāng)?shù)呐瞿ヒ彩潜ＷC機(jī)組高效性的慣常現(xiàn)象。
熱力發(fā)電 2022年8期2022-08-31
- 超超臨界汽輪機(jī)紅套環(huán)高壓內(nèi)缸密封性研究
數(shù)采用紅套環(huán)筒型內(nèi)缸切向進(jìn)氣。這種結(jié)構(gòu)壁薄、緊湊、受力均勻以及熱應(yīng)力小，能避免缸體在運(yùn)行中出現(xiàn)扭曲問題。因高壓內(nèi)缸長期處于高溫、高壓蒸汽環(huán)境，導(dǎo)致高壓內(nèi)缸產(chǎn)生高溫蠕變應(yīng)力、蠕變應(yīng)變，需要降低高壓內(nèi)缸的蠕變斷裂韌性[2]。近年來，國內(nèi)外諸多學(xué)者對汽輪機(jī)高壓內(nèi)缸進(jìn)行了密封性、強(qiáng)度分析等研究。例如，文獻(xiàn)[3-5]對紅套環(huán)高壓內(nèi)缸蠕變強(qiáng)度及密封性進(jìn)行了理論分析。但是，隨著機(jī)組運(yùn)行持續(xù)時(shí)間逐漸變長，高壓內(nèi)缸密封效果逐漸下降，需要通過有效的分析手段進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。與傳統(tǒng)
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2022年7期2022-08-24
- 汽輪機(jī)低壓汽封異常磨損分析及優(yōu)化
軸承箱上， 低壓內(nèi)缸通過貓爪搭在低壓外缸上， 低壓外缸落在汽輪機(jī)基礎(chǔ)上。 這種低壓缸設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)，使得低壓轉(zhuǎn)子中心標(biāo)高穩(wěn)定， 不會(huì)因低壓缸真空的變化而變化。 但靜子部件在進(jìn)、 排汽溫度發(fā)生頻繁快速變化容易產(chǎn)生變形， 以貓爪為起始基準(zhǔn)的上抬或翹曲。 主要出現(xiàn)在為適應(yīng)目前電力發(fā)展需要的調(diào)峰機(jī)組。 針對后續(xù)越來越多的機(jī)組參與快速調(diào)峰運(yùn)行，故有必要針對此類變形進(jìn)行分析[4]。這類機(jī)組正常運(yùn)行期間軸振水平良好， 但機(jī)組啟停頻繁且變工況運(yùn)行多， 再加上如低壓缸運(yùn)行參數(shù)較高
東方汽輪機(jī) 2022年1期2022-04-13
- 新型300 MW汽輪機(jī)低壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)分析及計(jì)算
平。2 新型低壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)特點(diǎn)分析某300 MW汽輪機(jī)低壓內(nèi)缸見圖1，其主要采用隔板套分段焊接成型的方式，該方式焊接工作量大、生產(chǎn)成本高。圖1 原300 MW低壓內(nèi)缸鑒于原低壓內(nèi)缸生產(chǎn)成本高等不利因素，結(jié)合當(dāng)前機(jī)組改造市場的需求，新型300 MW低壓內(nèi)缸見圖2。圖2 新型300 MW低壓內(nèi)缸其結(jié)構(gòu)主要特點(diǎn)如下：（1）采用鑄焊結(jié)合的方式，低壓進(jìn)汽蝸殼和低壓末級隔板套鑄造成型，與內(nèi)缸壁拼焊成一體。（2）內(nèi)缸采用裝配式結(jié)構(gòu)，汽機(jī)側(cè)和電機(jī)測分別裝配隔板套。由于上述新
東方汽輪機(jī) 2021年4期2022-01-18
- 600MW亞臨界汽輪機(jī)順序閥切換解決方案研究與應(yīng)用
種優(yōu)化發(fā)展。高壓內(nèi)缸與噴嘴室采用浮動(dòng)定位設(shè)計(jì)，噴嘴室采用壓塊水平支撐于內(nèi)缸上，采用計(jì)算驗(yàn)證的間隙值（0.56±0.05），其膨脹間隙確保噴嘴在內(nèi)缸中允許一定程度的自由移動(dòng)。內(nèi)缸與噴嘴室的軸向定位鍵確保噴嘴與內(nèi)缸的軸向相對位置。簡單的說，當(dāng)在機(jī)組冷態(tài)、啟動(dòng)、變負(fù)荷、停機(jī)過程中，噴嘴與內(nèi)缸的相對位置都會(huì)根據(jù)實(shí)際的運(yùn)行方式發(fā)生變化，因?yàn)椴煌拈y序溫差而讓其自由膨脹，從而不會(huì)受到內(nèi)缸限制。此設(shè)計(jì)允許一定的高壓內(nèi)缸與噴嘴室因溫度不同或溫差過大而導(dǎo)致的部件之間的脹差的
電力設(shè)備管理 2021年12期2021-12-30
- 某型應(yīng)急能源系統(tǒng)收放作動(dòng)裝置聯(lián)合仿真
機(jī)械解鎖。隨后，內(nèi)缸在展開彈簧的預(yù)壓縮力作用下，克服艙門阻力、作用在艙門上的氣動(dòng)力及摩擦力等向左移動(dòng)伸出。內(nèi)缸與活塞桿之間的腔體V1體積不斷減小，其間的油液通過活塞桿壁上的阻尼孔系和回收控制閥等結(jié)構(gòu)排放到液壓系統(tǒng)的低壓油路中；內(nèi)缸無桿腔V2和外缸與活塞桿之間的腔體V3體積不斷增大，低壓油路中的油液流入V2和V3腔體進(jìn)行補(bǔ)充[10]。在裝置展開末程，隨著活塞桿壁上阻尼孔系流通面積的逐漸減少，內(nèi)缸與活塞桿腔體內(nèi)油液排油阻尼不斷增大，同時(shí)展開彈簧彈力減弱，使展開
液壓與氣動(dòng) 2021年12期2021-12-16
- 汽輪機(jī)內(nèi)缸法蘭結(jié)合面張口原因探究
，重點(diǎn)探討汽輪機(jī)內(nèi)缸法蘭結(jié)合面張口問題。針對該問題，從力學(xué)模型構(gòu)建、應(yīng)力計(jì)算等方面分析原因，掌握出現(xiàn)法蘭結(jié)合面張口的形成條件，并提出了相應(yīng)的解決建議。制定針對法蘭結(jié)合面張口問題的解決方案，希望能夠從根本上解決張口問題，提高汽輪機(jī)運(yùn)行效率。[關(guān)鍵詞]汽輪機(jī);內(nèi)缸;法蘭結(jié)合面;張口[中圖分類號(hào)]TK267 [文獻(xiàn)標(biāo)志碼]A [文章編號(hào)]2095–6487（2021）07–00–02Exploring the Reasons for the Opening of
今日自動(dòng)化 2021年7期2021-09-16
- 典型300 MW亞臨界機(jī)組沖動(dòng)式汽輪機(jī)反動(dòng)式改造
壓力級，采用整體內(nèi)缸結(jié)構(gòu)，隔板直接裝在高壓內(nèi)缸上；中壓缸通流部分為6個(gè)壓力級，分別裝在2個(gè)隔板套上；低壓缸通流部分為每缸有6個(gè)壓力級，隔板裝在低壓內(nèi)缸上，低壓內(nèi)外缸為鋼板焊接結(jié)構(gòu)。機(jī)組有8級回?zé)幔?臺(tái)高壓加熱器、1臺(tái)除氧器和4臺(tái)低壓加熱器。該汽輪機(jī)為目前國內(nèi)在役的較為典型的沖動(dòng)式汽輪機(jī)。圖1 原設(shè)計(jì)的汽輪機(jī)剖面2 汽輪機(jī)設(shè)計(jì)技術(shù)比較根據(jù)汽輪機(jī)設(shè)計(jì)，目前有沖動(dòng)式和反動(dòng)式[4]，沖動(dòng)式和反動(dòng)式汽輪機(jī)的技術(shù)比較見表1。同類型反動(dòng)式汽輪機(jī)的綜合性能優(yōu)于沖動(dòng)式，
發(fā)電設(shè)備 2021年3期2021-08-04
- 新一代通流技術(shù)在自備電廠300MW汽輪機(jī)的改造應(yīng)用
案為：更換高中壓內(nèi)缸+低壓內(nèi)缸+高壓噴嘴組+高中壓轉(zhuǎn)子+低壓轉(zhuǎn)子+高、中、低壓各級動(dòng)葉+高、中、低壓各級隔板及靜葉+汽封、軸封等。2.1 配汽優(yōu)化技術(shù)為適應(yīng)自備電廠負(fù)荷要求，進(jìn)一步挖掘部分負(fù)荷經(jīng)濟(jì)性，采用基于調(diào)節(jié)級靜葉角度分組差異化的新型噴嘴配汽方式。圖 1 優(yōu)化前圖 2 優(yōu)化后2.2 高效調(diào)節(jié)級級段優(yōu)化技術(shù)由于制造工藝的改進(jìn)及機(jī)組轉(zhuǎn)自備后調(diào)峰要求的改變，調(diào)節(jié)級帶大負(fù)荷同時(shí)快速響應(yīng)的設(shè)計(jì)成為自備電廠節(jié)能提效的阻礙。此次改造采用東汽先進(jìn)的基礎(chǔ)葉型，對進(jìn)汽腔室
科技經(jīng)濟(jì)導(dǎo)刊 2021年10期2021-04-22
- 汽輪機(jī)360°蝸殼進(jìn)汽低壓內(nèi)缸強(qiáng)度分析
越來越重要。低壓內(nèi)缸是汽輪機(jī)組的重要部件之一，低壓內(nèi)缸設(shè)計(jì)的好壞與否，會(huì)直接影響到汽輪機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行，并對汽輪機(jī)組的效率有著非常重要的影響。一般大功率的汽輪機(jī)組低壓內(nèi)缸是鋼板件焊接結(jié)構(gòu)。焊接過程中會(huì)使低壓內(nèi)缸產(chǎn)生變形而導(dǎo)致中分面漏汽，而且鋼板件焊接在一起，剛度較差。低壓進(jìn)汽處蒸汽流動(dòng)是從上直接往下，蒸汽的漩渦大、損失較大；出口不均勻，不利于下游通流的問題。文獻(xiàn)[1]～文獻(xiàn)[3]對焊接式低壓內(nèi)缸采用有限元法對強(qiáng)度密封性能進(jìn)行了全面系統(tǒng)的分析研究。本文在前
機(jī)械工程師 2021年4期2021-04-19
- 300 MW 反動(dòng)式改造汽輪機(jī)徑向通流間隙計(jì)算
中壓外缸、 高壓內(nèi)缸、中壓內(nèi)缸、 中壓隔板套等組成， 其中高壓為I+12級， 中壓為11 級， 均為反動(dòng)式結(jié)構(gòu)。圖1 高中壓模塊該機(jī)組動(dòng)葉葉頂、 靜葉圍帶處均為錯(cuò)齒汽封，如圖2 所示。 根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)研究， 對于300 MW的某汽輪機(jī)， 徑向通流間隙每增大0.1 mm， 其效率將下降0.11%～0.17%， 這說明漏汽損失是影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的重要因素。圖2 反動(dòng)式葉片結(jié)構(gòu)本文所列300 MW 汽輪機(jī)動(dòng)葉頂部和汽封齒間留有間隙， 因前后存在壓差， 使得一部分蒸汽
東方汽輪機(jī) 2021年1期2021-04-17
- 某汽輪機(jī)振動(dòng)大及低壓內(nèi)缸裂紋原因分析與處理
機(jī)組振動(dòng)大、低壓內(nèi)缸裂紋的情況，嚴(yán)重影響機(jī)組安全運(yùn)行。本文從該機(jī)組運(yùn)行情況、低壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)等方面進(jìn)行了分析，分析了該項(xiàng)目低壓內(nèi)缸產(chǎn)生裂紋的原因，并制定了相應(yīng)的處理措施。1 問題描述該機(jī)組為某公司設(shè)計(jì)生產(chǎn)的2×400 MW燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)，汽輪機(jī)型號(hào)LC/150/94-11.01/1.0/566/566。燃?xì)廨啓C(jī)和汽輪機(jī)為同軸布置，其布置方式如圖1所示。圖1 機(jī)組布置該機(jī)組于2015年5月投運(yùn)，在2018年2號(hào)機(jī)組C修期間發(fā)現(xiàn)低壓內(nèi)缸上半進(jìn)汽口位置進(jìn)汽面
機(jī)械工程師 2021年1期2021-01-22
- 大功率汽輪機(jī)低壓內(nèi)缸加工技術(shù)現(xiàn)狀及改進(jìn)方向初探
核電汽輪機(jī)低壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)發(fā)生了較大變化， 對傳統(tǒng)、 非落地支撐結(jié)構(gòu)火電汽輪機(jī)低壓內(nèi)缸而言， 最大的變化之一是中分面法蘭原為整體結(jié)構(gòu)現(xiàn)為級間分段結(jié)構(gòu)。還有就是一些新機(jī)型正逐漸采用落地支撐結(jié)構(gòu)低壓內(nèi)缸， 最典型的是公司660 MW 超超臨界汽輪機(jī)和CAP1400 核電汽輪機(jī)低壓內(nèi)缸， 這種全新支撐結(jié)構(gòu)的低壓內(nèi)缸與以往直接通過外缸支撐的相比有很大不同， 要么中分面法蘭級間斷開， 支點(diǎn)軸向尺寸大幅增加； 要么支點(diǎn)橫向（徑向）尺寸大幅增加。 公司震后重建購置的部分靜
東方汽輪機(jī) 2020年4期2021-01-18
- 100 MW 級反動(dòng)式高壓內(nèi)缸制造工藝流程探究
溫亞臨界機(jī)組高壓內(nèi)缸的制造流程來探討制造成本及效率問題。1 100 MW 級反動(dòng)式高壓內(nèi)缸的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)100 MW 級超高溫亞臨界機(jī)組采用高壓、 低壓及后缸三缸結(jié)構(gòu)， 高低壓部分均為雙層缸結(jié)構(gòu)，采用反動(dòng)式通流技術(shù)。 從電廠運(yùn)行情況以及理論推算反動(dòng)式通流技術(shù)在額定工況下氣耗相比沖動(dòng)式通流技術(shù)低8%～10%， 且熱能轉(zhuǎn)換更加充分、熱利用率更高， 被廣泛應(yīng)用于鋼鐵、 建材、 化工行業(yè)。與常規(guī)沖動(dòng)式機(jī)組不同， 此類機(jī)組均采用反動(dòng)式汽輪機(jī)技術(shù)設(shè)計(jì)。 在相同的蒸汽參數(shù)和
東方汽輪機(jī) 2020年4期2021-01-18
- 阿爾斯通640MW 汽輪機(jī)低壓缸通流間隙調(diào)整方法
缸為雙層缸結(jié)構(gòu)，內(nèi)缸分上下半缸，水平中分面采用法蘭設(shè)計(jì)，存在外張口（如圖1），收緊螺栓后張口消失（如圖2），同時(shí)內(nèi)表面由橢圓形變?yōu)閳A形。缸內(nèi)無隔板，靜葉柵直接安裝在內(nèi)缸槽道內(nèi)，通流部分的汽封設(shè)計(jì)簡單，使用J 形汽封片嵌在內(nèi)缸和轉(zhuǎn)子的汽封槽內(nèi)，所以各級通流間隙總值不可調(diào)整，只能調(diào)整水平、垂直方向間隙的分配情況。各級軸向通流間隙通過改變內(nèi)缸軸向位置進(jìn)行調(diào)整，確定低壓內(nèi)缸與低壓轉(zhuǎn)子相對位置后，軸向通流間隙隨之確定。本文主要討論徑向通流間隙的調(diào)整方法。圖1 未緊螺
價(jià)值工程 2020年33期2020-12-22
- 巧用便攜設(shè)備實(shí)現(xiàn)汽缸補(bǔ)充加工
在中壓外缸及中壓內(nèi)缸上進(jìn)行補(bǔ)充開孔，裝入冷卻蒸汽插管，將外部冷卻蒸汽通過插管引入缸內(nèi)。由于插管需要穿過中壓外缸及中壓內(nèi)缸等2 層缸體，對于開孔精度有著很高的要求，必須同心，否則插管將無法安裝，如圖1 所示。2 難點(diǎn)分析及處理過程2.1 難點(diǎn)分析以上工程問題最大的技術(shù)難點(diǎn)是保證內(nèi)缸與外缸進(jìn)汽口的同心度及內(nèi)缸進(jìn)汽口的位置度：一方面是裝配的需要，不同心將導(dǎo)致插管無法安裝；另一方面是結(jié)構(gòu)所限，內(nèi)缸開孔稍有偏差，將導(dǎo)致與孔相鄰的進(jìn)汽腔室及汽封圈槽壁厚超差。故原本計(jì)劃
機(jī)械工程師 2020年9期2020-09-23
- 汽輪機(jī)熱力性能診斷及改造
用新型高中壓整體內(nèi)缸、多級小焓降葉型、裝配式噴嘴組及隔板、新型專利汽封配合“小間隙啟動(dòng)方式”、新型360°蝸殼進(jìn)汽式鑄造低壓內(nèi)缸以及新型聯(lián)通管等措施對機(jī)組進(jìn)行全面通流改造。機(jī)組改造后效率得到了顯著提高，同時(shí)降低煤耗，具有很好的推廣價(jià)值。關(guān)鍵詞：改造;整體內(nèi)缸;小焓降葉型;專利汽封;小間隙啟動(dòng);蝸殼;效率;煤耗0 ?引言汽輪機(jī)發(fā)電已經(jīng)歷了一百多年的發(fā)展歷史。目前世界上80%以上的電能由火電和核電汽輪機(jī)組提供，在各種發(fā)電設(shè)備中占主導(dǎo)地位。盡管蒸汽、燃?xì)饴?lián)合循環(huán)
內(nèi)燃機(jī)與配件 2020年6期2020-09-10
- 百萬千瓦級核電汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子安裝與調(diào)整控制探討
場安裝時(shí)只要保證內(nèi)缸相對于轉(zhuǎn)子的位置正確，內(nèi)部套相對于轉(zhuǎn)子的位置就是正確的。因此，采用何種方式確保汽輪機(jī)內(nèi)缸相對于轉(zhuǎn)子位置正確便成為轉(zhuǎn)子安裝的關(guān)鍵問題。2 百萬千瓦級核電汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子安裝和調(diào)整方法2.1 軸承箱和缸體采用真轉(zhuǎn)子找中心由于測量過程中鋼絲的擾度，鋼絲的晃動(dòng)以及測量人員的操作對測量結(jié)果的影響很大，加之百萬千瓦級核電汽輪機(jī)組缸體及軸承箱尺寸較普通機(jī)組大得多，如再采用拉鋼絲找中心的方法，不僅測量難度大并且測量精度難以保證。因此，該核電工程在缸體和軸承箱
商品與質(zhì)量 2019年7期2019-12-19
- 簡論西門子SST6-5000汽輪機(jī)汽封間隙調(diào)整工藝
.00m，其低壓內(nèi)缸貓爪承重在兩側(cè)的軸承箱探出的支撐臂上，低壓外缸由凝汽器剛性支撐。在汽封間隙調(diào)整工序，使用常規(guī)方案，不論壓膠布或鉛絲，都需要反復(fù)吊裝轉(zhuǎn)子，通常為十次左右，轉(zhuǎn)子吊裝機(jī)組通常使用汽機(jī)房行車完成，但該機(jī)型為露天布置，低壓轉(zhuǎn)子重65t，吊裝機(jī)械為600t履帶吊，機(jī)械租賃費(fèi)用昂貴，且履帶吊反復(fù)吊裝轉(zhuǎn)子穩(wěn)定性差，施工風(fēng)險(xiǎn)極高。2 汽封間隙測量工藝實(shí)施由于以上兩類問題，結(jié)合沙特吉贊項(xiàng)目安裝的實(shí)際情況，現(xiàn)場制定合理的汽封間隙測量調(diào)整方案，減少轉(zhuǎn)子吊裝次數(shù)
電力設(shè)備管理 2018年12期2018-12-27
- 1000MW汽輪機(jī)高壓內(nèi)缸硬質(zhì)合金堆焊技術(shù)的運(yùn)用
時(shí)間的使用，高壓內(nèi)缸和密封環(huán)之間很容易產(chǎn)生磨損的現(xiàn)象，影響1000MW汽輪機(jī)的穩(wěn)定性。因此，為保證其穩(wěn)定性，需要在密封面上設(shè)置相應(yīng)的堆焊耐磨層，同時(shí)為保證密封面堆焊耐磨層的質(zhì)量，主要是采用硬質(zhì)合金堆焊技術(shù)實(shí)現(xiàn)工藝目標(biāo)。因此在實(shí)施焊接技術(shù)時(shí)，一定要了解焊接技術(shù)工藝的相關(guān)內(nèi)容，采取合理的焊接工藝和方式，保證1000MW汽輪機(jī)高壓內(nèi)缸硬質(zhì)合金堆焊技術(shù)實(shí)施的質(zhì)量，最大程度地保證1000MW汽輪機(jī)運(yùn)行的綜合效益。1 硬質(zhì)合金分析硬質(zhì)合金主要是由硬質(zhì)化合物的粘結(jié)金屬，
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2018年11期2018-12-20
- 山東某電廠汽輪機(jī)節(jié)能與經(jīng)濟(jì)性比較分析
，由單個(gè)軸、三個(gè)內(nèi)缸以及四個(gè)排汽管道組成的中間型再熱式汽輪機(jī)組系統(tǒng)。當(dāng)該機(jī)組處于VWO的工況時(shí)，其功率最高可以達(dá)到674MW左右，機(jī)組的連續(xù)出力最高也能到650MW，因此該機(jī)組可輸出的額定功率可達(dá)600MW。機(jī)組的主蒸汽閥門額定蒸汽壓力是24MPa，背壓的設(shè)計(jì)值為5.0kPa，主管道蒸汽和再熱循環(huán)蒸汽都是560℃。1.1 主體存在問題及改進(jìn)措施該型汽輪機(jī)本體存在的問題主要是機(jī)組系統(tǒng)中高壓、低壓以及中壓內(nèi)缸的缸效率值都比較低，同時(shí)機(jī)組系統(tǒng)中的第五及第六段抽氣
山東工業(yè)技術(shù) 2018年1期2018-11-29
- 超臨界600 MW機(jī)組汽輪機(jī)升參數(shù)改造
術(shù)落后，導(dǎo)致低壓內(nèi)缸變形；(6)高壓內(nèi)缸材料檔次低，易造成內(nèi)張口，缸內(nèi)內(nèi)漏嚴(yán)重；(7)中壓葉輪冷卻蒸汽、平衡孔、高壓缸排汽通風(fēng)閥、事故排放閥等存在內(nèi)漏。2015年底改造前，采用ASME標(biāo)準(zhǔn)對該機(jī)組進(jìn)行的高精度性能試驗(yàn)結(jié)果顯示：3臺(tái)汽輪機(jī)在600 MW工況下的熱耗率均為7 950 kJ/(kW·h)左右，與目前國內(nèi)同型汽輪機(jī)先進(jìn)水平相比，相差350 kJ/(kW·h)以上。2 改造方案現(xiàn)代大功率汽輪機(jī)采用的高壓配汽方式主要有噴嘴配汽(有調(diào)節(jié)級)和節(jié)流配汽(無
發(fā)電設(shè)備 2018年5期2018-10-09
- 東汽低壓缸焊接工藝
低壓缸分為外缸、內(nèi)缸、內(nèi)缸隔熱板等幾部分，內(nèi)缸分為上半和下半，是該機(jī)組中結(jié)構(gòu)最復(fù)雜的部件，對焊接外觀和內(nèi)在質(zhì)量要求都較高，焊接難度非常大，極易產(chǎn)生變形。因此，為了控制變形注意以下兩點(diǎn)：①分析總結(jié)易變性的原因，并制定總體組焊順序，降低各種變形因素。②焊接作業(yè)時(shí)要嚴(yán)格按照焊接參數(shù)和預(yù)熱溫度執(zhí)行。2. 技術(shù)難點(diǎn)低壓內(nèi)缸上半和下半現(xiàn)場施工情況如圖1、圖2所示。由圖可知，汽輪機(jī)低壓內(nèi)缸具有以下特點(diǎn)：①整體結(jié)構(gòu)復(fù)雜緊湊。②內(nèi)部空間位置狹小。③剛性大，焊接時(shí)容易產(chǎn)生應(yīng)力
金屬加工(熱加工) 2018年9期2018-10-08
- 啟停運(yùn)行工況下超超臨界機(jī)組高壓缸平衡活塞區(qū)域結(jié)構(gòu)強(qiáng)度與間隙變化分析
輪機(jī)高壓缸轉(zhuǎn)子、內(nèi)缸在啟停過程中熱力耦合變形進(jìn)行了研究。Jarmowski等[4-5]對汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子循環(huán)啟停工況條件下的塑性變形及壽命評估進(jìn)行了研究。Ji等[6]研究了汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子啟動(dòng)過程熱應(yīng)力，并對啟動(dòng)參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化。喻超等[7-8]對超超臨界機(jī)組高壓內(nèi)缸、閥門蠕變強(qiáng)度進(jìn)行數(shù)值研究分析。Banaszkiewicz等[9-11]對汽輪機(jī)高壓缸高溫蠕變變形、斷裂強(qiáng)度進(jìn)行有限元計(jì)算，并與實(shí)際材料、機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)進(jìn)行對比分析。上述文獻(xiàn)的研究對象往往選擇機(jī)組單一部件，并
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2018年9期2018-09-27
- 1400 MW等級半轉(zhuǎn)速核電汽輪機(jī)低壓內(nèi)缸制造技術(shù)
重要部件，其低壓內(nèi)缸具有結(jié)構(gòu)尺寸大、加工要求高、制造難度大等特點(diǎn)。本文將圍繞該低壓內(nèi)缸的制造展開，并對加工環(huán)節(jié)中的關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)行深入分析和總結(jié)。1 低壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)特點(diǎn)東汽1400 MW等級半轉(zhuǎn)速核電汽輪機(jī)低壓通流采用雙流對稱布置，其內(nèi)缸通過兩側(cè)支撐裝置與支撐臂的連接實(shí)現(xiàn)落地支撐，見圖1。因此，該低壓內(nèi)缸包括內(nèi)缸本體和兩側(cè)支撐裝置，其中支撐裝置連接于低壓內(nèi)缸下半兩側(cè)，其與內(nèi)缸本體為裝配式結(jié)構(gòu)。圖1 低壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)圖1400 MW核電汽輪機(jī)低壓內(nèi)缸是公司目前加工尺寸
東方汽輪機(jī) 2018年2期2018-07-03
- 東方超臨界600 MW汽輪機(jī)通流改造及性能評價(jià)
術(shù)落后，導(dǎo)致低壓內(nèi)缸變形；（6）高壓內(nèi)缸材料檔次低，易造成內(nèi)張口，缸內(nèi)內(nèi)漏嚴(yán)重；（7）中壓葉輪冷卻蒸汽、平衡孔、高排通風(fēng)閥、事故排放閥等存在內(nèi)漏。2 改造方案根據(jù)改造前機(jī)組實(shí)際情況，綜合考慮機(jī)組負(fù)荷率，經(jīng)各方論證，華潤常熟#2機(jī)通流改造采用無調(diào)節(jié)級、不更換高中壓外缸及高壓閥組、主蒸汽溫度恢復(fù)至566℃的沖動(dòng)式改造方案。改造后汽輪機(jī)型號(hào)N650-24.2/566/566，額定負(fù)荷650 MW,主蒸汽溫度由538℃提升至566℃，主蒸汽壓力、再熱蒸汽壓力維持不
東方汽輪機(jī) 2018年2期2018-07-03
- 汽輪機(jī)紅套環(huán)筒形高壓內(nèi)缸設(shè)計(jì)制造與檢修的技術(shù)研究
用紅套環(huán)筒形高壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)的汽輪機(jī)。超超臨界汽輪機(jī)的主蒸汽壓力達(dá)到28～35 MPa時(shí)，高壓內(nèi)缸中分面法蘭的高溫螺栓強(qiáng)度很難滿足現(xiàn)有汽輪機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范的要求。采用對稱圓筒形結(jié)構(gòu)的紅套環(huán)高壓內(nèi)缸后，其溫度場分布均勻，熱應(yīng)力較小，便于快速起動(dòng)和變工況。從2013年起，東方電氣集團(tuán)東方汽輪機(jī)有限公司與哈爾濱汽輪機(jī)廠有限責(zé)任公司研制的主蒸汽壓力在28 MPa及以上的660 MW和1 000 MW超超臨界汽輪機(jī)采用帶有紅套環(huán)的筒形高壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)。國內(nèi)自主研制汽輪機(jī)紅套環(huán)筒形
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2018年3期2018-03-27
- 某超臨界660MW汽輪機(jī)組改造
用新型高中壓整體內(nèi)缸、多級小焓降葉型、裝配式噴嘴組及隔板、新型專利汽封配合“小間隙啟動(dòng)方式”、新型360°蝸殼進(jìn)汽式鑄造低壓內(nèi)缸以及新型聯(lián)通管等措施對機(jī)組進(jìn)行全面通流改造。機(jī)組改造后效率得到了顯著提高，同時(shí)降低煤耗，節(jié)約電廠運(yùn)行成本。關(guān)鍵詞：改造；整體內(nèi)缸；小焓降葉型；專利汽封；小間隙啟動(dòng)；蝸殼；效率；煤耗DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.09.1901 前言某660MW汽輪機(jī)為超臨界、一次中間再熱、三缸四排汽、單軸、凝
山東工業(yè)技術(shù) 2017年9期2017-05-16
- 高溫氣冷堆汽輪機(jī)低壓缸裝配變形的分析*
變形較大，且低壓內(nèi)缸下半中間向上凸，兩側(cè)向下凹。通過分析，可以指導(dǎo)低壓缸裝配工作，降低制造成本，縮短制造周期，提高產(chǎn)品質(zhì)量。上海汽輪機(jī)廠研發(fā)的高溫氣冷堆汽輪機(jī)低壓缸[1]為薄壁零件（尺寸大，剛性差）[2]，裝配中在重力、接觸變形等綜合作用下易產(chǎn)生變形[3-4]，采用常規(guī)的裝配測量工藝方法難以對裝配誤差進(jìn)行控制[5]，且制造成本大、周期長。針對這一情況，筆者基于有限元分析與仿真技術(shù)[6-10]，應(yīng)用UG軟件對低壓缸進(jìn)行實(shí)體造型，應(yīng)用Hypermesh軟件對低
裝備機(jī)械 2017年1期2017-05-15
- 660MW超超臨界機(jī)組汽輪機(jī)缸體變形分析及處理
層缸在機(jī)組運(yùn)行時(shí)內(nèi)缸和外缸之間有蒸汽流動(dòng)，使得每層汽缸的內(nèi)、外壁之間的壓力差和溫度差相應(yīng)減小，因此外缸得到冷卻，使得外缸汽溫降低，同時(shí)可減少制造高中壓缸昂貴的材料費(fèi)用。但是，由于高中壓內(nèi)缸厚度相對較薄，機(jī)組在制造、安裝及運(yùn)行中不能得到較好地控制極易發(fā)生缸體變形問題。若缸體發(fā)生變形將影響動(dòng)靜間隙，這種情況下極易造成轉(zhuǎn)子碰摩，對機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行形成較大威脅。因此，找到影響缸體變形的原因并采取相應(yīng)的措施，對保障機(jī)組的安全性、經(jīng)濟(jì)性運(yùn)行具有十分重要的意義。1機(jī)組概
科教導(dǎo)刊·電子版 2016年34期2017-04-24
- 300MW火電汽輪機(jī)低壓缸體加工工藝探討
壓隔板套、中高壓內(nèi)缸、葉片配裝、中高壓隔板、轉(zhuǎn)子裝配等設(shè)備構(gòu)成的。隨著工業(yè)技術(shù)的不斷發(fā)展，使得汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)出現(xiàn)較大的變化。大機(jī)組多采用高中壓合缸的結(jié)構(gòu)，高中壓轉(zhuǎn)子主要采用一根轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)，高中低壓轉(zhuǎn)子則采取整體焊接的結(jié)構(gòu)，軸承較多的部位則采用了可傾瓦結(jié)構(gòu)。目前世界各國都在研發(fā)大容量、高參數(shù)的汽輪機(jī)，例如俄羅斯正在研發(fā)的2000MW汽輪機(jī)；日本正在研發(fā)一種新型材料，若成功研發(fā)則能夠?qū)崿F(xiàn)高中低壓轉(zhuǎn)子一體化。低壓缸是汽輪機(jī)的重要部件，能夠?qū)⒄羝臒崮苻D(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)械能，同
商情 2017年6期2017-04-18
- 上汽1 000 MW汽輪機(jī)組缸漲問題分析與解決措施
壓外缸與二只低壓內(nèi)缸向電端膨脹。因此，這樣的滑銷系統(tǒng)在運(yùn)行中通流部分動(dòng)靜之間的差脹比較小，有利于機(jī)組快速啟動(dòng)及變負(fù)荷適應(yīng)能力。1.2 機(jī)組滑銷系統(tǒng)的構(gòu)成（1）汽輪機(jī)由汽缸導(dǎo)向裝置軸向和徑向固定汽輪機(jī)的高壓、中壓缸汽缸徑向?qū)颍ㄖ行膶?dǎo)向）是由對中鍵來徑向定位的（立銷）。對中鍵裝于軸承座、底板或者汽缸貓爪中的導(dǎo)向螺栓中。如圖2所示。圖1 1000MW汽輪機(jī)組滑銷系統(tǒng)示意（2）高壓、中壓缸的軸向?qū)蚋邏?、中壓缸的軸向?qū)蛴啥鄠€(gè)零件組成的配合鍵，包含了滑塊、金屬板
上海節(jié)能 2017年1期2017-02-13
- 百萬千瓦級超超臨界汽輪機(jī)低壓缸加工技術(shù)的探討*
組低壓部分由低壓內(nèi)缸和低壓外缸構(gòu)成，低壓內(nèi)缸為上下半對稱雙流結(jié)構(gòu)，低壓外缸由汽缸前端板、后端板、側(cè)板及低壓外缸上半等部分組成。低壓缸(圖1)外形尺寸龐大，加工有一定困難[1]。1 低壓內(nèi)缸工藝難點(diǎn)分析與方案確定1.1 低壓內(nèi)缸增加粗車拼缸引導(dǎo)銷玉環(huán)機(jī)組低壓內(nèi)缸外形尺寸龐大，上半體積為圖1 1000MW超超臨界汽輪機(jī)組低壓缸結(jié)構(gòu)圖6890mm×4777.5mm×3800mm，下半體積為6890mm×6470mm×3285mm，拼合后體積為6890mm×647
上海電氣技術(shù) 2016年3期2016-12-28
- 超臨界汽輪機(jī)紅套環(huán)高壓內(nèi)缸開裂的強(qiáng)度有限元分析及運(yùn)行對策
汽輪機(jī)紅套環(huán)高壓內(nèi)缸開裂的強(qiáng)度有限元分析及運(yùn)行對策鄧志成， 史進(jìn)淵(上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研究院，上海 200240)介紹了某型號(hào)超臨界汽輪機(jī)紅套環(huán)高壓內(nèi)缸強(qiáng)度有限元分析方法，對紅套環(huán)高壓內(nèi)缸額定負(fù)荷穩(wěn)態(tài)工況以及冷態(tài)啟動(dòng)、溫態(tài)啟動(dòng)、熱態(tài)啟動(dòng)和極熱態(tài)啟動(dòng)等瞬態(tài)工況進(jìn)行了強(qiáng)度計(jì)算與分析，得出了紅套環(huán)高壓內(nèi)缸額定負(fù)荷穩(wěn)態(tài)工況和瞬態(tài)工況下的溫度場分布和最大應(yīng)力比，并提出了該汽輪機(jī)的優(yōu)化運(yùn)行措施.結(jié)果表明：紅套環(huán)高壓內(nèi)缸開裂部位瞬態(tài)工況下的應(yīng)力過大是產(chǎn)生裂紋的主要原因
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2016年12期2016-12-23
- HD1080A-1T低壓模塊垂直法蘭面錐銷孔鉆鉸分析與解決方案
箱、導(dǎo)流錐與低壓內(nèi)缸接配在一起，低壓內(nèi)缸支撐由低壓軸承箱座落在基礎(chǔ)上支撐。導(dǎo)流錐與低壓內(nèi)缸垂直法蘭面是由一圈螺栓把緊，另有4個(gè)定位錐銷進(jìn)行定位，避免安裝、運(yùn)行時(shí)內(nèi)缸與軸承座中心跑偏。這4個(gè)定位銷在裝配時(shí)進(jìn)行鉆鉸，由于空間狹小，常規(guī)鉆鉸工具無法鉆鉸，在裝配工藝中這是一個(gè)難點(diǎn)。通過攻關(guān)很好地解決了該難題，下面具體就這個(gè)問題進(jìn)行論述?？傃b時(shí)先吊入內(nèi)缸和錐體進(jìn)行調(diào)整，在調(diào)整好水平、找準(zhǔn)中心后，把緊下半垂直法蘭面螺栓，扣合缸體上半，在消除內(nèi)缸軸向錯(cuò)位、上下半找好中心
裝備制造技術(shù) 2016年10期2016-12-13
- 660MW超超臨界蒸汽輪機(jī)高壓內(nèi)缸的工藝研發(fā)
臨界蒸汽輪機(jī)高壓內(nèi)缸的工藝研發(fā)楊建，程亞軍，李瑩（共享鑄鋼有限公司，寧夏銀川750021）介紹了一種超超臨界蒸汽輪機(jī)高壓內(nèi)缸鑄鋼件的鑄造工藝設(shè)計(jì)。根據(jù)此內(nèi)缸壁厚大的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在鑄件內(nèi)部設(shè)置“C”型補(bǔ)貼、明冒口，在鑄件側(cè)面設(shè)計(jì)冷鐵，以確保鑄件的順序凝固。建立鑄件的三維實(shí)體模型，運(yùn)用MAGMA鑄造模擬軟件進(jìn)行鑄件凝固過程模擬。模擬結(jié)果表明，缺陷全部處在冒口中，實(shí)現(xiàn)了順序凝固，消除了鑄件內(nèi)部鑄造缺陷，獲得了合理的鑄造工藝方案。高壓內(nèi)缸；超超臨界機(jī)組；數(shù)值模擬超超
鑄造設(shè)備與工藝 2016年4期2016-11-17
- 高效核電汽輪機(jī)高壓模塊結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的研究
、高壓閥殼和高壓內(nèi)缸在穩(wěn)態(tài)額定工況和冷態(tài)啟動(dòng)工況的溫度場和應(yīng)力場進(jìn)行了計(jì)算校核，對強(qiáng)度不合格的部件進(jìn)行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化。結(jié)果表明：經(jīng)過結(jié)構(gòu)優(yōu)化改進(jìn)后，高效核電汽輪機(jī)高壓模塊結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)合格。核電汽輪機(jī)； 高壓模塊； 有限元； 結(jié)構(gòu)強(qiáng)度我國現(xiàn)有的核電汽輪機(jī)大部分為飽和蒸汽汽輪機(jī)，與常規(guī)火電汽輪機(jī)相比，飽和蒸汽核電汽輪機(jī)的主蒸汽參數(shù)和相對內(nèi)效率都比較低，建造成本也比較高。某型號(hào)核電機(jī)組汽輪機(jī)的高壓進(jìn)汽采用過熱蒸汽，進(jìn)汽溫度達(dá)到566 ℃，與飽和蒸汽核電汽輪機(jī)相比，具
發(fā)電設(shè)備 2016年4期2016-09-28
- 660 MW汽輪機(jī)組國內(nèi)大修方案分析
高壓缸由外缸和內(nèi)缸組成，外缸為筒型缸結(jié)構(gòu)，內(nèi)缸由左右兩半缸組成，兩半內(nèi)缸用高壓螺栓緊固在一起整體穿入筒型高壓外缸內(nèi)。高壓缸在排汽側(cè)內(nèi)外缸體之間采用“I”型密封環(huán)結(jié)構(gòu)，進(jìn)汽側(cè)內(nèi)外缸之間采用“U”型環(huán)密封結(jié)構(gòu)。高壓內(nèi)缸由設(shè)置在高壓內(nèi)外缸之間進(jìn)汽端和排汽端的滑銷(平行鍵)支撐，在進(jìn)汽側(cè)用一個(gè)大端蓋將內(nèi)缸軸向固定在外缸中(見圖1)。圖1 高壓缸剖面b. 高壓外缸左右側(cè)各設(shè)置一個(gè)由高壓截止閥和高壓調(diào)節(jié)閥組成的聯(lián)合閥門組，聯(lián)合閥門組與高壓外缸為整體鑄造。新蒸汽由外缸
河北電力技術(shù) 2015年1期2016-01-14
- 600 MW亞臨界汽輪機(jī)抽汽溫度偏高的治理方案
溫現(xiàn)象，指出低壓內(nèi)缸水平中分面變形產(chǎn)生內(nèi)張口引起低壓缸漏汽，最終導(dǎo)致抽汽溫度偏高，并結(jié)合同類型機(jī)組的治理經(jīng)驗(yàn)制定了低壓缸的治理方案，給出了實(shí)施后可取得的預(yù)期效果。汽輪機(jī)；低壓缸；抽汽；超溫1 抽汽超溫概況某電廠1、2號(hào)機(jī)組汽輪機(jī)是由上海汽輪機(jī)有限公司引進(jìn)美國西屋公司技術(shù)制造的600 MW亞臨界、一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、凝汽式汽輪機(jī)，機(jī)組型號(hào)為N600-16.7/537/537。汽輪機(jī)具有8段非調(diào)整回?zé)岢槠?，其中：高、中壓缸?段抽汽，2個(gè)低壓缸共4
電力安全技術(shù) 2015年3期2015-12-30
- EPR汽輪機(jī)低壓內(nèi)外缸相對初始安裝位置的改進(jìn)分析
于各自對應(yīng)的低壓內(nèi)缸中心線分別往發(fā)電機(jī)側(cè)偏移+6.00 mm、+3.00 mm、+0.00 mm；另1種方案是3個(gè)低壓內(nèi)、外缸中心線分別重合。文章根據(jù)當(dāng)?shù)貙?shí)際環(huán)境溫度，采用分段法計(jì)算了低壓內(nèi)缸在正常運(yùn)行狀態(tài)下的熱膨脹量。通過分析低壓內(nèi)、外缸采用各種相對初始安裝位置后O型柔性密封環(huán)在正常運(yùn)行時(shí)的軸向熱膨脹補(bǔ)償量，提出了比現(xiàn)有方案更佳的改進(jìn)建議方案，可為后續(xù)項(xiàng)目提供一些參考。EPR汽輪機(jī)，安裝位置，分段法，O型柔性密封環(huán)0 引言隨著人類對核電安全性和經(jīng)濟(jì)性要求
東方汽輪機(jī) 2015年2期2015-11-02
- 大型汽輪機(jī)低壓內(nèi)缸一體化技術(shù)應(yīng)用研究
W；汽輪機(jī)；雙層內(nèi)缸；一體化內(nèi)缸；漏汽；煤耗中圖分類號(hào)：TK265 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1009-2374（2014）36-0059-031 概述在國內(nèi)電力工業(yè)格局中，除新投產(chǎn)的600MW、1000MW機(jī)組外，在運(yùn)國產(chǎn)300MW汽輪機(jī)組仍為電網(wǎng)主力機(jī)組。這些機(jī)組主要投產(chǎn)于20世紀(jì)80～90年代。由于運(yùn)行時(shí)間過長，大型汽輪機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性已經(jīng)大大低于原設(shè)計(jì)水平；同時(shí)由于設(shè)計(jì)技術(shù)落后，機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于國際先進(jìn)水平。目前在役的300MW等級汽輪機(jī)經(jīng)濟(jì)性較差
中國高新技術(shù)企業(yè) 2014年24期2014-12-23
- 300 MW汽輪機(jī)高中壓外缸揭缸找平新工藝
層，使上缸槽道和內(nèi)缸凸臺(tái)間隙消失，因此在揭缸過程中，必須保證汽缸水平提起。揭外缸過程中常用鋼板尺測量汽缸4角水平，鋼板尺測量精度低，在起吊過程中無法準(zhǔn)確保證汽缸水平移動(dòng)，造成揭缸過程中高中壓外缸與內(nèi)缸卡滯。汽缸卡滯后將內(nèi)缸下半部分帶起，內(nèi)缸下半部分又將汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子帶起，使轉(zhuǎn)子壓在汽封上將汽封壓壞。卡澀部位不脫開也無法再繼續(xù)頂缸，易造成汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子在中途突然落下而砸壞設(shè)備。所以在揭缸過程中遇到汽輪機(jī)外缸卡滯，不但影響大修工期，嚴(yán)重時(shí)還會(huì)造成設(shè)備事故。一、汽缸卡滯
設(shè)備管理與維修 2014年6期2014-12-14
- 低壓抽汽溫度偏高的研究和解決
出解決汽輪機(jī)低壓內(nèi)缸抽汽溫度偏高的新方法和新結(jié)構(gòu)，提高了機(jī)組的運(yùn)行效率，降低了電廠的發(fā)電成本。新結(jié)構(gòu)低壓內(nèi)缸的推廣將為今后低壓內(nèi)缸的設(shè)計(jì)提供經(jīng)驗(yàn)和新思路。1 原因分析通過采用通流分析軟件對上文所涉及的機(jī)組進(jìn)行通流分析，發(fā)現(xiàn)級間溫度計(jì)算值與設(shè)計(jì)值偏差很小，抽口出口溫度與設(shè)計(jì)溫度差值也沒有超過個(gè)位數(shù)，根據(jù)熱力學(xué)原理，蒸汽在低壓缸內(nèi)膨脹的過程中，蒸汽的焓值降低，熵值上升，在正常情況下其總體趨勢和曲率基本不會(huì)發(fā)生變化。所以初步排除汽輪機(jī)通流內(nèi)部主蒸汽參數(shù)出現(xiàn)問題的
熱力透平 2014年1期2014-12-03
- 某核電汽輪機(jī)及其彈簧基礎(chǔ)的抗震性能分析
、發(fā)電機(jī)等。低壓內(nèi)缸的貓爪穿出外缸支撐在基礎(chǔ)(預(yù)埋件)上，外缸則由下半側(cè)板上的支架支撐在基礎(chǔ)臺(tái)板上。凝汽器與低壓缸下部剛性連接位于臺(tái)板以下，通過彈簧坐落于基礎(chǔ)的底板上。本文采用Unigraphics NX 軟件進(jìn)行三維實(shí)體建模，利用HYPERMESH 進(jìn)行網(wǎng)格劃分等前處理，最后由LS-DYNA 進(jìn)行求解計(jì)算并輸出分析結(jié)果。在建模過程中，為了避免由于計(jì)算內(nèi)容太過龐大而引起相應(yīng)的問題，本次研究對汽輪機(jī)高壓缸及發(fā)電機(jī)進(jìn)行了簡化，即將其轉(zhuǎn)子部件按等效梁單元進(jìn)行建模
熱力透平 2014年1期2014-12-03
- 建立大型汽輪機(jī)機(jī)組低壓模塊質(zhì)量考核標(biāo)準(zhǔn)的探討
由低壓外缸、低壓內(nèi)缸及其內(nèi)部其他部件（蒸汽室、隔板套、隔板等）組成。各模塊剛度和支撐主要由低壓內(nèi)、外汽缸提供，低壓外缸底板直接與基礎(chǔ)相連，低壓內(nèi)缸采用落地結(jié)構(gòu)，也是直接支撐于基礎(chǔ)上，低壓內(nèi)缸變形受外缸影響較小，蒸汽室、隔板套和低壓隔板均安裝在低壓內(nèi)缸上。基于低壓內(nèi)、外汽缸的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)（均是大型焊接結(jié)構(gòu)形式），考核要求（熱態(tài)）工作過程中變形應(yīng)在設(shè)計(jì)要求范圍之內(nèi)，低壓模塊在（冷態(tài)）重力作用下，應(yīng)首先滿足設(shè)計(jì)的變形要求。這就要求低壓內(nèi)、外缸必須有足夠的剛度和裝配到
機(jī)械工程師 2014年1期2014-11-22
- 國產(chǎn)亞臨界600MW汽輪機(jī)組通流改造技術(shù)方案介紹
管密封形式、低壓內(nèi)缸模塊改進(jìn)等通流改造方案。該方案實(shí)施后，可有效降低機(jī)組整體熱耗，減少抽汽超溫現(xiàn)象。汽輪機(jī)；通流改造；技術(shù)方案0 引言某電廠安裝有哈爾濱汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的亞臨界600MW汽輪發(fā)電機(jī)組，型號(hào)為N600-16.7/538/538。機(jī)組運(yùn)行以來，一直存在機(jī)組熱耗高于設(shè)計(jì)值、漏汽較嚴(yán)重等問題，導(dǎo)致5～8段抽汽口蒸汽泄漏，抽汽溫度超過設(shè)計(jì)值，嚴(yán)重制約了機(jī)組的安全性和經(jīng)濟(jì)性。為此，本文針對該型機(jī)組特點(diǎn)及現(xiàn)象，提出并實(shí)施了改造方案。1 原因分析經(jīng)過分析，機(jī)組
機(jī)械工程師 2014年4期2014-07-01
- 超超臨界機(jī)組高壓內(nèi)缸蠕變強(qiáng)度分析
重視.其中，高壓內(nèi)缸是超超臨界機(jī)組的關(guān)鍵部件之一，因長期承受高溫、高壓蒸汽，從而導(dǎo)致高壓內(nèi)缸結(jié)構(gòu)發(fā)生高溫蠕變力學(xué)行為，進(jìn)一步降低高壓內(nèi)缸的蠕變斷裂韌性.因此，保證高壓內(nèi)缸在服役期內(nèi)長時(shí)間安全運(yùn)行，考核高壓內(nèi)缸高溫蠕變強(qiáng)度是設(shè)計(jì)超超臨界機(jī)組高壓內(nèi)缸必須考慮的重要問題.近年來，國內(nèi)外相關(guān)學(xué)者對汽輪機(jī)內(nèi)缸進(jìn)行了許多研究.Hakl等［1］對帶有裂紋缺陷的內(nèi)缸進(jìn)行了剩余壽命分析；Choi等［2］利用有限元方法，使用非彈性分析對高壓內(nèi)缸進(jìn)行了壽命評估；胡怡豐等［3］對
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2014年5期2014-04-13
- 30萬機(jī)組低壓缸異音及軸承振動(dòng)分析及處理
稱分流布置，分為內(nèi)缸和外缸2層，頂部設(shè)有2個(gè)排大氣安全門，低壓缸蒸汽是中壓缸抽氣，是通過中低連通管進(jìn)入低壓缸的。低壓缸前后兩端裝有噴水減溫裝置。9＃瓦，10＃瓦是發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的前后軸承，均為圓筒形軸瓦。2 機(jī)組運(yùn)行狀況我廠1＃機(jī)在2007年2～4月份進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)性大修，大修后機(jī)組運(yùn)行正常，軸瓦振動(dòng)狀況良好，振動(dòng)測點(diǎn)均小于30μm。2009年8月28日，機(jī)組在正常運(yùn)行時(shí)，運(yùn)行巡檢人員發(fā)現(xiàn)低壓Ⅱ缸上缸右側(cè)有異音，用測振儀檢測汽缸軸向振動(dòng)最大處達(dá)到130 μm，并通知
- 低壓缸汽封改造及內(nèi)缸面開槽經(jīng)濟(jì)性研究
窩汽封改造及低壓內(nèi)缸面開槽3.1 改造前低壓缸解體情況介紹A、B缸間隙如圖1、圖2所示。圖1 A缸間隙圖2 B缸間隙汽輪機(jī)原來安裝的汽封為普通的梳齒形汽封，在低壓缸部分的汽封全部為平齒汽封，就是說低壓轉(zhuǎn)子與汽封配合處全部為平的，汽封齒成只有一排平齒。在對汽缸大修解體時(shí)發(fā)現(xiàn)，低壓缸的汽封齒磨損嚴(yán)重，而且磨損不均勻，有的地方汽封齒已經(jīng)磨平，而有的地方汽封齒卻基本沒有碰到。由于低壓內(nèi)缸的嚴(yán)重變形，整個(gè)內(nèi)缸成了一個(gè)橢圓形。低壓內(nèi)缸缸面在緊全部螺栓后發(fā)現(xiàn)最大間隙A缸
江西電力 2013年4期2013-10-11
- 超超臨界1000MW空冷汽輪機(jī)低壓缸剛性研究
構(gòu)，分為進(jìn)汽室、內(nèi)缸和外缸，均為焊接結(jié)構(gòu)。低壓缸結(jié)構(gòu)簡圖如圖1所示。低壓內(nèi)缸進(jìn)汽室設(shè)計(jì)為裝配式結(jié)構(gòu)，整個(gè)環(huán)形的進(jìn)汽腔室與內(nèi)缸其它部分隔開，并且可以沿軸向徑向自由膨脹，低壓進(jìn)汽室與低壓內(nèi)缸的相對熱膨脹死點(diǎn)為低壓進(jìn)汽中心線與汽輪機(jī)中心線的交點(diǎn)。內(nèi)缸下半水平中分面法蘭四角上各有1 個(gè)貓爪搭在外缸上，支持整個(gè)內(nèi)缸和所有隔板的重量。水平法蘭中部對應(yīng)進(jìn)汽中心處有側(cè)鍵，作為內(nèi)外缸的相對死點(diǎn)，使內(nèi)缸軸向定位而允許橫向自由膨脹。內(nèi)缸下半兩端底部有縱向鍵，沿縱向中心線軸向設(shè)置
東方汽輪機(jī) 2013年1期2013-06-27
- F級二拖一聯(lián)合循環(huán)抽凝背汽輪機(jī)的開發(fā)
高中壓外缸和低壓內(nèi)缸的前后貓爪也均支承在軸承座上并作軸向定位。這種布置方式，無需軸承座及汽缸的臺(tái)板、墊鐵結(jié)構(gòu)，簡化了機(jī)組結(jié)構(gòu)及現(xiàn)場安裝，尤其適用于高中壓模塊需要整體發(fā)運(yùn)的機(jī)組。2 結(jié)構(gòu)特點(diǎn)2.1 高中壓模塊——整體內(nèi)缸技術(shù)高中壓模塊采用雙層缸結(jié)構(gòu)，高壓24級、無調(diào)節(jié)級，中壓14級、葉片反流布置，能適應(yīng)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組快速啟停的特點(diǎn)。高中壓內(nèi)缸為整體結(jié)構(gòu)，雖然對于加工工藝及設(shè)備要求較高，但是能有效減少汽輪機(jī)內(nèi)部漏汽損失，提高機(jī)組效率。同時(shí)，采用整體內(nèi)缸，高中壓外
裝備機(jī)械 2013年3期2013-05-30
- 櫻花NSS-O高壓蒸汽滅菌器維護(hù)體會(huì)
蒸汽壓力均正常，內(nèi)缸實(shí)時(shí)溫度、壓力正常，我院采用美國3M公司comply 00135測試卡顯示中間輕微偏黃，不合格。1.1.2 分析與檢修3M公司測試包最為嚴(yán)格，稍有泄漏，B-D測試就不合格。B-D測試不合格可能原因有：① 蒸汽質(zhì)量不高；② 真空泵抽真空效果不好；③ 內(nèi)缸密封性差。因同型號(hào)滅菌器在同時(shí)段采用相同B-D測試包合格，內(nèi)外缸蒸汽壓力均正常、真空泵運(yùn)轉(zhuǎn)聲音也與平時(shí)無異，抽真空效率正常，排除蒸汽質(zhì)量和蒸汽壓力偏低、真空泵抽真空性能不佳的可能性[1]。
中國醫(yī)療設(shè)備 2013年5期2013-01-27
- 600MW火電機(jī)組低壓缸抽汽超溫治理
由低壓外缸、1號(hào)內(nèi)缸、2號(hào)內(nèi)缸及隔板套組成，雖然溫度梯度較平緩，但密封配合面較多，螺栓分布存在不合理性。運(yùn)行期間一直存在低壓缸5、6、7、8段抽汽溫度超出原始設(shè)計(jì)溫度，雖然經(jīng)過了一些改造(適當(dāng)增加了螺栓的緊力)，但沒有徹底解決。經(jīng)過分析，產(chǎn)生的抽汽超溫的原因如下:1)低壓缸在運(yùn)行中存在較大的內(nèi)部“不均勻”溫度場，易導(dǎo)致中分面變形，引發(fā)漏汽，低壓進(jìn)汽沒經(jīng)過通流部分作功，直接漏入5、6、7、8段抽汽夾層，使該處溫度偏離設(shè)計(jì)值。2)低壓缸是一個(gè)較大的焊接成型設(shè)備
黑龍江電力 2012年6期2012-08-21
- 沖壓焊接成型管道泵的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
的內(nèi)、外缸構(gòu)成，內(nèi)缸連通進(jìn)水管，外缸連通出水管，內(nèi)缸同軸設(shè)于外缸內(nèi)通過在內(nèi)、外缸底部互相固定連接，內(nèi)缸開口端低于外缸開口端，內(nèi)缸開口端向上依次同軸設(shè)有導(dǎo)流部件、葉輪、排氣部件及安裝在外缸開口端的泵后蓋。所述的葉輪為軸向吸入、徑向排出的離心葉輪，導(dǎo)流部件為一整體沖壓成型的盤狀結(jié)構(gòu)，盤底與內(nèi)缸開口端密封，盤底中心設(shè)有與葉輪前端入口對應(yīng)密封的進(jìn)水口，葉輪同軸設(shè)于盤狀的導(dǎo)流部件內(nèi)，導(dǎo)流部件周壁設(shè)有與葉輪的徑向排出口對應(yīng)的導(dǎo)流葉片。所述的導(dǎo)流部件周壁均勻沖壓為多段，
科技傳播 2012年12期2012-07-05
- 軸流風(fēng)機(jī)裝配工藝方法研究
A23軸流風(fēng)機(jī)內(nèi)缸2 問題的提出在裝配過程中我們總結(jié)出以下3個(gè)問題。(1)A23風(fēng)機(jī)內(nèi)缸內(nèi)表面為流線型，內(nèi)部裝有靜葉片和轉(zhuǎn)動(dòng)導(dǎo)葉?？傃b對內(nèi)缸找中心時(shí)只能依靠測量靜葉片及轉(zhuǎn)動(dòng)導(dǎo)葉片葉頂至假軸尺寸找中心，此辦法即困難，測量數(shù)值又不準(zhǔn)確，超差最大達(dá)到0.5mm。(2)以進(jìn)口導(dǎo)葉(A23.100.001)為例:圖紙要求38片進(jìn)口導(dǎo)葉片葉頂在Φ658圓上，安裝方式是鉗工用測量法測量葉頂進(jìn)氣側(cè)到內(nèi)缸內(nèi)表面尺寸132.28mm來保證葉片同心。內(nèi)缸內(nèi)表面是流線型的，用上
黑龍江交通科技 2011年6期2011-01-25