連通管
- 670MW汽輪機靈活性供熱改造方案研究
案采用在中低壓連通管立管上增設六通并引出一根抽汽母管，作為供熱熱源，在中壓排汽豎直管段上加裝連通管壓力調(diào)節(jié)閥調(diào)整抽汽參數(shù)。抽汽母管接口后的熱網(wǎng)管道上加裝安全閥、氣動抽汽逆止閥、電動抽汽調(diào)節(jié)閥、液動抽汽快關閥。為進一步增大機組的供熱能力和深度調(diào)峰的需要，本次改造后機組具備切除低壓缸功能。在汽輪機低壓缸正常運行工況下，在兩個中低壓連通管上分別設置可完全密封的調(diào)節(jié)蝶閥，能夠全工況調(diào)節(jié)低壓缸原進汽管道進汽量，并增加一路旁路管道，通過新增旁路管道對低壓缸通入少量的冷
中國科技縱橫 2023年1期2023-03-22
- 氣液分離閃蒸撬閃蒸側分離特性數(shù)值模擬研究
000 mm，連通管直徑為100 mm，如圖1b 所示。圖1 新型氣液分離閃蒸撬結構及閃蒸側結構模型Fig.1 The new flash skid structure and flash side structure model for gas-liquid separation.1.2 數(shù)學模型1.2.1 模型簡化及假設氣液分離閃蒸撬結構中分離腔氣密性好，因此不考慮氣體的泄露[16]。腔內(nèi)流體的流場為兩相湍流場，由于歐拉-歐拉多相流模型里的VOF 模型
石油化工 2022年8期2022-09-07
- 供熱機組甩負荷下連通管蝶閥動作方式的研究
多采用在中低壓連通管上設置蝶閥、打孔抽汽的方式，即從中低壓連通管中部引出1根抽汽管道，在連通管上加裝蝶閥，即連通管蝶閥，在供熱抽汽管道上加裝安全閥、抽汽逆止閥、快關閥、電動閘閥等[1-2]。該改造具有簡單易行、機組運行靈活性強等特點。連通管蝶閥在甩負荷工況下的動作方式對機組安全性極為重要，筆者對甩負荷工況下連通管蝶閥不同動作方式的超速特性、蒸汽壓力溫度變化進行研究，為甩負荷工況下連通管蝶閥的動作設置提供理論和計算依據(jù)。1 連通管蝶閥動作方式連通管蝶閥的典型
發(fā)電設備 2022年3期2022-05-23
- 淺議阜寧腰閘上游水位自記臺水位失真的一種處理方法
可。（2）安放連通管。倒U形虹吸連通管采用PVC鋼絲螺旋增強管，管徑同測井原進水管直徑一致，該管具有強度高、韌性強、經(jīng)久耐用、彎曲不起癟等特點。將準備好的倒U形連通管從洞口伸入測井，一端在井內(nèi)底部，另一端在井外河道。井壁開洞孔徑應確保倒U形連通管能夠順利插入。（3）連通管兩端防淤處理。為確保虹吸連通管能夠長期使用，測井內(nèi)外水流通暢，需采取一定措施，既要防淤泥進入連通管，又要使連通管兩端管口盡可能低。因虹吸連通管為整根PVC鋼絲螺旋增強管，整根連通管的最高點
中國設備工程 2022年4期2022-03-08
- 雙膽熱水器雙膽連通方式技術綜述及新結構探討
要焊接至少兩根連通管，以滿足兩個內(nèi)膽連通以及進出水管的安裝要求，如果連通做的不好，比如只設一根連通管，或連通管直徑較小，就會出現(xiàn)死水區(qū)，使部分熱水無法順暢流出，降低熱水利用率，甚至在死水區(qū)形成電點腐蝕而降低使用壽命，因而連通應盡量做多，但成本也是制造企業(yè)需要考慮的方面，所以連通管數(shù)量應在合理的范圍之內(nèi)。2 雙膽熱水器常見的幾種連通方式綜述2.1 臥置雙膽2.1.1 獨立連通管焊接連接結構將獨立的連通管與兩膽組對到一起，并通過焊接的方式焊接到一起，此種結構為
輕工標準與質(zhì)量 2022年1期2022-03-07
- 大黑汀水庫弧形閘門開啟高度標定
.2 水準尺、連通管法閘門開度測量標定根據(jù)連通器原理，當連通管水位一端上升時，連通管另一端水位也上升同樣高度、且在同一水平線上。選用一根直徑為12 mm，長為30 m的白色透明塑料軟管作為連通管，連通管的一端（固定端）固定在弧形閘門底部水封處，管口高于閘門底部水封10 cm（避免閘門提升時，連通管中水溢出）；連通管的另一端（測量端）固定在水準尺頂部，并將連通管沿著水準尺垂直敷設到底部。將水準尺垂直固定在浮動檢修閘門與弧形閘門之間的閘墩上，底部與弧形閘門底部
水電站機電技術 2021年12期2021-12-21
- 東莞市某供水連通管工程設計要點
域與區(qū)域之間的連通管建設顯得尤為迫切，可根據(jù)供水壓力設置局部加壓設施，通過科學合理的供水管網(wǎng)調(diào)度，有效解決水廠關停后的地區(qū)用水問題。關鍵詞：連通管;一體化泵站;供水量;社會效益中圖分類號：TV672文獻標識碼：A文章編號：1003-5168（2021）14-0111-03Abstract： With the integration of urban water supply business， some old waterworks with small
河南科技 2021年14期2021-11-28
- 基于自動補水的連通管式橋梁撓度監(jiān)測系統(tǒng)
法、傾角儀法、連通管法、GPS法、光電成像法等，這類方法運用現(xiàn)代的技術可以對橋梁的撓度進行長期不間斷監(jiān)測，實現(xiàn)智能化。目前基于連通管方式的撓度監(jiān)測技術有因其物理概念明確、測量結果相對可靠，在工程上應用最為廣泛。整個連通管式橋梁撓度監(jiān)測方法主要分為液位連通管、半封閉式連通管。液位連通管主要通過液位相對容器壁的運動距離來計算撓度的大小，而半封閉式連通管則通過在測點處豎管安裝液壓傳感器，通過測得液壓實現(xiàn)撓度的測量，該方法減少了液體的流動。該文主要針對基于靜力水準
中外公路 2021年3期2021-09-04
- 甲板埋入式壓力場撓度測量系統(tǒng)
駁的特點，根據(jù)連通管測量原理，采用一種新型埋入式壓力場甲板撓度測量系統(tǒng)，在保證精度的情況下，擴大甲板上的監(jiān)測范圍，有效解決了傳統(tǒng)系統(tǒng)存在的連通立管與甲板平整無障礙要求的矛盾，為類似項目提供可行參考。下水駁是一種功能類似于浮船塢的平臺下水和轉移裝置，主要用于將大型海洋工程裝備（如鉆井平臺）從碼頭陸地轉移到水里，同時也可承擔平臺載運和維修工作。工作地點在船廠碼頭附近，無推進裝置或其他操縱方法，主船體為箱型結構，分別在甲板4角設置浮箱為下潛作業(yè)提供浮力。圖1為下
機電設備 2021年2期2021-06-22
- 運河水文站水位臺連通管頂管施工方法
結合式。水位臺連通管一端連通測井，另一端連通河道水體，是保證測井和河道水位一致的裝置[1]。按照規(guī)范，水位臺應觀測到歷史最低水位以下0.5 m，連通管埋設深度應在歷史最低水位以下至少0.5 m。最低歷史水位可遇不可求，往往施工水位很高。水位臺施工最大難點是埋設連通管，不僅水深，而且經(jīng)常遇到不良地質(zhì)，如流沙、淤泥、松散土壤等。連通管的施工方法常規(guī)采用圍堰法，在欲鋪設連通管的位置填筑圍堰，然后開挖溝槽，鋪設連通管，最后拆除圍堰。水位臺是一種體量很小的水利建筑工
江西農(nóng)業(yè) 2021年6期2021-05-21
- LOCA下小型抑壓式安全殼內(nèi)流動與傳熱現(xiàn)象初步研究
會影響干、濕井連通管的喘振機制,從而影響到連通管的壓力載荷[3]。蒸汽進入抑壓系統(tǒng),與壁面發(fā)生傳熱冷凝,在抑壓水池里發(fā)生直接接觸冷凝,并且可能產(chǎn)生熱分層等現(xiàn)象。Li等人通過30組試驗研究蒸汽質(zhì)量流量、整體水溫和空氣質(zhì)量分數(shù)對于水池溫度分布的影響,記錄并分析凝結過程和溫度分布的時間演變[4]。拉彭蘭塔理工大學利用PPOOLEX臺架,對熱分層和混合進行試驗研究,發(fā)現(xiàn)蒸汽的流量影響熱分層的發(fā)生[5]。Song等人認為直接接觸冷凝具有復雜性,輕水反應堆抑壓水池中的
核科學與工程 2021年2期2021-05-18
- 一種汽車落水自助逃生裝置的設計構想
體；10、第一連通管；11、第二連通管；12、第三連通管；13、固定帶；14、小號配重；15、中號配重；16、大號配重；17、浮球。下面將結合本設計實例中的附圖，對本設計實例中的技術方案進行清楚、完整地描述。顯然，所描述的實施例僅僅是本設計一部分實施例，而不是全部的實施例。根據(jù)圖1-3，本設計提供的一種實施例：一種車輛落水自浮救生裝置，包括電源1 和車輛7，電源1 的輸出端與浮力開關2的輸入端連接，浮力開關2 的輸出端與電磁閥3 的輸入端連接，電磁閥3 的
科學技術創(chuàng)新 2021年8期2021-04-24
- 汽輪機連通管膨脹節(jié)計算分析
只管道連接，即連通管。連通管本身剛度大、內(nèi)部蒸汽參數(shù)高，僅靠管道自身的柔性無法吸收管道熱膨脹產(chǎn)生熱位移，滿足不了汽缸接口許用力和力矩的要求，一般需要設置膨脹節(jié)。由于布置空間限制，不能采用鉸鏈型膨脹節(jié)。自由式膨脹節(jié)需要限制盲板力，增加輔助支架。管道自身不能通過增加彎道提高柔性，會增加壓力損失對機組出力產(chǎn)生影響，同時也不利于汽輪機缸體的檢修。在傳統(tǒng)設計中，都是通過計算連通管最大膨脹量，提供給膨脹節(jié)廠家，供產(chǎn)品選型。隨著高參數(shù)機組的越來越多，對汽輪機汽缸穩(wěn)定性計
科學技術創(chuàng)新 2021年8期2021-04-24
- 新型氣液分離閃蒸撬分液側內(nèi)流場模擬研究
流板、捕霧器、連通管等，如圖2所示。為使研究更符合實際應用，采用工程中的尺寸建模。分液側腔體直徑為1000 mm，長度為4 550 mm；集液筒直徑為330 mm，封頭為標準封頭，其中，捕霧器位于分離腔出口正下方的套筒內(nèi)，厚100 mm，直徑為700 mm；折流板在距分離腔入口中心軸線550 mm處，深度為500 mm，厚度200 mm；導流板距分離腔入口中心軸線200 mm處；由于導流板是由豎直板和折板兩部分組成，整體呈折線形，其豎直板伸長200 mm，
工程科學與技術 2021年2期2021-03-29
- 基于壓力傳感器的封閉式連通管在大跨徑橋梁撓度長期監(jiān)測中的應用
達法、圖像法、連通管法等逐漸在一些橋梁監(jiān)測中得到嘗試和應用，取得了一些進展。本文以基于壓力傳感器的封閉式連通管法在樂廣高速公路白土北江特大橋上長期撓度監(jiān)測為例，分析該方法的優(yōu)缺點。同時采用常規(guī)水準測量的方法來對該橋進行長期監(jiān)測，用常規(guī)水準測量的方法與封閉式連通管法的長期監(jiān)測的變化趨勢作對比分析。1 工程概況白土北江特大橋是樂廣高速公路上一座跨越北江主航道、通航等級為III級的特大橋。橋跨布置為42×25m(先簡支后結構連續(xù)小箱梁)+15×30m(先簡支后結
廣東公路交通 2021年1期2021-03-15
- 濕法連續(xù)還原制取三氧化二砷工藝的研究
試驗的過程中，連通管堵塞是困擾本次試驗的主要問題，經(jīng)過現(xiàn)場實地考察、試驗過程中得出的結論及參與試驗人員的充分討論，連通方式擬采用如下方式。圖2 一次與二次還原槽、二次與三次還原槽連通管示意圖此種連接方式中，連通管較短，管徑較大，液相在攪拌槳攪拌的情況下，在連通管內(nèi)形成湍流，阻礙結垢情況的發(fā)生。3.5 連續(xù)還原槽進氣管配置方式原有還原槽風管進氣方式為底部進氣，共有四根進氣管，每槽作業(yè)完畢需進行風管清理作業(yè)，如圖3所示。連續(xù)還原槽清理風管時不能將槽內(nèi)液體排空，
銅業(yè)工程 2021年6期2021-02-10
- 唐鋼熱軋濁環(huán)水系統(tǒng)水量平衡的應用分析
不同，合理設置連通管道，來達到平衡水量的目的。其中濁環(huán)水池液面位于地面以上約2 m，稀土磁盤水池液面位于地面以上約3 m，一次沉淀池液位位于地面以下10 m。稀土磁盤水池與濁環(huán)水池之間加裝DN1100 連通管道，稀土磁盤水池側的連通管道高度在水池溢流口以下約0.5 m，并在連通管道口處加裝閘板，以便控制水池液位及連通管內(nèi)流量，由于稀土磁盤水池液位高于濁環(huán)水池，可在冬季水溫在27 ℃以下時，僅開啟一臺上塔泵，剩余水量通過連通管道流回濁環(huán)水池。由于濁環(huán)水池與稀
冶金動力 2020年12期2021-01-04
- 一種塑料編織袋生產(chǎn)用的熱溶膠底機
的下端還連通有連通管，所述連通管的另一端通過密封裝置和噴嘴連接，所述安裝板上還設有操作平臺，所述操作平臺上安裝有清理裝置。所述清理裝置包括金屬制成的保護板，所述保護板呈凹形設置，所述保護板滑動連接在操作平臺上，所述操作平臺的上還穿插有刮刀，所述刮刀的一端與操作平臺的表面接觸，所述刮刀的另一端固定連接有刀柄，所述刀柄和保護板之間還通過磁石連接，所述磁石嵌設在刀柄靠近保護板的一側。所述密封裝置包括連接頭，所述連接頭的背離連通管的一端螺紋連接在噴嘴上，所述連接頭
塑料包裝 2020年3期2020-08-04
- 保險閥連通管疲勞斷裂分析及結構改進
尹文輝保險閥連通管疲勞斷裂分析及結構改進余鋒 高健 武園浩 史剛 尹文輝（北京宇航系統(tǒng)工程研究所，深低溫技術研究北京市重點實驗室，北京 100076）應用疲勞分析理論以及有限元失效分析方法，對保險閥疲勞斷裂問題進行機理分析，結果表明振動環(huán)境下連通管受雙向彎曲應力影響，連通管焊接根部存在明顯的應力集中，容易發(fā)生疲勞破壞。依據(jù)分析結果對連通管采取了支架/卡箍固定并改善連通管走向的改進措施，對改進結構保險閥連通管進行微應變及振動疲勞壽命測試，試驗結果表明改進結
強度與環(huán)境 2020年2期2020-06-16
- 長距離雙管輸水系統(tǒng)連通管設計思路探討
2 水泵選型與連通管設計由表1可知,本工程各工況下用水需求存在巨大差異,取水泵站-加壓泵站段流量最大差值3.2倍,加壓泵站-巢湖三水廠段流量最大差值2.9倍,其中工況5為設計工況,工況1～4為近期用水需求工況,工況6為事故工況(事故水量按設計水量的70%考慮)。以加壓泵站為界,前后兩段管線布置類同,以取水泵站-加壓泵站段為例介紹連通管設計的思路。在不考慮設置連通管時,取水泵站-加壓泵站段雙管運行各工況揚程計算值見表2,其中事故工況6按不考慮設置連通管一條管
工程與建設 2020年3期2020-06-08
- 設置尾水連通管的抽水蓄能電站引水發(fā)電系統(tǒng)小波動穩(wěn)定分析
管末端增設尾水連通管［5］等方案。其中增設尾水連通管方案用于平衡相繼甩負荷工況下先甩機組與后甩機組尾水管進口壓力，可有效提高后甩機組尾水管進口最小壓力。然而，無論是改變輸水系統(tǒng)洞徑、長度或是改變上下游岔管位置均相當于直接或者間接的改變輸水系統(tǒng)水流慣性時間常數(shù)，目前關于輸水系統(tǒng)水流慣性時間常數(shù)［6-8］及調(diào)壓室斷面積［9-11］的小波動穩(wěn)定性研究較多，而關于在尾水管末端增設尾水連通管的小波動穩(wěn)定性研究較少，設置尾水連通管后，是否會影響系統(tǒng)的小波動穩(wěn)定還不清楚
水利學報 2019年9期2019-11-11
- 大口徑管道振動治理優(yōu)化研究及工程應用
的汽輪機中低壓連通管道出現(xiàn)的振動，給出了管道振動治理優(yōu)化成果，為管道振動治理提供了借鑒參考。2 設備概況某燃機熱電公司的機組為一套M701F4“二拖一”多軸燃氣—蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)發(fā)電機組，在供熱高峰期以熱定電供熱運行，用電高峰期按調(diào)峰運行。汽輪機為三壓、雙缸（高中壓合缸）、再熱、直接空冷機組；高中壓模塊和低壓模塊采用SSS 離合器聯(lián)接，可通過SSS 離合器嚙合或脫開，實現(xiàn)供熱工況下蒸汽輪機抽凝或背壓運行，非供熱工況純凝運行。該公司汽輪機組在抽凝或背壓的
設備管理與維修 2019年12期2019-10-26
- 上面級并聯(lián)貯箱推進劑均衡輸送技術研究
底部增加了一根連通管[5,6]。圖1 阿波羅下降推進系統(tǒng)前后設計方案對比示意[7]Fig.1 Comparison of Apollo DPS Design between Initial and Final歐洲阿里安5 EPS上面級同樣具有并聯(lián)貯箱結構，文獻[7]中介紹，EPS上面級主動力系統(tǒng)中包含并聯(lián)流動設備，根據(jù)EPS的組成判斷，并聯(lián)流動設備為貯箱至發(fā)動機入口之間的輸送管路系統(tǒng)。圖2為EPS氧輸送系統(tǒng)原理。從圖 2中可以看出，在貯箱下游分支輸送管路中
導彈與航天運載技術 2019年4期2019-09-23
- 核電廠連通管式水位計測量值偏大的影響因素分析
24)1 背景連通管式水位計因其便于在線隔離，在線檢修，在線更換的優(yōu)點，廣泛應用于火電、核電等能源領域。國內(nèi)部分采用內(nèi)置水位計的核電廠也開始逐步改造為連通管式水位計。國內(nèi)某核電廠汽水分離再熱器系統(tǒng)疏水箱改造后采用一個內(nèi)置水位計，兩個連通管式水位計，通過水位平均值參與自動控制。該機組在50%負荷前，3個水位計測量偏差較小，滿足使用要求。負荷大于50%后，外置水位測量值逐漸偏大；100%負荷時，內(nèi)置水位測量值與整定值接近，外置水位測量值接近滿量程(見圖1)。相
分析儀器 2019年4期2019-08-17
- 東方1 000 MW級火電機組供熱改造方案探討
，中壓排汽通過連通管匯合后流向兩個低壓缸。針對該機型的供熱改造，考慮到運行后汽缸老化、改造成本等原因，不再對汽缸、閥門進行任何改造。因此對具有工業(yè)用途的供熱改造主要通過對再熱管道打孔抽出，對采暖供熱改造主要通過對連通管進行改造，增加供熱蝶閥調(diào)節(jié)抽出。對于工業(yè)抽汽，由于抽汽在再熱管道上，因此對本體的影響較小，僅需核算因抽汽后，進入中壓、低壓流量壓力的變化，引起推力的變化，因此本文不再詳細論述。對采暖抽汽，因為參數(shù)的波動性，以及考慮到對本體影響，在抽汽管路上還
東方汽輪機 2018年3期2018-11-02
- 港上水位臺連通管淤積量計算分析
嚴重，給水位臺連通管設計帶來困難。為此，計算了連通管泥沙淤積量，分析了泥沙淤積位置，為連通管的設計提供依據(jù)。關鍵詞 連通管；淤積；分析中圖分類號：TV147 文獻標識碼：A 文章編號：2095-3305（2018）04-027-02DOI： 10.19383/j.cnki.nyzhyj.2018.04.010Abstract The tested river reach of Gangshang station was located in the low
農(nóng)業(yè)災害研究 2018年4期2018-09-10
- 某凝汽器喉部及連通管阻力分析
器[1]喉部及連通管結構是凝汽器非常重要的一個結構。承擔著汽機[2]排汽進入凝汽器的連通作用。排汽通過喉部進入凝汽器殼體，通過管內(nèi)的冷卻水將汽輪機排汽冷卻到設計溫度。喉部及聯(lián)通管結構合理可以對進入到凝汽器殼體的冷卻水起到很好的導流作用，保證殼體壓力降，提升凝汽器的運行性能。目前針對越來越嚴峻的市場形勢，設備性能的優(yōu)化成為提升設備競爭力的主要手段。隨著機組容量的不斷增大，凝汽器殼體壓降的控制要求也越來越高。更大流量、更大容積的殼體，保證喉部及連通管流動效率成
機械工程師 2018年6期2018-06-20
- 一種連續(xù)穩(wěn)定水發(fā)泡聚丙烯泡沫塑料的裝置
料罐的底端通過連通管與擠出機殼體的內(nèi)部連通，擠出機殼體的內(nèi)部通過軸承座轉動設置有擠出螺桿，擠出機殼體的另一端固定設置有發(fā)泡模具，儲料罐內(nèi)裝入聚丙烯粉末與少量水的混合體，聚丙烯粉末與水以穩(wěn)壓狀態(tài)以粉末流體由連通管進入擠出機殼體內(nèi)部，并使聚丙烯在螺桿擠出機內(nèi)快速熔融與水在螺桿機?？诎l(fā)泡，克服了聚丙烯在螺桿中發(fā)泡易返料、漏氣的缺陷(申請專利號：CN201720867179.X)。
橡塑技術與裝備 2018年8期2018-04-19
- 軸封系統(tǒng)異常分析與處理
；冒汽；水封；連通管；控制閥中圖分類號： TM621.2 文獻標識碼： A 文章編號： 2095-2457（2018）04-0155-0020 引言某核電汽輪機組軸封系統(tǒng)自調(diào)試運行以來，由于系統(tǒng)設計不合理和人員操作經(jīng)驗不足等方面的因素，在數(shù)次機組啟停和變工況運行過程中，均出現(xiàn)過不同程度的異常，影響到機組的正常運行。針對這些異常情況，相關人員經(jīng)過技術攻關，對不足之處進行了設計改造，并將軸封系統(tǒng)相關操作經(jīng)驗固化于操作規(guī)程之中，從而克服了系統(tǒng)的設計不足和人員經(jīng)驗
科技視界 2018年10期2018-04-12
- 光軸和切缸改造技術在供熱機組的應用
葉片及中低壓缸連通管（包含閥門）及進行改造。冬季供暖時，通過關閉蝶閥切斷通往2#和3#低壓缸蒸汽，直接從連通管抽出去供熱，對低壓缸僅通入約10 t/h的冷卻蒸汽；夏季時蝶閥開啟，恢復至純凝機組狀態(tài)，靈活性較高，在國外已有成功運行案例。在1.1的方案基礎上，將5#和6#機組由光軸改造優(yōu)化為切缸改造（1#機組同時改為切缸作為供熱備用），可減少每年2次的機組低壓缸換軸工作，同時可在冬季調(diào)節(jié)機組靈活性，適應電網(wǎng)/熱網(wǎng)的調(diào)峰需求。切缸機組1#低壓缸流量還有150 t
設備管理與維修 2018年17期2018-03-28
- 水位臺沖淤設備在林子水文站的成功應用
。水位觀測平臺連通管是水位臺測井同需監(jiān)測水體的連接通道。為使自記臺在低水位時仍能發(fā)揮作用，自記臺內(nèi)連通管埋設高程通常較低[1]，這使得連通管在使用過程中經(jīng)常遇到淤積、堵塞問題，致使水位裝置無法正常運行。根據(jù)河道特性及連通管尺寸的不同，連通管一般5年內(nèi)就會形成淤積。淤積后，水位計靈敏性將降低，甚至完全淤塞后，失去水位測量功能。連通管的淤積問題已成了現(xiàn)階段水位臺正常工作的最大障礙與最棘手問題[2]。1 傳統(tǒng)清淤方法傳統(tǒng)的連通管清淤方式為：（1）利用機械沖淤。即
江蘇水利 2018年8期2018-02-16
- 一種EPS成型機中央真空系統(tǒng)及EPS成型系統(tǒng)
水口相連的第一連通管道和與真空裝置頂部相連的第二連通管道，第一連通管道上設有第一排水閥，第二連通管道上設有連通管閥，儲水罐上還設有與外界連通的第二排水閥。本實用新型的EPS成型機中央真空系統(tǒng)將各成型機的真空系統(tǒng)整合，減少系統(tǒng)中需求的電機總功率，耗電為原系統(tǒng)的一半左右，大大降低了加工成本，增加經(jīng)濟效益（申請專利號：CN201720494941.4）。
橡塑技術與裝備 2018年2期2018-01-16
- 水利工程施工防水排水設計
通管上分別連通連通管和進水管，連通管通入到反沖洗口內(nèi)，在連通管上安裝有電磁閥。本設計通過轉動的過濾筒增加過濾面積，提高過濾效率，電磁閥控制通入的水流對過濾筒上進行沖洗，將其表面的污泥沖走，使其脫離過濾筒，避免堵塞，使水泵正常運行?！娟P鍵詞】水利工程施工；防水排水設計1、背景技術目前，在水利工程施工過程中，經(jīng)常需要防水排水，以此防止水造成對施工的影響，特別是在一些污泥較多，水流較大的情況下，一般的防水和排水方式效果不佳，在污 泥較多時，易堵塞網(wǎng)孔，現(xiàn)有的一種
水能經(jīng)濟 2017年10期2017-10-19
- 燃機電廠余熱鍋爐再熱器2進口聯(lián)箱管座裂紋原因分析及預防對策
可以觀察到1號連通管管座的下側中部和上惻中部都有1條裂紋顯示，如圖2、3所示；4號連通管管座的下側中部也有1條裂紋顯示，3條裂紋長度都是四分之一的圓周左右。以上3條裂紋都位于連通管管座角焊縫靠再熱器2進口聯(lián)箱一側的焊趾上，連通管管座角焊縫屬于廠家制造焊口。綜合1、2、3號爐歷次檢修期間檢查的情況，再熱器2進口聯(lián)箱管座裂紋有以下特征：圖2 管座下側中部焊縫裂紋1）1 、2、3號爐再熱器2進口聯(lián)箱管座均發(fā)現(xiàn)過裂紋，所有裂紋位置都在連通管管座角焊縫（廠家焊口）靠
電力設備管理 2017年12期2017-03-10
- 變壓器排油閥萬能接頭專用工具探究
、真空閥接頭、連通管和對接板。對接板中部開有通油孔，通油孔的四周對稱設有朝向通油孔的長形橢圓螺栓連接孔。對接板的一側與設備本體的注、排油法蘭口連接，另一側與連通管一端固焊密封連接，連通管的另一端與三通閥的一個接口螺紋密封連接，三通閥的另兩個接口分別連接油管接頭和真空閥接頭或濾油機接頭。真空閥接頭的另一端與真空管連接，濾油機接頭另一端與管道連接。管道接頭的另一端與注、排油、抽真空的設備連接。接板與注排油設備本體的注、排油法蘭口之間可以增設口徑比對接板通孔稍大
企業(yè)技術開發(fā)·中旬刊 2016年2期2016-05-30
- 300 MW汽輪機中低壓缸連通管的改造與節(jié)能分析
汽輪機中低壓缸連通管的改造與節(jié)能分析殷宏業(yè)(大唐清苑熱電有限公司, 河北 保定 071000)對“單雙單”雙截止閥型汽輪機中低壓缸連通管及閥門的節(jié)流消除進行了改造,將單雙單雙截止閥型中低壓缸連通管改造為“倒U單管”單蝶閥型新式中低壓缸連通管,并從流體力學和熱力學的角度對改造系統(tǒng)進行分析.結果表明,改造后節(jié)流損失明顯消除,機組TRL工況下發(fā)電煤耗降低了0.641 7 g/kWh,發(fā)電能力提高了0.614 4 MW,該方案普遍適合上海汽輪機廠300 MW舊型機
上海電力大學學報 2016年6期2016-02-05
- CZK300型汽輪機連通管改造方案探討?
加熱器。中低壓連通管從中壓排汽口接出后由一根母管分成兩根支管，到低壓缸進汽處合二為一，進入低壓缸，兩只連通管壓力調(diào)節(jié)閥呈倒置形式，安裝于低壓缸進口轉角處。連通管壓力調(diào)節(jié)閥處由3個彈簧支架支撐，中壓缸出口轉角處由1個彈簧支架和3個彈簧拉桿形成組合連接。連通管壓力調(diào)節(jié)閥通過抗燃油控制，以滿足中壓缸排汽壓力大于0.379MPa，以保證機組安全運行。2 連通管運行現(xiàn)狀1、2號機組自投產(chǎn)以來，1號機組中低壓連通管軸向晃動約8mm、橫向晃動約2mm；2號機組中低壓連通
機械工程與自動化 2015年3期2015-12-31
- 1100T鍋爐過熱器聯(lián)箱三通與連通管對接焊縫裂紋修復
熱器聯(lián)箱三通與連通管對接焊縫裂紋修復改造者：張小宇公司1100T鍋爐在2011年進行首次檢驗時，發(fā)現(xiàn)后屏出口連通管與后屏出口集箱三通對接焊縫、與末過進口三通對接焊縫的三通側熔合線均發(fā)現(xiàn)裂紋，通過對部件的結構、裂紋形式和位置進行分析，找到了裂紋形成原因為安裝焊接時焊縫融合線存在應力集中臺階和表面咬邊問題；并針對原因編制了技術措施和修復方案，修復過程中嚴格控制各項參數(shù)和工藝要求，確保三通裂紋成功修復。公司1100T鍋爐為上海鍋爐廠引進型亞臨界參數(shù)汽包爐，燃用煙
中國科技信息 2015年16期2015-11-17
- CZK300型汽輪機連通管改造方案探討
7型汽輪機組的連通管運行現(xiàn)狀進行了分析，對運行中連通管隨負荷變化擺動較大進行了原因分析，在維持設備現(xiàn)狀的情況下尋找解決擺動大的原因，同時對連通管對機組熱耗的影響進行分析，對比改造方案，提高機組經(jīng)濟性，消除連通管擺動。關鍵詞：CZK300型汽輪機；連通管；負荷變化；機組熱耗；壓力調(diào)節(jié)閥 文獻標識碼：A中圖分類號：TM621 文章編號：1009-2374（2015）33-0024-02 DOI：10.13535/j.cnki.11-4406/n.2015.33
中國高新技術企業(yè) 2015年33期2015-09-01
- 660 MW超臨界直接空冷機組供熱改造可行性研究
或更換中、低壓連通管），作為抽汽汽源［3］。2 改造方案難點分析a.廠房內(nèi)供熱系統(tǒng)的布置方式受機組結構和抽汽參數(shù)限制，抽汽口只能布置在中、低壓連通管之間。連通管調(diào)節(jié)蝶閥位于中壓缸側，會給液壓傳動系統(tǒng)和抽汽管道布置帶來困難。因此，改造工作需根據(jù)現(xiàn)有場地情況來確定熱網(wǎng)站的設備選型及管路布置方式［4］。b.機組甩負荷后的動態(tài)特性發(fā)生變化，安裝供汽管路后，改變了蒸汽系統(tǒng)的容積時間常數(shù)，機組調(diào)節(jié)系統(tǒng)的動態(tài)特性也相應改變。因此，要求新設立的抽汽快速調(diào)節(jié)閥盡量靠近抽汽口
東北電力技術 2015年12期2015-06-06
- 石家莊裕西隔壓熱力站混水改造方案探討
母管之間設置一連通管即可實現(xiàn)部分一級管網(wǎng)高溫熱水混入二級管網(wǎng)供水管中。為了防止運行瞬態(tài)情況下的壓力反差，連通管上設置止回閥，并在止回閥前后均設電動蝶閥，在閥組下游的管道上設流量測量裝置。為了使本次混水改造不對原供熱管網(wǎng)流量造成影響，保持一、二級管網(wǎng)水量平衡，需將二級管網(wǎng)回水補充至一級管網(wǎng)回水管中，補充水量與供水連通管混水量相同。根據(jù)隔壓熱力站實際運行數(shù)據(jù)，變頻泵出口壓力基本不小于1.2MPa，一級管網(wǎng)回水母管壓力平均為1.12MPa，因此從變頻泵出口加設回
中國高新技術企業(yè) 2015年15期2015-05-04
- 雙水箱太陽能熱水系統(tǒng)的水位關系研究
水流動的速率、連通管的管徑與水箱中水位的問題，工程中常因設計不當造成水箱溢水等問題。本文基于雙水箱均參與太陽能熱水系統(tǒng)的集熱強制循環(huán)，通過對系統(tǒng)運行中水箱水位變化進行分析研究，探索兩水箱水位差與連通管徑之間的關系。對于自然循環(huán)系統(tǒng)，集熱循環(huán)的運行中水位變化很小，而熱水供給時與強制循環(huán)系統(tǒng)的情況相同。1 太陽能熱水系統(tǒng)水箱水位變化分析雙水箱太陽能熱水系統(tǒng)構成如圖1 所示。在循環(huán)水泵啟動前，兩水箱水位由浮球閥補水箱內(nèi)浮球位置確定，此時兩水箱水位液面一致，兩水箱
節(jié)能技術 2015年4期2015-03-30
- 優(yōu)化轉爐煤氣輸配系統(tǒng)，提高轉爐煤氣利用率
混和南三混末端連通管，使南三混煤氣部分分流并入南二混管道的措施，但南二混所供用戶中中板熱處理機組對煤氣熱值穩(wěn)定性要求較高。中板1#熱處理爐在設計時，是按照8373.6±837.36k J/m3的熱值設計的，對煤氣熱值要求比較苛刻，一旦熱值過高，燒嘴、輻射管、輻射管內(nèi)管都會出現(xiàn)燒毀的情況，因此在L O I公司設計時，在安全鏈中增加了限制，一旦熱值超出范圍，熱處理爐將瞬間快切停爐，用來保護設備。少量的轉爐煤氣通過末端連通管并入南二混后，由于高爐煤氣壓力的波動及
冶金動力 2014年8期2014-12-06
- 封閉式連通管撓度測量系統(tǒng)動態(tài)特性研究
法、GPS法和連通管法。其他方法，如測量機器人法和激光投射法等，綜合指標偏低，工程中很少應用。大地測量法使用常規(guī)的測量儀器（經(jīng)緯儀、測距儀、水準儀），根據(jù)設定的頻率，定期測量橋梁撓度的方法。其經(jīng)濟易行，但無法實現(xiàn)長期監(jiān)測、自動實時且無人值守的效果。GPS法通過接收衛(wèi)星定位信號，換算得到橋梁撓度變化量。該方法可以直接實時獲取測點的三維坐標，并可全天候自動采集數(shù)據(jù)，但其動態(tài)測量（尤其是豎向變形）精度較低，一般只能達到厘米量級[1]，只能應用于撓度變形量特別大的
交通運輸研究 2014年11期2014-11-20
- 淺析導流板與蝶閥對中低壓連通管內(nèi)流場的影響
W機組的中低壓連通管。該機組擬進行中低壓連通管抽汽供熱改造，在中低壓連通管上打孔抽汽，并加裝調(diào)節(jié)蝶閥。雙流中壓缸的排汽經(jīng)過中低壓連通管和調(diào)節(jié)蝶閥進入低壓缸，蒸汽在連通管中流動至少經(jīng)歷一次混合、一次分流、兩次90°角折轉和蝶閥的節(jié)流作用，必將伴隨一定的壓力損失［2－5］。為避免中壓缸兩根排汽管道內(nèi)的蒸汽在混合時引起較大的流動損失，并避免兩低壓缸進汽流量偏差過大，在原中低壓連通管內(nèi)設置有一定厚度的圓弧形導流板；同時為滿足供熱抽汽要求，將在中壓缸兩排汽管道內(nèi)蒸汽
機電信息 2014年18期2014-10-15
- 半封閉連通管式差壓傳感器在橋梁撓度測量中的應用*
法[7～9]，連通管法[10,11]等已廣泛應用于檢測和驗收鑒定等試驗中。此類方法經(jīng)濟、便捷，但均屬于短期、人工測量，存在耗費時間和人力、實時性不強等缺點。傾角儀法、激光圖像法、GPS、慣性測量法、光電液位連通管法、壓力變送器法、張力線法等均可實現(xiàn)自動測量，但均存在局部缺陷：傾角儀法要求安裝時的軸線與橋軸線平行[9,12,13]；圖像法受大氣能見度影響較嚴重，在雨霧天氣難以正常工作[9,14]；GPS在橋梁撓度方向精度較低，目前僅適用于特大跨徑的斜拉橋和懸
傳感器與微系統(tǒng) 2014年1期2014-09-20
- 大型汽輪機凝汽器后水室連通管設計優(yōu)化
其后水室循環(huán)水連通管道布置比2 臺單背壓凝汽器要長，尤其需要穿越2 臺凝汽器之間的區(qū)域，而600 MW 機組主廠房設計中，毫無例外均在2 臺凝汽器連通管中心區(qū)域布置一個汽機房平臺柱子，在常規(guī)布置中，連通管不得不繞行以避開該柱子。在后水室靠B 列區(qū)域，一般在運行層布置2臺汽動給水泵;中間層為2 臺汽動給水泵小汽機的進汽和排汽管道及排汽蝶閥、5 號和6 號低加抽汽管道等;在零米層，主要布置2 臺給水泵小汽機的集裝油系統(tǒng)裝置。從運行層、中間層、零米層來看，這個區(qū)
湖南電力 2014年5期2014-07-11
- 連通管彎曲布置對橋梁撓度測量精度影響
摘要：本文根據(jù)連通管的基本原理，基于結構動力學理論，考慮彎管布置方式對測量精度的影響。受管道布置時高差影響，連通管可能存在彎曲布置方式。基于ANSYS-FLOTRAN有限元計算結果和實測結果的對比分析表明，彎曲布置方式對測量結果影響較小，僅對距上端彎頭1.5m范圍內(nèi)壓力分布有影響。實際應用中，避開該影響范圍基本可滿足實際測量精度需要。研究結果對于提高橋梁健康監(jiān)測系統(tǒng)動態(tài)撓度測量精度，準確評估橋梁結構工作性能，具有重要的意義。關鍵詞：連通管；橋梁；健康監(jiān)測；
城市建設理論研究 2014年11期2014-04-21
- 大壩內(nèi)部觀測水管式沉降儀故障分析及處理
水管、通氣管、連通管、供液系統(tǒng)、測量管等組成，沉降測頭和連通管路埋在壩體內(nèi)部，供液系統(tǒng)、測量管、通氣口、排水口安裝在壩體外部的觀察房內(nèi)，結構見圖2。水管式沉降儀的工作原理是連通器的原理，在相同的大氣壓力下，管兩端液面在同一水平面上，知道一端液面的高程便可確定另一端液面的高程?？梢杂嬎愠霾煌瑫r段壩內(nèi)某點的高程差，從而確定壩體內(nèi)部某點在不同時段的沉降量。沉降測頭內(nèi)部空腔通過通氣管與大氣相通，使進水豎管杯口與測量管液面為同一個大氣壓力，連通管兩端口（沉降測頭進水
浙江水利科技 2014年3期2014-04-03
- 基于SVM的撓度測量系統(tǒng)自適應修正方法
[1-3]。而連通管光電撓度測量系統(tǒng)可以很精確地采集到橋梁結構的這種微小位移變化，是橋梁結構狀態(tài)監(jiān)測系統(tǒng)診斷的主要來源。連通管式光電撓度測量系統(tǒng)包括連通管和光電液位傳感器兩部分，這些電子產(chǎn)品的使用壽命大多幾年時間，而與大型橋梁幾十年、上百年的壽命相比還存在著巨大的差異，因而在橋梁結構監(jiān)測系統(tǒng)使用期間，為了維護和保持系統(tǒng)整體的正常運行，修復和更新?lián)隙葴y量系統(tǒng)的電子產(chǎn)品是必不可少[4]。然而，修復和更新?lián)隙葌鞲衅骱?，撓度測量儀器會發(fā)生改變，尤其是在豎向位置的改
儀表技術與傳感器 2014年11期2014-03-22
- 連通管動態(tài)液壓力學分析
橋梁撓度測量的連通管位移監(jiān)測系統(tǒng)由管道、液體以及傳感器等組成，主要分為以液位和液壓為測量對象的兩種方法，通過在結構中安裝充滿液體的管道，測量液體的液位或液壓改變量而獲取結構位移.由于其具有精度高、不受多方位變形及現(xiàn)場惡劣環(huán)境影響等特點，且在經(jīng)濟性、耐久性等方面有明顯的優(yōu)勢，近年來在地面沉降、大壩變形和橋梁結構靜態(tài)監(jiān)測中得到了廣泛應用［1-3］.目前，連通管的應用與研究多以靜態(tài)測量為前提，針對結構動態(tài)位移測量的研究相對較少，僅有部分學者對連通管液位振蕩特性，
暨南大學學報（自然科學與醫(yī)學版） 2013年3期2013-07-03
- 幾種多進口多出口連通管的性能分析
種多進口多出口連通管的性能分析陳陽(東方汽輪機有限公司， 四川 德陽， 618000)文章對某大型機組擬采用的多進口多出口連通管進行 CFD 分件， 研究了兩種單管和一種雙管型式的連通管， 指出對于單管連通管，在進口處不宜設置導流環(huán)；同時也指出雙管連通管在氣動性能上具有一定優(yōu)越性。在實際應用中，可根據(jù)具體情況選用進口不設置導流環(huán)的單管或者雙管型式的連通管。汽輪機；連通管；導流環(huán)0 引言大型蒸汽輪機組中，中壓缸排汽口和低壓缸進汽口連接起來的管道通常被稱為中低
東方汽輪機 2013年1期2013-06-01
- 基于管段重要性的給水管網(wǎng)布局分析
，將會發(fā)現(xiàn)當由連通管將樹狀管網(wǎng)形成環(huán)狀管網(wǎng)時，如果供水壓力不是很充分，很可能出現(xiàn)僅具有連通性（即從水源到某一節(jié)點具有不同的連通路徑）冗余，而沒有提高能力（管段的過水能力）冗余.給水管網(wǎng)設計計算中，除按設計年限內(nèi)最高日最高時的用水量決定管道直徑和水泵尺寸外，還應進行事故工況校核.即按最不利管段損壞而斷水檢修的條件，核算事故時的流量（按最高日最高時用水量的70%）和水壓是否滿足要求.當靠近水源處具有兩條以上不同方向的管道時，最不利管段的選擇通常根據(jù)主觀經(jīng)驗確定
同濟大學學報（自然科學版） 2013年3期2013-03-04
- 變?nèi)蓦p內(nèi)膽與即熱式電熱水器的節(jié)能原理及制造工藝
間用兩個特制的連通管連接起來。每個內(nèi)膽各有一個加熱器裝置。這種電熱水器的結構圖如圖2所示。2.2 變?nèi)蓦p內(nèi)膽電熱水器的結構特點（1）進水管位于下內(nèi)膽的最下部，出水管的進水口位于上內(nèi)膽的最上部，這個結構特點是依據(jù)水在加熱后在對流作用下形成下層冷水上層熱水的原理；（2）兩個內(nèi)膽各有一個加熱器，即第一組加熱器（快速加熱器）和第二組加熱器（預加熱器），兩組加熱器分別通過電路控制單獨分開工作，互不干擾，并分別對不同內(nèi)膽的水體加熱；（3）兩個內(nèi)膽各設有一個可感應熱水溫
家電科技 2013年4期2013-01-26
- 一次性輸液連通管在配置靜脈注射細胞毒性藥液后的應用
后用一次性輸液連通管與注射器連接，效果較好，現(xiàn)報告如下。1 材料與方法1.1 材料 同一廠家同一批號的一次性50ml注射器（配套12號針頭）200副，9號針頭100枚，一次性輸液連通管100條，細胞毒性藥物200份。1.2 實驗方法 同一位護士按無菌操作在生物安全柜內(nèi)配置藥液，總量50ml，共配置200份；將A組100份藥液的注射器針頭更換成一次性輸液連通管，連通管打活結；將B組100份藥液的注射器針頭更換成新的9號針頭再套針套。200份成品遞出生物安全柜
護理與康復 2012年11期2012-04-08
- 議連通管自動遙測水面蒸發(fā)器的問題
桶內(nèi)蒸發(fā)影響(連通管),還受兩桶水溫變化的影響。如果兩桶水溫一樣,都加一個換算系數(shù),如果水溫不一樣,容易與蒸發(fā)混淆,分不清是由于蒸發(fā)影響,還是因兩桶水溫不同而產(chǎn)生的水位差,這就是連通管所產(chǎn)生的問題。因蒸發(fā)的分劃值為0.1mm,若兩桶水溫差影響兩桶水位差小于0.1mm可略之;若大于0.1mm,可認為應增加水溫觀測。液態(tài)水3.8℃～4.3℃密度最大,向下和向上密度都減小,可算出60g/cm2的水柱高度:0℃時為600.096mm;3.8℃～4.3℃時為 600
水利技術監(jiān)督 2010年3期2010-04-28
- 300 MW純凝機組供熱改造
改造，對中低壓連通管重新設計制造，抽汽供熱管道加裝調(diào)節(jié)和保安閥門。改造后，系統(tǒng)運行可靠，滿足了青島市的供熱要求，提高了機組可用率，經(jīng)濟效益顯著。供熱改造；連通管；熱電聯(lián)產(chǎn)0 引言華電青島發(fā)電有限公司一期工程建設2×300 MW國產(chǎn)純凝燃煤發(fā)電機組，分別于1995年和1996年投運。二期工程建設2×300 MW熱電聯(lián)產(chǎn)機組，分別于2006年和2007年投產(chǎn)運行。近年來，因網(wǎng)上電力負荷相對富余，一期1號、2號機組負荷率一直較低，經(jīng)常處于調(diào)峰，甚至深度調(diào)峰運行狀
山東電力技術 2010年4期2010-04-13
- 爐膛壓力測量系統(tǒng)取樣管道的改造
起爐膛壓力開關連通管溫度驟降，導致連通管內(nèi)的壓力下降，低于爐膛壓力和壓力開關取樣管內(nèi)的壓力，氣體產(chǎn)生流動。正常情況下，連通管內(nèi)氣體的增加主要從爐膛補向連通管，但由于左側爐膛壓力取樣裝置嚴重堵塞，導致爐膛至連通管的補氣不暢，需要從爐膛壓力開關取樣管處補氣，而壓力開關的取樣管管徑明顯小于連通管管徑，從而導致爐膛壓力開關取樣管內(nèi)的壓力率先降至壓力開關動作值，導致“爐膛負壓低低報警”，引起爐MFT動作。我國大部分300MW燃煤發(fā)電廠的爐膛壓力測量系統(tǒng)取樣管道都存在
電力安全技術 2010年4期2010-02-24