板條
- 20Cr1Mo1VTiB螺栓鋼高溫長期時(shí)效后的組織演變及力學(xué)性能
EM)觀察貝氏體板條形貌,操作電壓為200 kV。2 試驗(yàn)結(jié)果2.1 微觀組織圖1為20Cr1Mo1VTiB螺栓鋼淬火+回火后的顯微組織?？梢?未時(shí)效試樣組織為板條貝氏體,板條相互平行,取向幾乎一致。組織中存在大量碳化物,分布于晶內(nèi)、晶界以及貝氏體板條內(nèi)。其中,尺寸較大的碳化物為淬火后未回溶碳化物,細(xì)小的碳化物為回火過程中析出的碳化物。采用TEM透射電鏡進(jìn)一步觀察試樣顯微組織發(fā)現(xiàn),熱處理后,平行排列的貝氏體板條結(jié)構(gòu)清晰,板條內(nèi)部有許多位錯(cuò)纏結(jié)在一起,板條內(nèi)
金屬熱處理 2023年9期2023-10-10
- 正火預(yù)處理對(duì)高速犁用28MnB5鋼組織及力學(xué)性能的影響
后獲得韌性較好的板條馬氏體。值得注意的是，在企業(yè)實(shí)際生產(chǎn)過程中，28MnB5鋼經(jīng)傳統(tǒng)淬火-回火(Q-T)工藝處理后，其組織由原始熱軋板材中的珠光體和鐵素體轉(zhuǎn)變?yōu)榛鼗?span id="syggg00" class="hl">板條馬氏體和極少量的殘留奧氏體，但仍存在板條馬氏體尺寸粗大且分布不均勻的問題，無法充分發(fā)揮出28MnB5鋼所具備的高強(qiáng)度和高韌性潛力。因此，本文以28MnB5鋼作為研究對(duì)象，通過在淬火-回火工藝前增加正火熱處理工藝(即正火-淬火-回火(N-Q-T)工藝)，弱化熱軋板材中存在的帶狀組織并細(xì)化晶粒，
金屬熱處理 2023年1期2023-02-15
- CFRP板條嵌入式加固RC框架節(jié)點(diǎn)的抗震性能試驗(yàn)研究及有限元分析
期開展了CFRP板條嵌入式加固T形RC空節(jié)點(diǎn)的抗震性能試驗(yàn)研究,結(jié)果顯示,通過在核心區(qū)及其鄰近梁端嵌入CFRP板條,可以顯著提升節(jié)點(diǎn)的抗震性能,改變破壞模式,實(shí)現(xiàn)梁鉸轉(zhuǎn)移[5]。然而,CFRP板條嵌入式抗震加固方法對(duì)于十字形RC節(jié)點(diǎn)效果如何,還有待進(jìn)一步驗(yàn)證。鑒于此,本文擬采用此加固方法對(duì)十字形RC節(jié)點(diǎn)的抗震加固效果展開試驗(yàn)研究,并利用試驗(yàn)校驗(yàn)的有限元模型分析板條面積、板條間距、延伸長度及混凝土強(qiáng)度等節(jié)點(diǎn)加固主要設(shè)計(jì)參數(shù)的影響,以驗(yàn)證CFRP板條嵌入式抗震
地震工程學(xué)報(bào) 2022年6期2022-12-11
- 船用高強(qiáng)韌鋼二次淬火過程對(duì)屈強(qiáng)比的影響
次淬火態(tài)的組織為板條馬氏體。二次淬火后的組織為板條馬氏體與鐵素體，且較一次淬火后的板條馬氏體，二次淬火后獲得的板條馬氏體含量降低，馬氏體板條尺寸減小?；鼗疬^程中板條馬氏體部分分解，組織為回火板條馬氏體與鐵素體。圖2 高強(qiáng)韌鋼熱處理過程中不同階段組織觀察隨二次淬火溫度的升高，二次淬火后組織中的位錯(cuò)增加，使得整體強(qiáng)度升高。而組織中產(chǎn)生的軟相鐵素體，使得經(jīng)過兩相區(qū)二次淬火熱處理后的試驗(yàn)鋼屈強(qiáng)比與傳統(tǒng)一次淬火+回火熱處理后獲得的屈強(qiáng)比相比降低。在兩相區(qū)內(nèi)，隨二次淬
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年10期2022-11-21
- Q460F低合金高強(qiáng)度鋼的熱處理工藝及力學(xué)性能和顯微組織
別如圖3所示,為板條馬氏體和板條貝氏體的混合組織。圖2 6(a)和30 mm(b)厚Q460F鋼板910 ℃水淬后的顯微組織由圖3(a,b)可知：6 mm厚鋼板665 ℃回火后部分馬氏體板條分解成索氏體，板條貝氏體比較清晰；670 ℃回火后更多的馬氏體和貝氏體分解，形成準(zhǔn)多邊形鐵素體，因此強(qiáng)度較低，韌性較好。由圖3(c,d)可知：30 mm厚鋼板655 ℃回火后，板條貝氏體比較清晰；而670 ℃回火后，大部分馬氏體、貝氏體分解，且有大量碳化物析出，因此強(qiáng)度
上海金屬 2022年5期2022-09-26
- Mn-Cr-Mo系貝氏體軌鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變的原位觀察
長大方式及貝氏體板條生長速率無法進(jìn)行動(dòng)態(tài)觀察研究。采用高溫共聚焦激光掃描顯微鏡(CLSM)原位動(dòng)態(tài)觀察貝氏體板條連續(xù)形核和長大過程已成為研究貝氏體相變行為的有效手段之一[7-11]，目前國內(nèi)外有少數(shù)學(xué)者對(duì)貝氏體板條的長大速率、貝氏體形核及長大機(jī)制及其特征等問題開展了相關(guān)研究，且探究了奧氏體狀態(tài)對(duì)貝氏體形核、長大及組織的影響。Kang等[12]對(duì)貝氏體等溫相變進(jìn)行原位觀察，表明貝氏體形核及長大均為切變機(jī)制，測(cè)得BF板條的生長速率低于馬氏體，并與碳擴(kuò)散控制模型
金屬熱處理 2022年8期2022-09-05
- Invar鋼模具雙曲板材展開方法及軟件實(shí)現(xiàn)
面逐步分解為若干板條和小三角形，再對(duì)小三角形進(jìn)行展開，接著按一定規(guī)則對(duì)小三角形進(jìn)行拼接，形成板材展開后的整體形狀。該方法的關(guān)鍵在于拼接方法和重疊、間隙的處理。展開步驟如圖1所示。圖1 曲面展開步驟Fig.1 Surface development steps1.1 板材成形工藝雙曲度金屬板材成形加工方法可分為熱加工、冷加工及冷熱加工結(jié)合等方法。其中，冷加工相較于熱加工對(duì)金屬材料的微觀結(jié)構(gòu)改變較少，可以適應(yīng)不同材質(zhì)的加工要求，被大量用于特殊材質(zhì)的金屬板材成形
航空制造技術(shù) 2022年10期2022-07-16
- 熱處理工藝對(duì)硅錳鋼組織和力學(xué)性能的影響
是臨界退火后獲得板條狀?yuàn)W氏體的有效途徑。此外，在初始馬氏體中沿板條邊界存在板條間的奧氏體對(duì)組織的形態(tài)控制具有重要意義[1，2]。由馬氏體向奧氏體逆轉(zhuǎn)變是鋼生產(chǎn)中常用的晶粒細(xì)化最有效的方法之一。前人研究中[3-5]在相變誘導(dǎo)塑性（TRIP）鋼的生產(chǎn)中也應(yīng)用了板條馬氏體組織在臨界退火過程中的逆轉(zhuǎn)變。板條馬氏體是高強(qiáng)度鋼中最常見的馬氏體形態(tài)。張獻(xiàn)光等[6]研究發(fā)現(xiàn)不同的加熱速率影響逆轉(zhuǎn)變奧氏體的形態(tài)，根據(jù)加熱速率的快慢分別形成塊狀?yuàn)W氏體和針狀?yuàn)W氏體。塊狀和針狀的
中國鑄造裝備與技術(shù) 2022年3期2022-05-27
- 高重頻大能量亞納秒板條激光放大器研究
抽運(yùn)Nd∶YAG板條作為放大模塊,采取小板條三程預(yù)放大和兩個(gè)大板條單程功率放大的結(jié)構(gòu),將重復(fù)頻率1 kHz、單脈沖能量2 mJ、脈沖寬度58 ns的種子光,放大為單脈沖能量1.1 J的脈沖輸出[7]。2019年,呂思奇等將重復(fù)頻率1 kHz、平均功率8.4 W、脈沖寬度127.6 ps的激光,通過LD側(cè)泵棒狀Nd∶YAG放大模塊,采用兩級(jí)雙模塊放大系統(tǒng)得到單脈沖能量84 mJ的激光輸出[8]。本文同樣采用主振蕩功率放大(MOPA)的光路結(jié)構(gòu),主振蕩器輸出重
激光與紅外 2022年2期2022-03-18
- 690 MPa級(jí)海洋平臺(tái)用特厚齒條鋼的回火穩(wěn)定性
0 ℃時(shí)，馬氏體板條內(nèi)的針狀碳化物減少，粒狀碳化物增多，分布更加彌散.Kroupá等[5]研究了回火時(shí)間對(duì)C-Cr-V低合金鋼碳化物析出行為的影響，發(fā)現(xiàn)在回火過程中出現(xiàn)了六種碳化物(M2C，MC，M6C，M7C3，M23C6和M3C)，其中回火工藝和化學(xué)成分決定了碳化物的尺寸和類型.Maddi等[6]發(fā)現(xiàn)回火時(shí)間的增加會(huì)導(dǎo)致M23C6碳化物發(fā)生Ostwald熟化從而降低表面能，最終減小碳化物顆粒在板條邊界和位錯(cuò)網(wǎng)絡(luò)的釘扎力，導(dǎo)致鋼板屈服強(qiáng)度降低.回火過程中
- Yb:YAG激光晶體板條加工工藝研究*
形狀從棒狀發(fā)展到板條狀結(jié)構(gòu)[1-3]。目前晶體元件尺寸得到了較大的突破，但是大尺寸晶體板條元件對(duì)光學(xué)加工要求非常的嚴(yán)格，板條的元件的加工精度直接影響到激光器的輸出光束質(zhì)量，而各種加工缺陷將造成晶體內(nèi)部激光損耗，降低元件的損傷能力[4]。本文以大尺寸Yb:YAG元件為研究對(duì)象，在“環(huán)拋檢測(cè)系統(tǒng)（編號(hào)：201907A03050004）”項(xiàng)目支持采購的環(huán)拋機(jī)、激光平面干涉儀、線切割機(jī)基礎(chǔ)上，從瀝青盤的制作，元件小面、元件大面、板條斜角加工等方面進(jìn)行深入研究，獲得
科學(xué)與信息化 2021年3期2021-12-25
- PIG PROGRESS低溫可保障豬舍的清潔并降低氨排放
測(cè)試了兩種形式的板條地板對(duì)豬舍降溫的作用，并分別測(cè)定了其對(duì)豬舍衛(wèi)生帶來的影響。一種是由部分板條的豬舍地面，有堅(jiān)實(shí)的地板可供豬只躺臥，還有可漏糞的板條地板供豬只排泄。這種設(shè)計(jì)可以使豬只排泄物更好地集中。另一種是全條板的地板。在飼養(yǎng)生長育肥豬時(shí)，安排同窩仔豬同圈舍可以減少互相咬尾的發(fā)生，并且可以改善動(dòng)物福利。豬只喜歡在熱中性環(huán)境下能夠擁有適宜的躺臥區(qū)域。在豬圈區(qū)域保持清潔的前提下，用部分漏糞板條地板系統(tǒng)的豬舍比用全板條地板系統(tǒng)的豬舍NH3排放量要低25%左右。
豬業(yè)科學(xué) 2021年6期2021-12-02
- G115鋼650 ℃蠕變?cè)囼?yàn)不同時(shí)間后的微觀組織和硬度
位錯(cuò)密度和馬氏體板條在650 ℃長時(shí)間蠕變?cè)囼?yàn)過程中的演變對(duì)硬度的影響。1 試驗(yàn)材料和方法試驗(yàn)用G115鋼的化學(xué)成分如表1所示。熱處理工藝為1 100 ℃保溫1 h空冷正火和710 ℃回火3 h。對(duì)正火、回火后的G115鋼在RD2- 3型蠕變?cè)囼?yàn)機(jī)上于650 ℃進(jìn)行不同時(shí)間的蠕變?cè)囼?yàn)，試驗(yàn)時(shí)間分別設(shè)定為1 000、1 879、5 000和7 288 h，試樣在蠕變?cè)囼?yàn)至7 288 h時(shí)斷裂。檢測(cè)經(jīng)過不同時(shí)間蠕變?cè)囼?yàn)的試樣的硬度和顯微組織。表1 試驗(yàn)用G11
上海金屬 2021年4期2021-07-28
- Yb∶YAG表層增益陶瓷板條波前畸變數(shù)值模擬
激光束質(zhì)量、降低板條使用壽命以及降低輸出功率[6-9]。由于傳統(tǒng)構(gòu)型激光器的熱透鏡效應(yīng),1969年Martin等人,首次提出板條激光器的構(gòu)型設(shè)計(jì),顯著改善了散熱性能,降低了波前畸變；且zig-zag的激光光路,進(jìn)一步補(bǔ)償了熱分布不均造成的熱畸變,提高了激光輸出的光束質(zhì)量[10-11]。結(jié)合板條和薄片的特點(diǎn),2008年唐曉軍等[12]發(fā)表了表層摻雜板條的構(gòu)型設(shè)計(jì)。板條整體厚度為2 mm,中間為白YAG,在大面兩邊鍵合200 μm左右的摻雜了Nd+3離子或Yb
激光與紅外 2021年6期2021-07-23
- 新型馬氏體耐熱鋼G115的高溫組織演變研究
主要取決于位錯(cuò)和板條亞結(jié)構(gòu)的強(qiáng)化作用,析出相(M23C6、Laves相和MX相)主要通過釘扎位錯(cuò)和板條界起強(qiáng)化作用。在長時(shí)蠕變過程中,細(xì)小彌散的析出相通過有效釘扎位錯(cuò)和板條界,可以抑制位錯(cuò)和板條的回復(fù),保持位錯(cuò)和板條的強(qiáng)化效果,從而保持材料性能的穩(wěn)定[6]。因此,對(duì)G115鋼長時(shí)蠕變后組織的演變情況的研究,對(duì)分析G115的服役性能有重要的意義。本文采用寶鋼生產(chǎn)的G115鋼管,測(cè)試其在625 ℃、130 MPa的蠕變曲線,并分析蠕變不同階段試樣的微觀組織,研
寶鋼技術(shù) 2021年3期2021-07-16
- 基于DeForm的板條沖壓扭曲成形數(shù)值模擬
模擬不同尺寸規(guī)格板條和多種工藝參數(shù)條件下扭曲成形的規(guī)律，結(jié)合工藝試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證，初步描述板條扭曲成形性能的影響。豐富金屬板料扭曲成形性能的內(nèi)容，為板料加工實(shí)踐提供借鑒和理論參考。1 板條扭曲成形模擬試驗(yàn)1.1 模擬試樣和夾具設(shè)計(jì)參照標(biāo)準(zhǔn)GB/T 228—2002[10]，圖1所示為設(shè)計(jì)的板條扭曲試樣（帶夾持部分），3種不同幾何尺寸的模擬試驗(yàn)板條具體尺寸如表1所示。圖1 試樣零件表1 模擬試樣主要幾何尺寸參數(shù)表 mm1.2 有限元模擬建立1.2.1 試驗(yàn)制件導(dǎo)
模具工業(yè) 2021年6期2021-06-25
- t8/5對(duì)X100管線鋼熱影響區(qū)粗晶區(qū)斷裂韌性的影響
低后，組織主要為板條貝氏體和少量針狀鐵素體，M-A組元呈細(xì)小顆粒分布在鐵素體基體上,尺寸較小，沖擊韌性較好；當(dāng)熱輸入很小時(shí)，組織中出現(xiàn)的馬氏體導(dǎo)致材料的韌性下降。Wang等人[7]進(jìn)行了單道焊熱循環(huán)試驗(yàn)，研究了熱輸入對(duì)X100管線鋼CGHAZ組織、M-A組元、硬度、沖擊韌性的影響。當(dāng)熱輸入小于8 kJ/cm時(shí)，金相組織為板條馬氏體；當(dāng)熱輸入為26～36 kJ/cm時(shí)，組織為粒狀貝氏體。熱輸入對(duì)硬度的影響不明顯(熱輸入僅使硬度降低16%)，而對(duì)沖擊韌性影響較
焊接 2021年3期2021-06-09
- 軌道交通基坑支護(hù)體系中以板代撐方案分析
優(yōu)化，用中板及中板條代替第二道支撐體系，即直接施工一級(jí)基坑底板和二級(jí)基坑板條，板條及部分側(cè)墻寬2m，預(yù)留中板及側(cè)墻鋼筋，鋪設(shè)側(cè)墻防水，在側(cè)墻上預(yù)留吊點(diǎn)與圍護(hù)樁主筋焊接，直接作用于一級(jí)基坑圍護(hù)樁。取消第二道混凝土支撐施工，用中板、中板條代替混凝土支撐，極大地提高了工作效率，不再進(jìn)行混凝土支撐拆除，節(jié)約了鋼筋混凝土工程量，同時(shí)避免了支撐拆除時(shí)的噪聲污染，符合國家節(jié)能環(huán)保的號(hào)召及要求。3 以板代撐施工要點(diǎn)3.1 土方開挖施工板條施工土方開挖至設(shè)計(jì)標(biāo)高（中板板底向
工程技術(shù)研究 2021年6期2021-06-04
- 端面泵浦Yb∶YAG表層摻雜陶瓷板條激光器
Yb∶YAG陶瓷板條激光器,通過液氮進(jìn)行散熱,實(shí)現(xiàn)了214W的連續(xù)輸出,其斜率效率為63 %。2016年Liu等[14]實(shí)現(xiàn)了基于平面波導(dǎo)型Nd∶YAG陶瓷的高重頻脈沖激光輸出,峰值功率為1308W。而在2019年,Jiang等[15]利用高質(zhì)量、10at %摻雜的Yb∶YAG平面波導(dǎo)陶瓷板條,實(shí)現(xiàn)了1030 nm高功率連續(xù)激光輸出,最高功率為1.25 kW,同時(shí)斜率效率達(dá)到30 %。為了進(jìn)一步提高板條儲(chǔ)能性能,2017年Li等[16-17]提出了雙濃度摻
激光與紅外 2021年3期2021-04-07
- 基于外板展開的船體表面矩形塊布置算法
曲板劃分為一系列板條(圖1(b))，再將板條劃分為一系列空間三角形(圖1(c))?；€主要由曲板的曲率較小的方向確定，外板加工中，先采用輥彎機(jī)在外板曲度較大的方向進(jìn)行輥彎，使其盡可能逼近最終的曲面形狀，再采用水火彎板工藝加工外板曲度較小的方向得到最終的外板曲面。由于輥彎加工工藝與水火彎板工藝相比更簡單，因此需要盡可能減少水火彎板的加工量，因此通常選取曲率較小的方向作為展開基線。圖1 曲面劃分為板條和小曲面三角形2)對(duì)每一個(gè)板條進(jìn)行展開，如圖2所示。將x軸作
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年1期2021-02-25
- GFRP 板條嵌入式加固混凝土梁界面黏結(jié)強(qiáng)度影響因素研究
生產(chǎn)的GFRP 板條，其詳細(xì)參數(shù)見表2。表2 GFRP 板條各項(xiàng)參數(shù)3）環(huán)氧樹脂膠。本次模擬試驗(yàn)采用的環(huán)氧樹脂膠是西卡（中國）有限公司生產(chǎn)的 Sikadur-30 CN，其材料性能見表3。表3 GFRP 板條材料性能各項(xiàng)參數(shù)1.2 模擬方案為了能夠得出直觀數(shù)據(jù)，此次模擬試驗(yàn)設(shè)定三個(gè)變量:1）混凝土的強(qiáng)度等級(jí)（C30，C40）。2）粘貼長度（700 mm，800 mm，900 mm，1 000 mm，1 100 mm）。3）GFRP 板條數(shù)量，共 3 條。不
河南建材 2021年1期2021-01-28
- 低溫動(dòng)態(tài)HTPB推進(jìn)劑強(qiáng)度準(zhǔn)則研究①
；王哲君通過開展板條試驗(yàn)件也發(fā)現(xiàn)，雙軸會(huì)增強(qiáng)推進(jìn)劑的最大拉伸強(qiáng)度，發(fā)現(xiàn)固體推進(jìn)劑在雙軸條件下將受到兩個(gè)方向約束，因而其伸長率會(huì)下降。固體推進(jìn)劑的穩(wěn)定性對(duì)于SRM具有十分重要的作用，且SRM點(diǎn)火過程中推進(jìn)劑實(shí)際受多軸作用，其力學(xué)性能同時(shí)受到溫度、應(yīng)變率的共同作用。因此，通過開展不同因素下力學(xué)試驗(yàn)，可以更好地分析推進(jìn)劑藥柱在復(fù)雜環(huán)境下的結(jié)構(gòu)完整性。目前低溫動(dòng)態(tài)拉伸試驗(yàn)僅開展了近似2∶1條件下試驗(yàn)，針對(duì)其他比例板條還未開展設(shè)計(jì)和試驗(yàn)。本文設(shè)計(jì)不同比例情況下板條尺
固體火箭技術(shù) 2020年5期2020-11-13
- 用于空間探測(cè)的結(jié)構(gòu)緊湊高功率納秒激光脈沖光源
采用Yb∶YAG板條激光放大器多級(jí)放大結(jié)構(gòu)對(duì)脈沖寬度為6.4 ns激光進(jìn)行放大,種子光經(jīng)過多通功率放大器后得到200 mJ脈沖激光,隨后通過像傳遞介穩(wěn)腔四通放大結(jié)構(gòu)得到重復(fù)頻率為10 Hz條件下的15 W激光輸出。2014年,Shigeki等人[6]利用Yb∶YAG晶體材料的TRAM結(jié)構(gòu)板條放大設(shè)計(jì),得到重復(fù)頻率為10 Hz,脈沖寬度為10 ns,單脈沖能量為500 mJ的激光輸出。同年,Yang等[7]采用板條結(jié)構(gòu)的Nd∶YAG晶體得到重復(fù)頻率為20 H
激光與紅外 2020年8期2020-09-03
- X100管線鋼的連續(xù)冷卻曲線和相變機(jī)制
行分割，使貝氏體板條更加細(xì)密短小，這些組織特征使材料具有高的強(qiáng)韌性。圖8 貝氏體和鐵素體圖9 鐵素體對(duì)板條貝氏體的分割因粒狀貝氏體板條(GB)屬低角度晶界，低倍數(shù)下顯微組織很難分辨，M/A島狀分布于塊狀基體。M/A島狀組織多存在于原奧氏體晶界、板條束界之間和板條晶間[6]。采用X射線衍射分析，M/A島的明、暗場及衍射圖樣分析如圖10所示。圖10 試驗(yàn)鋼X100的“板條狀”殘余奧氏體X射線衍射分析當(dāng)Vcood>20 ℃/s，試驗(yàn)鋼生成貝氏體鐵素體(BF)，見
工業(yè)加熱 2020年4期2020-06-12
- 熱處理對(duì)鑄造Ti2AlNb合金組織和力學(xué)性能的影響
微觀組織由初生粗板條狀O相和B2相基體組成，其室溫抗拉強(qiáng)度達(dá)到1006MPa，塑性約為1.0%。經(jīng)980℃固溶處理，鑄造組織中的O相板條寬度有所增加，其拉伸強(qiáng)度下降接近900MPa，塑性提高到3%。鑄件在1080℃固溶處理+850℃時(shí)效處理后，組織中的初生粗板條發(fā)生溶解，在B2相基體中析出細(xì)的O相板條，該種組織的室溫拉伸強(qiáng)度超過1000MPa，但其塑性明顯下降，不足1%，當(dāng)時(shí)效溫度提高至900℃，二次O相板條粗化，組織強(qiáng)度下降約100MPa，塑性沒有明顯改
航天制造技術(shù) 2020年2期2020-05-22
- 低碳貝氏體鋼的回火轉(zhuǎn)變及內(nèi)耗研究
部的顯微組織均為板條貝氏體（Lath Bainite）與粒狀貝氏體（Granular Bainite）的混合組織（圖1a、圖1b）。其中，表面以板條貝氏體組織為主，心部以粒狀貝氏體組織為主。表面處的貝氏體板條平均寬度約為200 nm，板條間的取向差很小，板條內(nèi)部存在著大量位錯(cuò)纏結(jié)（圖1c）；心部的貝氏體板條平均寬度約為500 nm（圖1d）。貝氏體顯微組織中存在著少量的M/A組元，分布在貝氏體板條間和粒狀貝氏體基體上。3.1.2 回火態(tài)的顯微組織圖1 試驗(yàn)
山東冶金 2020年2期2020-05-16
- 10 kW級(jí)表層摻雜板條激光放大器研究
方案,由此誕生了板條、薄片、波導(dǎo)等不同增益介質(zhì)形狀的激光器。最初的板條激光器由美國通用公司在1969年提出[3],因?yàn)榧す庠?span id="syggg00" class="hl">板條內(nèi)部沿“之”字型的光路傳輸,可以很好地抵消厚度方向上的熱畸變,所以能夠輸出較高的光束質(zhì)量和功率。準(zhǔn)三能級(jí)Yb∶YAG晶體因其本身量子效率高、光熱轉(zhuǎn)換效率低和光光轉(zhuǎn)換效率高等特點(diǎn),非常適合作為高功率激光器的工作物質(zhì)。因此,科研人員將Yb∶YAG晶體和板條激光器相互結(jié)合,以求獲得更高功率的激光。2016年,陳小明等[4]利用小尺寸板條
激光與紅外 2020年2期2020-04-08
- 一種高熱穩(wěn)定性等軸納米晶Ti6Al4V-Cr合金及其制備方法
至室溫以獲得納米板條前驅(qū)體；隨后在溫度為650～850 ℃，應(yīng)變速率為0.1～5 s-1的范圍內(nèi)對(duì)納米板條前驅(qū)體鈦合金進(jìn)行熱變形，總應(yīng)變量大于等于70%，使納米板條前驅(qū)體轉(zhuǎn)變?yōu)榈容S納米晶結(jié)構(gòu)。本發(fā)明所制備的高熱穩(wěn)定性納米晶Ti6Al4V-Cr合金具有優(yōu)異的綜合力學(xué)性能，可廣泛應(yīng)用于航空航天、生物醫(yī)療、石油化工、汽車工業(yè)和海洋工程等諸多領(lǐng)域。
鈦工業(yè)進(jìn)展 2020年6期2020-01-05
- 22 MW同步水利電動(dòng)機(jī)機(jī)座的焊接工藝研究
機(jī)壁上焊接不銹鋼板條180根，此為異種材料焊接且焊接量大，焊接變形大且難控制[1]。圖1為機(jī)座框架部分三維視圖，總體分為三層，即上機(jī)架端-定子端-下機(jī)架端。圖2為機(jī)座焊接板條示意圖，一端機(jī)壁圓周方向焊接180根板條和108片擋風(fēng)板。機(jī)壁(Q235-A)-板條(0Cr18Ni9)-擋風(fēng)板(Q235-A)為異種材料焊接。焊接方法的選擇、焊接參數(shù)的選定、焊接變形的控制是本文研究的重點(diǎn)內(nèi)容。1 工藝分析機(jī)壁(Q235-A)-板條(0Cr18Ni9)-擋風(fēng)板(Q23
上海大中型電機(jī) 2019年4期2019-12-31
- 不同回火溫度下G115鋼熔敷金屬的顯微組織及硬度
熔敷金屬均呈現(xiàn)出板條馬氏體特征，未發(fā)現(xiàn)殘余奧氏體相的存在，焊縫金屬在快速冷卻過程中，原子來不及擴(kuò)散，大量的合金元素固溶于基體組織中不能析出，碳在α-Fe基體內(nèi)形成過飽和的固溶體，即淬火馬氏體，微觀上在基體內(nèi)形成高密度位錯(cuò)，在固溶強(qiáng)化和高密度位錯(cuò)的綜合作用下，表現(xiàn)出很高的硬度和較低的塑性。比較圖3（a）和圖3（b）、（c）可見，熔敷金屬經(jīng)740℃回火后，馬氏體板條束呈針片狀，板條束比較細(xì)密，板條束的位向差不明顯，無明顯馬氏體塊狀特征，熔敷金屬的顯微硬度為31
中國金屬通報(bào) 2019年11期2019-12-14
- 飽和含液穿孔板條水潤滑艉軸承減振性能研究
式是通過改進(jìn)軸承板條材料的組分或增加阻尼層來提高艉軸承的阻尼性能。例如，彭晉民等［1］在傳統(tǒng)軸承材料配方的基礎(chǔ)上增加了納米級(jí)ZnOw 晶須，試驗(yàn)結(jié)果表明可提高軸承的力學(xué)性能和摩擦學(xué)性能；Orndorff 等［2］基于聚合物合金（Slippery Polymer Alloy，SPA）材料開發(fā)出新型水潤滑軸承，該軸承的承載能力得到了很好的優(yōu)化，并且降低了摩擦系數(shù)、減小了磨損率，能夠很好地適應(yīng)重載工況。另外一種方式是通過改進(jìn)水槽分布、表面織構(gòu)來提升軸承的潤滑性能
中國艦船研究 2019年5期2019-10-24
- 回火溫度對(duì)超高強(qiáng)韌船體結(jié)構(gòu)鋼力學(xué)性能的影響
高溫回火處理后，板條馬氏體束中的板條不斷合并，針狀形態(tài)逐漸消失，形成了多邊形鐵素體，滲碳體也不斷析出并在鐵素體中聚集，呈現(xiàn)典型的回火索氏體組織。結(jié)合圖3進(jìn)一步可以看出，隨著回火溫度的升高，組織中馬氏體板條合并逐漸變寬，板條束間的方向分布趨于雜亂，馬氏體板條結(jié)構(gòu)逐漸不明顯。另外，從圖3還可以觀察到，不同回火溫度下鋼樣中均有滲碳體析出，在視場中隨機(jī)選取4 μm×4 μm的區(qū)域統(tǒng)計(jì)尺寸大于0.1 μm的滲碳體數(shù)量，各選取5個(gè)不同的位置求平均值，結(jié)果列于表2中。從
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年5期2019-10-11
- 焊后熱處理溫度和次數(shù)對(duì)P91鋼組織及性能的影響
織特征相似?；鼗?span id="syggg00" class="hl">板條馬氏體中析出的第二相彌散分布于板條界上，且尺寸比較細(xì)小，未出現(xiàn)聚集和長大等現(xiàn)象，這與文獻(xiàn)[4]中得出的4次重復(fù)760 ℃回火對(duì)P91鋼焊縫顯微組織影響不是很大的結(jié)論一致。P91鋼中含有大量的合金元素，在760 ℃焊后熱處理(可視為高溫回火)時(shí)，回火馬氏體板條并沒有發(fā)生再結(jié)晶，此結(jié)果與束國剛等[10]研究的結(jié)果一致。760 ℃焊后熱處理，隨著熱處理次數(shù)的增加(可視其為回火保溫時(shí)間的延長)，其顯微組織結(jié)構(gòu)沒有明顯變化，主要是由于顯微組織結(jié)構(gòu)
發(fā)電設(shè)備 2019年5期2019-10-08
- 板條組織Ti-22Al-25Nb合金高溫高周疲勞行為
種具有雙尺寸O相板條組織的Ti2AlNb基合金，該合金具有高強(qiáng)度、高塑性、優(yōu)良的斷裂韌性[3]，有望被用于制造航空發(fā)動(dòng)機(jī)壓氣機(jī)整體葉盤。壓氣機(jī)整體葉盤的葉片部位在服役過程中要承受高頻振動(dòng)載荷，因此材料的高周疲勞性能是各國學(xué)者關(guān)注的焦點(diǎn)之一。事實(shí)上，高周疲勞破壞也是導(dǎo)致軍用飛行器發(fā)動(dòng)機(jī)失效的最重要因素之一[4]，為此，關(guān)于鈦合金的高周疲勞性能各國學(xué)者相繼開展了大量的研究工作。Boehlert等人[5]的研究表明，對(duì)于Ti-15Al-33Nb合金和Ti-21A
鈦工業(yè)進(jìn)展 2019年2期2019-05-14
- 表層嵌貼CFRP板條加固RC梁剛度性能研究
表層嵌貼CFRP板條加固梁在正常使用階段的剛度和變形性能。首先建立加固梁的有限元分析模型,并通過有限元分析得到的荷載-撓度曲線與試驗(yàn)實(shí)測(cè)曲線的對(duì)比來驗(yàn)證模型的正確性;其次,利用驗(yàn)證后的模型進(jìn)一步分析預(yù)加載程度、配筋率、CFRP板條嵌貼長度以及CFRP板條加固量對(duì)梁正常使用階段剛度及變形的影響;最后,根據(jù)普通鋼筋混凝土梁的剛度理論,采用曲率法推導(dǎo)了考慮二次受力的表層嵌貼CFRP板條加固RC梁的剛度計(jì)算公式,并利用試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了驗(yàn)證分析,從而為表層嵌貼 CFR
結(jié)構(gòu)工程師 2018年6期2019-01-23
- 25CrMo車軸鋼塑性的協(xié)調(diào)單元及其優(yōu)化研究
并非最有效.低碳板條馬氏體鋼由于其優(yōu)異的綜合性能一直備受關(guān)注.近年來，大量的研究揭示了馬氏體多層次微觀結(jié)構(gòu)對(duì)強(qiáng)度、韌性的決定作用，他們利用EBSD、Hall-Petch關(guān)系等對(duì)組織和性能的關(guān)系進(jìn)行討論：對(duì)于鋼強(qiáng)韌性的有效控制單元的結(jié)論，有原奧氏體晶粒[6-8]、板條束[9-13]、板條塊[14-16].然而，當(dāng)前關(guān)于材料塑性的研究主要集中在塑性變形工藝和機(jī)制上[17-18]，而對(duì)馬氏體多層次組織對(duì)宏觀塑性影響的研究少見報(bào)道.該研究以25CrMo車軸鋼為研究
材料科學(xué)與工藝 2018年6期2019-01-23
- 亞溫淬火及回火工藝對(duì)E550級(jí)船板鋼組織和性能的影響
含量適中，馬氏體板條細(xì)小)，淬火保溫均為30 min；930 ℃淬火試樣回火溫度為600～670 ℃，820 ℃淬火試樣回火溫度為440～670 ℃，回火保溫時(shí)間均為45 min.上述熱處理工藝如圖1所示.(a) QT(b) IQT一般而言，橫向沖擊韌性值要低于縱向沖擊韌性值，要求也更為苛刻，本文按供貨要求和鋼廠內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn)取橫向沖擊韌性值.按GB/T 2975—1998[17]規(guī)定在板厚1/4處切取橫向拉伸試樣和橫向標(biāo)準(zhǔn)Charpy沖擊試樣并進(jìn)行熱處理.拉伸
- 我國在固體板條激光器光束凈化研究方面取得進(jìn)展
應(yīng)光學(xué)技術(shù)的固體板條激光器光束凈化研究。與常規(guī)自適應(yīng)光學(xué)系統(tǒng)相比，固體板條激光器的自適應(yīng)光學(xué)系統(tǒng)需解決波前斜率局部異常處理、高靈活性波前處理等特有問題。許冰團(tuán)隊(duì)突破了低階像差補(bǔ)償器、加權(quán)優(yōu)化波前復(fù)原方法，以及通用波前處理機(jī)等關(guān)鍵技術(shù)，實(shí)現(xiàn)了1.64倍衍射極限的優(yōu)異光束質(zhì)量?；谏鲜黾夹g(shù)研制了20余套自適應(yīng)光學(xué)系統(tǒng)，已服務(wù)于國內(nèi)多家單位研制的固體板條激光系統(tǒng)中，獲得了良好的效果，保障了上述激光系統(tǒng)的光束質(zhì)量。
軍民兩用技術(shù)與產(chǎn)品 2018年13期2018-08-02
- 熱處理對(duì)B2相區(qū)等溫鍛造Ti-22Al-25Nb合金組織和性能的影響
lNb基合金獲得板條組織。該組織在保持合金良好的室溫強(qiáng)度和塑性的基礎(chǔ)上，可同時(shí)提高合金的高溫蠕變性能和斷裂韌性[8]。本研究以B2單相區(qū)等溫鍛造的Ti-22Al-25Nb合金為研究對(duì)象，探討固溶加時(shí)效處理對(duì)其顯微組織演變和力學(xué)性能的影響，以期獲得使Ti-22Al-25Nb合金室溫拉伸強(qiáng)度和塑性綜合匹配良好的O相板條組織。1 實(shí) 驗(yàn)實(shí)驗(yàn)用Ti-22Al-25Nb合金鑄錠經(jīng)三次真空自耗電弧熔煉而成，其化學(xué)成分見表1。將鑄錠首先在B2單相區(qū)進(jìn)行分步降溫開坯鍛造，
鈦工業(yè)進(jìn)展 2018年3期2018-07-02
- 建立表層嵌貼FRP板條-混凝土界面黏結(jié)-滑移模型的方法
RP主要有FRP板條和各種截面形式的FRP筋,其中FRP板條截面具有更大的周長面積比,其界面黏結(jié)性能更優(yōu)于FRP筋材.盡管如此,已有的有關(guān)表層嵌貼FRP板條加固混凝土構(gòu)件的研究結(jié)果表明,界面剝離破壞仍是造成加固構(gòu)件失效的主要因素[3-8].為此,學(xué)者們圍繞表層嵌貼FRP板條-混凝土界面破壞機(jī)理開展了一系列試驗(yàn)研究[9-14].但因其界面的受力較外貼FRP板條-混凝土界面更為復(fù)雜,影響因素更多,加之試驗(yàn)方法的不同,使得現(xiàn)有的試驗(yàn)數(shù)據(jù)不僅有限而且離散性大.試驗(yàn)
- 表層嵌貼預(yù)應(yīng)力CFRP板條加固RC梁抗彎性能有限元分析
貼預(yù)應(yīng)力CFRP板條加固RC試驗(yàn)梁的有限元模型,之后對(duì)加固梁的承載力、變形、破壞模式等性能進(jìn)行非線性分析,并將數(shù)值分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,以驗(yàn)證模型的正確性;然后,利用驗(yàn)證后的有限元模型進(jìn)一步研究相關(guān)參數(shù)對(duì)加固梁抗彎性能的影響,從而為加固工程實(shí)踐提供理論參考.1 試驗(yàn)概況1.1 有限元模擬的試驗(yàn)梁本試驗(yàn)?zāi)M的鋼筋混凝土梁來自文獻(xiàn)[6],試驗(yàn)采用三點(diǎn)彎曲加載方式,梁的截面尺寸、跨度及配筋情況如圖1所示,圖中P代表外加豎向荷載.試驗(yàn)梁共5根,其中對(duì)比梁NS
- 一種新型表層增益Zig-Zag板條的設(shè)計(jì)與分析
比較有代表性的是板條激光器和薄片激光器。圖1 傳導(dǎo)冷卻端面抽運(yùn)板條激光器Fig.1 Conduction cooled end pumped slabZig-Zag板條激光器最早是在1972年由Martin等[1]提出,隨后取得了飛速發(fā)展。激光在板條內(nèi)部以“之”字形傳播,可有效補(bǔ)償板條增益介質(zhì)內(nèi)部的熱畸變。2000年,Injeyan等[2]提出傳導(dǎo)冷卻端面抽運(yùn)板條激光器結(jié)構(gòu)(CCEPS)方案如圖1所示。2005年,諾格(Northrop Grumman)公
激光與紅外 2018年3期2018-03-23
- 馬氏體不銹鋼的微觀組織各向異性對(duì)微區(qū)應(yīng)力和氫分布的影響
相鄰Block板條束之間的取向差互成60°，在同一受力方向上不同Block板條束具有不同的彈性剛度，從而引發(fā)組織間的微區(qū)應(yīng)力和氫呈不均勻分布，Block板條束是表征微區(qū)應(yīng)力的組織單元。Block板條束彈性剛度梯度和組織尺寸決定了組織間的應(yīng)力集中，而應(yīng)力集中又影響了氫的分布。彈性剛度梯度高和板條束尺寸大的Block組織單元應(yīng)力集中較為嚴(yán)重，并富集高濃度的氫，最終引發(fā)氫致開裂。上述模擬結(jié)果與氫脆斷口的微觀斷裂形貌和氫脆裂紋的EBSD分析結(jié)果相符。各向異性；氫
材料工程 2016年10期2016-11-19
- 1 200 MPa級(jí)HSLA鋼的SH-CCT曲線及其熱影響區(qū)組織與性能
區(qū)的粗晶區(qū)組織為板條馬氏體，硬度為477～456 HV5；隨著冷卻時(shí)間的延長，組織中開始出現(xiàn)板條貝氏體，在t8/5為60 s時(shí)硬度下降到380 HV5；當(dāng)t8/5為60～600 s時(shí)，粗晶區(qū)組織為板條貝氏體和粒狀貝氏體，硬度為380～300 HV5；t8/5＞600 s時(shí)粗晶區(qū)組織主要為粒狀貝氏體，硬度為300～315 HV5.試驗(yàn)鋼碳當(dāng)量為0.626%，冷裂紋敏感系數(shù)為0.335%，說明其淬硬傾向較大，焊接熱影響區(qū)容易產(chǎn)生裂紋.焊接熱模擬；低合金高強(qiáng)鋼；
材料科學(xué)與工藝 2016年3期2016-09-09
- 熱處理工藝對(duì)9Cr-WVTiN低活化馬氏體鋼的析出行為以及微觀組織的影響的研究
TiN鋼的馬氏體板條以及析出物。Thermo-Calc熱力學(xué)計(jì)算表明，9Cr-WVTiN鋼中的MX相（M=Ti， V； X=C，N）的初始析出物溫度要高于M23C6相的初始析出溫度，其中M23C6相的初始析出溫度為870℃。兩次淬火一次回火處理后，馬氏體板條的平均尺寸由0.5083μm降低到0.4221μm，而析出物的尺寸由83nm 增加到86nm。經(jīng)具有中間保溫過程的熱處理工藝處理后，馬氏體板條的平均尺寸由0.5083μm 增加到0.7152μm，析出物
化工管理 2015年13期2015-10-19
- 600℃長期時(shí)效對(duì)ZG1Cr10MoWVNbN耐熱鋼組織的影響
基體組織為典型的板條馬氏體結(jié)構(gòu)，由金像照片和透射照片可以清晰的看到板條馬氏體界。通過材料的透射照片可以發(fā)現(xiàn)，如圖1(b)與(d)，在時(shí)效前馬氏體板條的寬度大約在0.5 μm左右，在600℃下進(jìn)行17 000 h時(shí)效處理后，鋼的顯微組織雖然為典型的板條馬氏體結(jié)構(gòu)。不過與時(shí)效前相比，馬氏體板條變寬了，寬度大約在1～2 μm左右，甚至出現(xiàn)“竹節(jié)狀”如圖1(d)箭頭所示。板條界也變得比較模糊，這主要是由于鋼在長期時(shí)效的過程中出現(xiàn)了回復(fù)的現(xiàn)象，使得原本清晰的馬氏體板
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年10期2015-03-23
- 回火溫度對(duì)低合金超高強(qiáng)度工程機(jī)械用鋼組織性能及析出相的影響
得到高位錯(cuò)密度的板條馬氏體組織，板條寬度約為100 nm～250 nm之間，馬氏體板條內(nèi)彌散析出大量的波浪狀ε-碳化物，同時(shí)，在馬氏體板條間存在有殘余奧氏體組織，由于奧氏體的晶體位向位于對(duì)稱入射的條件，殘余奧氏體晶粒的襯度較深，呈黑色的條狀形貌，如圖3(a)所示，這些殘余奧氏體的存在有利于鋼韌性的改善[2]。隨著回火溫度的升高，在350 ℃回火時(shí)，部分馬氏體板條開始分解，馬氏體基體發(fā)生回復(fù)，板條寬度由于相鄰板條合并而增加，板條界變的不清晰，馬氏體板條內(nèi)的ε
河南冶金 2015年5期2015-03-08
- 回火溫度對(duì)800MPa級(jí)低碳貝氏體鋼組織及性能的影響
體晶粒內(nèi)部形成的板條貝氏體和粒狀貝氏體組成的混合組織，原始奧氏體界清晰可見，在一個(gè)原始奧氏體晶粒內(nèi)可將明顯的分區(qū)現(xiàn)象，各個(gè)分區(qū)的邊界明顯，板條貝氏體的板條方向一致，相互平行，貝氏體束的尺寸較大，板條較長。經(jīng)400 ℃回火處理后，顯微組織仍為板條貝氏體和粒狀貝氏體組成的混合組織，組織沒有根本性轉(zhuǎn)變，只是貝氏體鐵素體板條略微粗化;回火溫度為500 ℃時(shí)，部分板條貝氏體的板條束開始合并，并有部分板條轉(zhuǎn)換成粒狀貝氏體;550 ℃回火時(shí)，板條貝氏體束進(jìn)一步合并，數(shù)量
河南冶金 2014年2期2014-12-22
- 調(diào)質(zhì)工藝對(duì)C95石油套管用鋼組織的影響
組織均具有典型的板條馬氏體特征，但兩者的形態(tài)又有所不同。直接淬火馬氏體板條間形成了與主板條成一定角度的相對(duì)細(xì)小的次生板條，使相應(yīng)的單元尺寸也隨之變小；再加熱淬火鋼內(nèi)一個(gè)原奧氏體晶粒內(nèi)部有幾個(gè)不同取向的馬氏體板條束，每個(gè)板條束由平行排列的、定向的板條組成，先形成的馬氏體板條尺寸較大并貫穿整個(gè)奧氏體晶粒，后形成的馬氏體因受到先形成馬氏體的限制，尺寸變小。2.2 回火工藝對(duì)組織的影響由圖4可見，試驗(yàn)鋼調(diào)質(zhì)處理后均得到具有典型板條結(jié)構(gòu)的回火索氏體組織，即細(xì)小鐵素體
機(jī)械工程材料 2014年2期2014-12-11
- 2060攪拌摩擦焊對(duì)接接頭顯微組織與析出相分析
剪切力將軋制態(tài)α板條顯著拉長，板條變窄，板條呈現(xiàn)出明顯的方向性，焊核區(qū)和母材界面非常清晰，如圖2(a)所示;同時(shí)還應(yīng)注意，在前進(jìn)側(cè)靠近軸肩的上部，因受到軸肩運(yùn)動(dòng)的影響［13－14］，熱輸入大，界面也變得模糊起來.后退側(cè)，軟化層受到攪拌針的帶動(dòng)作用，由前向后流動(dòng)，對(duì)后退側(cè)材料起到較好的潤滑作用，大大降低攪拌針與后退側(cè)材料的摩擦剪切力，因此，后退側(cè)組織受到的剪切力小，組織變形也小，如圖2(b)所示.圖1 焊接接頭微觀形貌圖2 兩側(cè)界面形貌2.2 接頭各區(qū)顯微組
材料科學(xué)與工藝 2014年1期2014-11-30
- 630℃長時(shí)時(shí)效對(duì)G112鋼組織和力學(xué)性能的影響
，其余主要分布于板條界上。M23C6相是以鐵、鉻為主要元素的碳化物相［5－6］，由于原子序數(shù)高的元素其原子背散射電子發(fā)射系數(shù)高，而鎢原子序數(shù)大于鉻的，故在背散射圖像下鎢呈白色亮斑，如圖2（b）所示。圖2 630℃時(shí)效3 000h后G112鋼形貌及EDS譜Fig.2 Morphology and EDS spectra of G112steel after aging for 3 000hat 630 ℃：（a）SEMmorphology and area
機(jī)械工程材料 2014年4期2014-09-27
- Mo和Ni對(duì)高強(qiáng)無碳化物貝氏體鋼組織轉(zhuǎn)變與力學(xué)性能的影響
了顯微組織為BF板條＋膜狀A(yù)R的低合金超高強(qiáng)度貝氏體鋼（準(zhǔn)貝氏體鋼），沖擊吸收能比高級(jí)馬氏體鋼23MnNiCrMo提高了3倍以上。高強(qiáng)無碳化物貝氏體鋼因其優(yōu)良的綜合力學(xué)性能，在各領(lǐng)域有廣泛應(yīng)用。Si和Mn是高強(qiáng)無碳化物貝氏體鋼的主要合金元素，此外，通常還會(huì)添加一定量的Cr，Mo，Ni，B等元素來控制顯微組織結(jié)構(gòu)，以期達(dá)到預(yù)期組織目標(biāo)和改善力學(xué)性能。Si作為無碳化物貝氏體鋼的主要添加元素，在滲碳體中的溶解度非常低并能夠強(qiáng)烈抑制組織轉(zhuǎn)變過程中碳化物從奧氏體中析
材料工程 2013年9期2013-12-01
- 高強(qiáng)度鋼Q800厚板在不同狀態(tài)下的組織、性能和析出物形貌
特定取向的貝氏體板條分割開；板厚1／2處的組織為粒狀貝氏體和多邊形鐵素體；板厚1／4處和1／2處的組織中均存在大量M／A 島，M／A 島分布在貝氏體鐵素體界面和晶界。M／A 島的形成是由于在相變過程中，碳原子從剛形成的貝氏體基體向未相變的奧氏體中擴(kuò)散，從而使得未發(fā)生相變的奧氏體內(nèi)逐漸富碳，在冷卻速率達(dá)到一定程度時(shí)，部分奧氏體切變?yōu)轳R氏體組織，而另外一部分則以殘余奧氏體的形式存留下來，二者緊密結(jié)合在一起形成富碳的M／A 島，M／A 島為非穩(wěn)定相，在回火時(shí)會(huì)發(fā)
機(jī)械工程材料 2013年4期2013-10-21
- 生產(chǎn)工藝對(duì)690MPa級(jí)工程機(jī)械用鋼組織與力學(xué)性能的影響
～4μm的貝氏體板條束，而且板條內(nèi)部存在高密度位錯(cuò)和大量析出物，因此可以大幅提高其綜合力學(xué)性能，高溫回火后這種鋼的屈服強(qiáng)度可達(dá)到800MPa，塑性、韌性均很好［6－7］。通過改變工藝來獲得更高強(qiáng)韌性的研究吸引了人們的注意，如何獲得更細(xì)的組織更是研究的重點(diǎn)。在此基礎(chǔ)上，作者設(shè)計(jì)了一種鐵錳鈮銅硼系超低碳貝氏體型高強(qiáng)度（690MPa）工程機(jī)械用鋼，研究了不同生產(chǎn)工藝對(duì)試驗(yàn)鋼的組織和力學(xué)性能的影響，探討了超低碳貝氏體鋼獲得高強(qiáng)韌性的機(jī)制，從而為高強(qiáng)工程機(jī)械用鋼開發(fā)
機(jī)械工程材料 2013年8期2013-08-16
- 一種加工板條類零件面上的孔的方法
61000）1 板條零件加工中存在的問題零件上孔的加工方法有很多種，可定位圓心后在普通鉆床上鉆出，也可計(jì)算編程后在數(shù)控機(jī)床上鉆出。在我公司的一次任務(wù)中，要求在一批板條零件面上加工出一排等距的孔，如圖1所示。圖1 板條由于板條長度較長且孔的個(gè)數(shù)較多、排列整齊，如果在普通鉆床上加工，劃線定位孔的圓心位置時(shí)，將產(chǎn)生較大的累積誤差，嚴(yán)重影響加工精度；而在數(shù)控機(jī)床上加工時(shí)，一般數(shù)控機(jī)床難以實(shí)現(xiàn)，必須在數(shù)控龍門式鉆床上加工。綜合考慮零件的數(shù)量、價(jià)值等因素，數(shù)控加工的精
機(jī)械工程師 2013年4期2013-03-25
- 水潤滑橡膠軸承板條設(shè)計(jì)參數(shù)分析
）水潤滑橡膠軸承板條設(shè)計(jì)參數(shù)分析王 娟，王 雋，楊 俊(武漢第二船舶設(shè)計(jì)研究所，湖北武漢 430064）設(shè)計(jì)一種低摩擦、長壽命的水潤滑軸承一直都是設(shè)計(jì)者和供應(yīng)商所追求的目標(biāo)，而水潤滑軸承潤滑特性和耐磨性能的提高不僅取決于材料，還與軸承板條的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)密切相關(guān)。本文從水潤滑軸承橡膠板條結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)入手，重點(diǎn)分析橡膠板條厚度等參數(shù)對(duì)軸承潤滑特性的影響，為低摩擦、長壽命水潤滑橡膠軸承的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供參考和借鑒。水潤滑;橡膠軸承;板條0 引言水潤滑橡膠軸承具有成本低、
艦船科學(xué)技術(shù) 2013年3期2013-03-08
- 低焊接裂紋敏感性鋼回火組織及力學(xué)性能研究
奧氏體晶界和退化板條貝氏體晶界斷續(xù)分布，導(dǎo)致沖擊韌性明顯下降.低焊接裂紋敏感性鋼;回火組織;板條貝氏體;位錯(cuò)低焊接裂紋敏感性高強(qiáng)鋼(CF鋼)是一類具有優(yōu)良焊接性能和低溫韌性的低合金高強(qiáng)度鋼，可應(yīng)用于高層建筑，橋梁和造船等領(lǐng)域，其優(yōu)點(diǎn)是對(duì)大型高強(qiáng)鋼結(jié)構(gòu)焊接時(shí)可以免除預(yù)熱，焊后熱處理等工序，且不會(huì)產(chǎn)生焊接裂紋［1］.此鋼種常用生產(chǎn)工藝有直接熱機(jī)械軋制(TMCP)，TMCP+回火以及TMCP+調(diào)質(zhì)處理工藝.TMCP+調(diào)質(zhì)處理是最為常見的工藝，但工藝復(fù)雜，生產(chǎn)成本
材料科學(xué)與工藝 2011年2期2011-12-20
- 17-4PH鋼激光輻照組織的透射電鏡微觀分析
顯微組織為典型的板條馬氏體結(jié)構(gòu),板條內(nèi)很干凈,未觀察到析出相,位錯(cuò)密度也不高.由于含碳量低,又沒有析出相的強(qiáng)化,因此1號(hào)樣品的硬度較低(302～319 HV 10).板條間距約0.5μm或稍小,板條間也比較干凈,板條間有少量殘余奧氏體(圖1(a)箭頭所示),馬氏體中有M 23 C6相出現(xiàn)(圖1(b)),其尺寸相對(duì)較小,最大不超過0.2μm.2.1.2 2號(hào)樣品的TEM組織分析圖2為2號(hào)調(diào)整處理樣品的TEM形貌,組織仍為板條馬氏體結(jié)構(gòu)(圖2(a)).圓形的M
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2011年5期2011-04-14
- 棚室蔬菜白粉虱的防治
m×0.2 m的板條，用漆刷成橙黃色，再用10號(hào)機(jī)油加少許黃油調(diào)成粘蟲油涂在板條上。將板條懸掛在蔬菜行間，懸掛高度與植株高度相同，一般每667m2大棚懸掛35～40塊，7～10 d后板條粘滿白粉虱時(shí)再涂一次粘蟲油。2.4 熏殺法每667m2用適量的鋸末吸附80%敵敵畏乳油300～400 g，分?jǐn)偝?5～20堆用暗火點(diǎn)燃，夜晚進(jìn)行煙熏，煙熏時(shí)要密閉大棚，一般熏殺2～3次，每隔7～10 d一次。
種業(yè)導(dǎo)刊 2010年1期2010-08-15
- 長板條上
個(gè)用木板釘成的長板條，這板條旁邊的椅子一般人不肯去坐，原因無他，只是不夠氣派。在臺(tái)灣，日本料理店生意最好的是在房間，其次是桌子，最后才是圍著師傅的板條：在日本是反其道而行，最好的是板條邊。吃日本料理，當(dāng)然不得不相信日本人的方式。這個(gè)長板條之所以受人喜歡，是日本人去喝酒大部分是小酌而不是大宴，一個(gè)人坐在長板條邊是最自在的。如果你要吃好東西，也只有在長板條上。因?yàn)樽陂L板條邊，馬上就靠近師傅，日久熟識(shí)互相詢問家常，師傅邊談話總會(huì)在他身邊抓一些東西請(qǐng)你，像毛豆、
讀書文摘 2009年1期2009-01-07