段長(zhǎng)度
- 錨桿基本試驗(yàn)中準(zhǔn)確獲取錨固起始位置、錨固段長(zhǎng)度及錨固段巖土類別的方法研究
起始位置、錨固段長(zhǎng)度，僅以委托方告知的自由段長(zhǎng)度和《建筑邊坡工程支護(hù)技術(shù)規(guī)范》GB50330—2013[1]附錄C 第C.2.3 條規(guī)定錨固段長(zhǎng)度（硬質(zhì)巖取設(shè)計(jì)錨固長(zhǎng)度的0.40 倍，對(duì)軟質(zhì)巖取設(shè)計(jì)錨固長(zhǎng)度的0.60 倍）來(lái)計(jì)算錨固體與巖土層間粘結(jié)強(qiáng)度極限標(biāo)準(zhǔn)值，并以地勘報(bào)告中的巖土類別來(lái)編寫報(bào)告信息。若錨固段起始位置、錨固段長(zhǎng)度、巖土類別與實(shí)際差別較大，會(huì)使所得錨固體與巖土層間粘結(jié)強(qiáng)度極限標(biāo)準(zhǔn)值的準(zhǔn)確性、代表性嚴(yán)重偏離實(shí)際情況，為設(shè)計(jì)提供依據(jù)的參考價(jià)值也
重慶建筑 2023年10期2023-10-30
- 曲線路段平行式加速車道漸變段合理長(zhǎng)度研究
論加速車道加速段長(zhǎng)度,對(duì)漸變段長(zhǎng)度多是參照日本《高速公路設(shè)計(jì)要領(lǐng)》[6]和美國(guó)AASHTO制定的《A Policy on Geometric Design of Highways and Streets》[7](以下簡(jiǎn)稱《AASHTO道路設(shè)計(jì)規(guī)范》)進(jìn)行計(jì)算,對(duì)于車輛換道軌跡考慮較為簡(jiǎn)單。不少學(xué)者對(duì)車輛的換道軌跡進(jìn)行了研究,閆堯等[8]設(shè)計(jì)了一種基于5次多項(xiàng)式的自主車輛換道模型;賀玉龍等[9]對(duì)換道時(shí)車輛的運(yùn)動(dòng)特征及位置、速度關(guān)系進(jìn)行分析,建立了車輛安全換
- 云巴系統(tǒng)線路最小坡段長(zhǎng)度參數(shù)的探討
合選取合適的坡段長(zhǎng)度。1 云巴簡(jiǎn)介云巴車輛采用橡膠車輪沿U型軌道梁上方行走的中小運(yùn)量交通系統(tǒng),其導(dǎo)向輪鑲嵌于軌道梁的內(nèi)側(cè);主要采用高架敷設(shè),建設(shè)周期短,成本低,使用橡膠輪胎驅(qū)動(dòng)及導(dǎo)向,線路半徑小,坡度大,地形適應(yīng)性好,運(yùn)營(yíng)噪聲低、振動(dòng)小,造價(jià)相對(duì)較低。參照貴州省住建廳頒布的DBJ52/T 092—2019膠輪有軌電車交通系統(tǒng)設(shè)計(jì)規(guī)范[1],云巴系統(tǒng)車輛的主要技術(shù)參數(shù)如表1所示。表1 云巴車輛主要技術(shù)參數(shù)表2 列車舒適度分析列車舒適度主要與列車未被平衡水平向
山西建筑 2023年18期2023-09-01
- 臨界流噴嘴式分液器兩相流噴射的數(shù)值模擬
喉部長(zhǎng)度、收縮段長(zhǎng)度、擴(kuò)張段長(zhǎng)度和出口直徑，模擬分析上述變量對(duì)臨界流噴射性能的影響。1 臨界流噴嘴模型1.1 物理模型在多流路換熱器制冷系統(tǒng)中，為減小換熱器分流不均對(duì)換熱的不利影響，提出了一種新型整流噴嘴分液器。分液器及臨界流噴嘴結(jié)構(gòu)如圖1所示，該分液器主要由擾動(dòng)混合段、臨界分流段兩部分組成。擾動(dòng)混合段主要通過(guò)旋流葉片使氣液兩相流混合均勻；臨界分流段由多個(gè)臨界流噴嘴組成，使混合均勻的制冷劑在分流前達(dá)到當(dāng)?shù)匾羲佟庖簝上嗔髦评鋭┙?jīng)膨脹閥進(jìn)入分液器內(nèi)部，經(jīng)過(guò)旋
真空與低溫 2023年1期2023-02-14
- 往復(fù)泵作用下結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)旋流器流場(chǎng)特性影響
)可知：隨著柱段長(zhǎng)度從39 mm增大到88 mm，旋流器軸向中心的氣核維度逐漸變小，相同范圍內(nèi)的氣相濃度也隨之降低。且從氣相體積分?jǐn)?shù)為0.82的等值面圖也可以看出，遮罩內(nèi)的氣相體積逐漸降低，到柱段長(zhǎng)為88 mm時(shí)，氣核的體積降到了最低。圖2 穩(wěn)渦罩柱段長(zhǎng)39、50、78、88 mm及無(wú)罩的分離器截面Ⅰ氣相云圖對(duì)比從圖3可以發(fā)現(xiàn)：在穩(wěn)渦罩內(nèi)部，旋流器軸向中心，4種柱段長(zhǎng)度旋流器的氣相體積分?jǐn)?shù)均在0.9左右；在以半徑為10 mm的圓周內(nèi)，39 mm的氣相體積分
機(jī)床與液壓 2022年15期2022-09-15
- 西北地區(qū)含砂卵石地層預(yù)應(yīng)力錨索拉拔試驗(yàn)研究
預(yù)應(yīng)力錨索自由段長(zhǎng)度為5.0 m～7.5 m，軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值為170 kN～250 kN，錨固體直徑150 mm，錨索傾角15°。圖1 局部支護(hù)結(jié)構(gòu)平面圖2 試驗(yàn)概況2.1 試驗(yàn)方案本次試驗(yàn)為對(duì)西北地區(qū)含砂卵石地層的預(yù)應(yīng)力錨索拉拔承載特征進(jìn)行研究，觀察分析拉拔荷載-位移曲線形態(tài)。基于依托工程，設(shè)計(jì)布置選擇了8根預(yù)應(yīng)力錨索開(kāi)展現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。如表2所示，1號(hào)—5號(hào)預(yù)應(yīng)力錨索在滿足依托工程支護(hù)設(shè)計(jì)要求的前提下，設(shè)計(jì)為不同長(zhǎng)度，其中1號(hào)和2號(hào)的錨固段長(zhǎng)度一樣，而自由段
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2022年4期2022-09-06
- 高速公路隧道遮光棚經(jīng)濟(jì)性分析
棚時(shí)的視覺(jué)適應(yīng)段長(zhǎng)度； D12：隧道不設(shè)遮光棚時(shí)的中間段長(zhǎng)度；D13：隧道不設(shè)遮光棚時(shí)的出口段長(zhǎng)度； D21：隧道設(shè)遮光棚時(shí)的視覺(jué)適應(yīng)段長(zhǎng)度；D22：隧道設(shè)遮光棚時(shí)的中間段長(zhǎng)度； D23：隧道設(shè)遮光棚時(shí)的出口段長(zhǎng)度 圖2 單個(gè)隧道亮度模型Fig. 2 Single tunnel luminance modelL20(S) ：洞外亮度；La1：隧道1的入口亮度；La2：隧道2的入口亮度；La3：隧道1和隧道2的中間段亮度；D′11：隧道1的視覺(jué)適應(yīng)段長(zhǎng)度；
- 高速公路改擴(kuò)建高邊坡預(yù)應(yīng)力錨索施工技術(shù)研究
圖3.1 錨固段長(zhǎng)度對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響保持預(yù)應(yīng)力605kN、錨桿傾角為20、錨索方向角65.5等參數(shù)不變，改變錨固段長(zhǎng)度為11.5m、12.5m、13.5m、14.5m、16.55m 五種工，圖4 為錨固段長(zhǎng)度對(duì)邊坡安全系數(shù)的影響。圖4 錨固段長(zhǎng)度對(duì)邊坡安全系數(shù)的影響由圖4 知，隨著預(yù)應(yīng)力錨固段長(zhǎng)度的增大，多級(jí)邊坡安全系數(shù)呈現(xiàn)遞減趨勢(shì)。在FLAC3D 計(jì)算結(jié)果中，當(dāng)錨固段長(zhǎng)度設(shè)置值低于13.5m 時(shí)，該區(qū)間安全系數(shù)隨錨固段長(zhǎng)度增大而小幅度減??；當(dāng)錨固段長(zhǎng)度
運(yùn)輸經(jīng)理世界 2022年16期2022-04-26
- 高速公路改擴(kuò)建高邊坡預(yù)應(yīng)力錨索施工技術(shù)研究
圖3.1 錨固段長(zhǎng)度對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響保持預(yù)應(yīng)力605kN、錨桿傾角為20、錨索方向角65.5等參數(shù)不變，改變錨固段長(zhǎng)度為11.5m、12.5m、13.5m、14.5m、16.55m 五種工，圖4 為錨固段長(zhǎng)度對(duì)邊坡安全系數(shù)的影響。圖4 錨固段長(zhǎng)度對(duì)邊坡安全系數(shù)的影響由圖4 知，隨著預(yù)應(yīng)力錨固段長(zhǎng)度的增大，多級(jí)邊坡安全系數(shù)呈現(xiàn)遞減趨勢(shì)。在FLAC3D 計(jì)算結(jié)果中，當(dāng)錨固段長(zhǎng)度設(shè)置值低于13.5m 時(shí)，該區(qū)間安全系數(shù)隨錨固段長(zhǎng)度增大而小幅度減??；當(dāng)錨固段長(zhǎng)度
運(yùn)輸經(jīng)理世界 2022年16期2022-04-26
- 中俄原油管線凍土融沉對(duì)輸油管道應(yīng)變的影響研究
證本文采用融化段長(zhǎng)度L為15 m，融化深度H為1.2 m，管道壓力為8 MPa時(shí)的融沉地質(zhì)災(zāi)害情況下的管—土相互作用有限元模型計(jì)算其應(yīng)力變化，并與徐文彪[17]所著文中得到的管道外壁應(yīng)力變化作對(duì)比。從圖2可以看出，管道的應(yīng)力變化是從融化段中部(管道中部)為界限，呈兩邊對(duì)稱的變化。在過(guò)渡段與非融化段的交界處有小幅的應(yīng)力增長(zhǎng)，管道等效應(yīng)力的最大值出現(xiàn)在融化段，即管道中部。圖2中，本文研究所建立的模型與文獻(xiàn)模型的管道應(yīng)力變化趨勢(shì)基本相同。因此，所建管—土相互作用
能源與環(huán)保 2022年3期2022-04-08
- 特低滲透油藏水平井開(kāi)發(fā)參數(shù)優(yōu)化
，最終確定水平段長(zhǎng)度、井網(wǎng)形式、井距排距、注水時(shí)機(jī)、注水強(qiáng)度等因素為水平井產(chǎn)能控制主要因素。該研究應(yīng)用 Eclipse 數(shù)值模擬軟件，建立了概念模型，對(duì)以上水平井產(chǎn)能控制因素進(jìn)行單因素敏感性分析。1 基礎(chǔ)模型志丹油田位于陜西省志丹縣，油區(qū)位于鄂爾多斯盆地一級(jí)構(gòu)造單元陜北斜坡的中西部，區(qū)域構(gòu)造為平緩的西傾單斜，地層傾角不足1 °，千米坡降7～10 m。志丹油田長(zhǎng)6儲(chǔ)層粒度細(xì)，填隙物含量較高，成巖作用強(qiáng)烈，后期溶解作用相對(duì)較弱，平均面孔率只有2%～3%，平均孔
非常規(guī)油氣 2022年1期2022-03-17
- 巧用參數(shù)法解答一類定值問(wèn)題
值.其中兩條線段長(zhǎng)度之比為定值問(wèn)題讓很多同學(xué)感覺(jué)頭疼，對(duì)此，筆者重點(diǎn)研究了破解此類問(wèn)題的方法.解答兩條線段長(zhǎng)度之比為定值問(wèn)題，一般需證明定值與動(dòng)點(diǎn)的坐標(biāo)、動(dòng)直線中的參數(shù)無(wú)關(guān).而參數(shù)法是破解兩條線段長(zhǎng)度之比為定值問(wèn)題重要的方法.參數(shù)法是指設(shè)出參數(shù)，如直線的斜率、點(diǎn)的坐標(biāo)、曲線的方程、直線的方程，建立關(guān)系式，通過(guò)消參，最后證明定值與參變量無(wú)關(guān).采用參數(shù)法解答兩條線段長(zhǎng)度之比為定值問(wèn)題，要先引入?yún)?shù)，設(shè)出直線的方程、動(dòng)點(diǎn)的坐標(biāo)、曲線的方程等，然后將直線方程與圓錐
語(yǔ)數(shù)外學(xué)習(xí)·高中版上旬 2022年1期2022-03-07
- 無(wú)砟軌道路橋過(guò)渡段動(dòng)力分析
影響，認(rèn)為過(guò)渡段長(zhǎng)度較小時(shí)，凍脹變形會(huì)導(dǎo)致路橋過(guò)渡段層間離縫嚴(yán)重；李泰灃等建立輕質(zhì)填料路橋過(guò)渡段模型，分析列車荷載作用下輕質(zhì)填料路橋過(guò)渡段的動(dòng)力響應(yīng)，結(jié)果表明輕質(zhì)填料路橋過(guò)渡段的動(dòng)力性能滿足高速鐵路運(yùn)營(yíng)標(biāo)準(zhǔn)；周文濤等建立CRTSⅡ型板式無(wú)砟軌道路橋過(guò)渡段數(shù)值模型，計(jì)算列車和路橋過(guò)渡段的動(dòng)力響應(yīng)，認(rèn)為隨過(guò)渡段不均勻沉降增大，過(guò)渡段列車和軌道的動(dòng)力響應(yīng)明顯增大，應(yīng)嚴(yán)格控制過(guò)渡段不均勻沉降。為模擬列車-軌道-路橋過(guò)渡段真實(shí)工作狀態(tài)，并減少現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量，該文以CRTS
公路與汽運(yùn) 2022年1期2022-03-04
- 高能管系中管段長(zhǎng)度比與最大熱應(yīng)力的關(guān)系
題，本文突出管段長(zhǎng)度和熱應(yīng)力的關(guān)系，不計(jì)重力的影響，也不考慮支吊系統(tǒng)的約束。通過(guò)審核不同設(shè)計(jì)院的50 多個(gè)電廠的管系圖紙和支吊架檢驗(yàn)調(diào)整工作發(fā)現(xiàn)：出現(xiàn)嚴(yán)重支吊架損壞的情況往往伴隨著兩相鄰管段的長(zhǎng)度懸殊很大的現(xiàn)象。特別是對(duì)一些存在顯著安全隱患的管道進(jìn)行改進(jìn)之后[13]，筆者認(rèn)為探索管段長(zhǎng)度和位置排布對(duì)管系應(yīng)力的影響在管道設(shè)計(jì)中具有重要的意義。本文采用國(guó)際通用的簡(jiǎn)化模型方法，即將管道模型簡(jiǎn)化為空心圓管，提出相鄰管段長(zhǎng)度比的概念，采用柔度法計(jì)算管系熱應(yīng)力，用Ma
力學(xué)與實(shí)踐 2021年6期2021-12-31
- 旋流器底流口直管段長(zhǎng)度對(duì)分離性能的影響研究
探明底流口直管段長(zhǎng)度對(duì)旋流器的流場(chǎng)特征和分離性能的影響，從數(shù)值模擬與試驗(yàn)兩個(gè)方面分析了不同底流口直管段長(zhǎng)度對(duì)旋流器的速度場(chǎng)、壓力場(chǎng)、濃縮性能及綜合分級(jí)效率的影響，以期為實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)提供理論及技術(shù)指導(dǎo)。1 旋流器的數(shù)值模擬1.1 模型與網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證使用Solidworks 2018建立?50 mm旋流器的三維模型，旋流器結(jié)構(gòu)如圖1所示，相關(guān)結(jié)構(gòu)參數(shù)見(jiàn)表1。?采用ICEM 18.0軟件對(duì)模型進(jìn)行六面體網(wǎng)格劃分，并對(duì)溢流管和底流口處進(jìn)行加密處理，如圖2所示。模
金屬礦山 2021年11期2021-12-18
- 煤矸光電分選輸送機(jī)上料段物料沖擊穩(wěn)定性研究*
0 mm，上料段長(zhǎng)度為100～550 mm之間的變量，在ANSYS/ Explicit Dynamics中模擬煤矸石與輸送帶沖擊過(guò)程，研究上料段長(zhǎng)度和輸送帶帶寬對(duì)煤矸石反彈速度和輸送帶振幅的影響。2.3 碰撞過(guò)程分析選取上料段長(zhǎng)度400 mm，寬度220 mm。圖4所示為下落過(guò)程示意圖，小球與輸送帶碰撞，輸送帶中心向下凹并逐漸往外擴(kuò)展。圖5所示為反彈過(guò)程示意圖，輸送帶收縮后將小球向上彈起，小球脫離輸送帶后輸送帶開(kāi)始振動(dòng)。圖4 下落過(guò)程示意圖圖5 反彈過(guò)程示
煤礦機(jī)電 2021年5期2021-12-07
- 水平底板索連續(xù)剛構(gòu)設(shè)計(jì)關(guān)鍵參數(shù)研究
水平底板索水平段長(zhǎng)度的確定水平底板索技術(shù)的關(guān)鍵參數(shù)有：等截面水平段長(zhǎng)度、等截面水平段高度、水平段與曲線段的過(guò)渡方式。假定跨中梁高為4m，根據(jù)主孔跨徑及階段劃分長(zhǎng)度，本橋的跨中底板索設(shè)置長(zhǎng)度宜為58m，其中跨總合龍段為2m，按照單側(cè)水平段個(gè)數(shù)進(jìn)行區(qū)分，考慮到剛度原因及構(gòu)造原因，可選擇個(gè)數(shù)為3、4、5，即確定為26m、34m、42m進(jìn)行對(duì)比。新莊壕大橋箱梁高度方程：其中h中為跨中水平底板段梁高，l中為跨中水平底板段長(zhǎng)度，x原點(diǎn)在跨中水平底板段端部。調(diào)整等梁高段
城市建設(shè)理論研究（電子版） 2021年16期2021-08-18
- 防洪堤心墻大壩工程運(yùn)營(yíng)穩(wěn)定性影響研究
墻堤壩開(kāi)展彎曲段長(zhǎng)度參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)，基于變形與應(yīng)力特征參數(shù)分析，進(jìn)而確定心墻壩體最優(yōu)設(shè)計(jì)參數(shù)。1 工程仿真分析1.1 工程概況為提升淮安市防洪能力，工程設(shè)計(jì)部門考慮對(duì)流域內(nèi)兩岸修繕?lè)篮榇髩?，降低雨季洪水威脅，提升城市排澇、防洪等能力，設(shè)計(jì)有南、北兩側(cè)干堤，其中南側(cè)堤壩全長(zhǎng)36km，北側(cè)堤壩全長(zhǎng)45.5km，堤頂設(shè)計(jì)最大高程為12.5m，迎水側(cè)堤壩坡度為1/3，背水一側(cè)坡度為1/4，堤頂目前已整修出寬度為7m的硬化道路。南、北兩側(cè)干堤均按照50a一遇洪水位設(shè)計(jì)
水利技術(shù)監(jiān)督 2021年7期2021-07-14
- 高速公路改擴(kuò)建高邊坡預(yù)應(yīng)力錨索施工技術(shù)研究
圖3.1 錨固段長(zhǎng)度對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響保持預(yù)應(yīng)力605kN、錨桿傾角為20o、錨索方向角65.5o等參數(shù)不變，改變錨固段長(zhǎng)度為11.5m、12.5m、13.5m、14.5m、16.55m五種工，圖4為錨固段長(zhǎng)度對(duì)邊坡安全系數(shù)的影響。圖4 錨固段長(zhǎng)度對(duì)邊坡安全系數(shù)的影響由圖4知，隨著預(yù)應(yīng)力錨固段長(zhǎng)度的增大，多級(jí)邊坡安全系數(shù)呈現(xiàn)遞減趨勢(shì)。在FLAC3D計(jì)算結(jié)果中，當(dāng)錨固段長(zhǎng)度設(shè)置值低于13.5m時(shí)，該區(qū)間安全系數(shù)隨錨固段長(zhǎng)度增大而小幅度減小；當(dāng)錨固段長(zhǎng)度設(shè)置值
運(yùn)輸經(jīng)理世界 2021年16期2021-05-10
- 基于交互正交試驗(yàn)法的噴嘴結(jié)構(gòu)數(shù)值分析
半徑；l為收縮段長(zhǎng)度；x為自收縮段入口開(kāi)始的長(zhǎng)度；r為對(duì)應(yīng)x處噴嘴截面半徑。收縮段示意圖如圖1所示。為了降低數(shù)值計(jì)算量，采用二維計(jì)算模型對(duì)噴嘴的射流內(nèi)外流場(chǎng)進(jìn)行模擬，噴嘴的外流場(chǎng)指的是射流在大氣中的作用范圍，噴嘴的外流場(chǎng)的半徑和長(zhǎng)度分別為噴嘴出口半徑的20倍和50倍。利用Gambit軟件對(duì)幾何模型劃分網(wǎng)格，并根據(jù)實(shí)際情況設(shè)置邊界條件，未標(biāo)記的均為壁面(wall)，如圖2所示。圖1 收縮段結(jié)構(gòu)示意圖圖2 網(wǎng)格模型1.2 數(shù)學(xué)模型求解過(guò)程選擇基于壓力(pres
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程 2021年2期2021-03-16
- “以寬代深”模式在流域骨干引排工程中的應(yīng)用研究
不同斷面的銜接段長(zhǎng)度決定，銜接段長(zhǎng)度越長(zhǎng)，水流越能平穩(wěn)的過(guò)渡，對(duì)工程的建設(shè)和安全也有利，但是征地面積大，工程投資加大。本文以新孟河延伸拓浚工程為例，采用數(shù)值模擬的方式，計(jì)算了“西氣東輸”過(guò)河管線段采用“以寬代深”模式下最佳的銜接段長(zhǎng)度，有效改善了水流結(jié)構(gòu)，并且節(jié)約了造價(jià)，有重要的實(shí)際意義。1 工程概況新孟河延伸拓浚工程是太湖流域骨干引排工程之一，工程河道總長(zhǎng)116.47km，其中拓浚老河道79.84km，新開(kāi)河道36.63km新孟河“西氣東輸”段河道底高程
水利技術(shù)監(jiān)督 2021年1期2021-01-21
- 漠大線因凍脹引起的應(yīng)變影響因素研究*
證本章采用凍脹段長(zhǎng)度為20 m，埋深為1.8 m，壁厚為12.5 mm時(shí)的凍脹條件下的管-土相互作用有限元模型計(jì)算其應(yīng)力變化，并與王勇等[15]所著文中所得到的凍脹條件下管道應(yīng)力變化作對(duì)比。分別對(duì)比了管頂與管底的應(yīng)力變化，見(jiàn)圖3、圖4。(a)本章模型管頂應(yīng)力(a)對(duì)比文獻(xiàn)模型管頂應(yīng)力從圖3、圖4可以看出管道頂部的應(yīng)力變化均是先增大后減小再增大的趨勢(shì)，而管道底部應(yīng)力變化是先減小后增大再減小的趨勢(shì)。本章所建模型與文獻(xiàn)模型的管道應(yīng)力變化趨勢(shì)是相同的，因此本章所建
工業(yè)安全與環(huán)保 2020年12期2020-12-28
- 基于架空地線電能損失計(jì)算的分段絕緣段長(zhǎng)度經(jīng)濟(jì)最優(yōu)取值方法
何合理劃分絕緣段長(zhǎng)度以及劃分絕緣段的長(zhǎng)度對(duì)地線接地產(chǎn)生電能損失的大小的研究較少，因此對(duì)于地線分段絕緣段長(zhǎng)度對(duì)電能損失的影響在工程實(shí)際中對(duì)絕緣段的合理劃分具有很重要的指導(dǎo)意義。1 仿真計(jì)算方法及研究模型文中以單回路及雙回路輸電線路模型為研究計(jì)算對(duì)象，首先研究在各種接地方式下電能損耗，通過(guò)比對(duì)選出較為合理的接地方式；在較為合理的接地方式的基礎(chǔ)上對(duì)應(yīng)不同絕緣長(zhǎng)度分別對(duì)地線的感應(yīng)電流及電能損耗進(jìn)行仿真計(jì)算，并總結(jié)在不同的接地方式下絕緣段長(zhǎng)度對(duì)電能損耗的影響趨勢(shì)?？?/div>
江西電力 2020年10期2020-11-17
- 工程機(jī)械冷卻風(fēng)扇與護(hù)風(fēng)罩的匹配研究
改變護(hù)風(fēng)罩圓弧段長(zhǎng)度的條件下，研究風(fēng)扇及散熱器的空氣流量變化規(guī)律，為護(hù)風(fēng)罩與風(fēng)扇的匹配提供參考。1 結(jié)構(gòu)模型圖1為某工程機(jī)械冷卻模塊示意圖，主要包括散熱器、護(hù)風(fēng)罩以及冷卻風(fēng)扇。護(hù)風(fēng)罩的通道從散熱器四邊形過(guò)渡到風(fēng)扇的圓形，必然存在圓弧段。護(hù)風(fēng)罩圓弧段與風(fēng)扇導(dǎo)流圈在軸向有重疊。圖1 冷卻模塊2 數(shù)值計(jì)算方法冷卻風(fēng)扇流場(chǎng)控制方程包括連續(xù)性方程和動(dòng)量方程。連續(xù)性方程為：式中：p為壓力，V為速度矢量，ρ為流體密度，μ為流體粘度，u、v、w分別是速度矢量V在x、y、z建筑機(jī)械 2020年2期2020-03-14
- 鋼帶過(guò)卷緩沖裝置過(guò)度段長(zhǎng)度的分析與選擇*
逐步增加。過(guò)渡段長(zhǎng)度過(guò)短則達(dá)不到應(yīng)有的效果，過(guò)長(zhǎng)則會(huì)增加最大過(guò)卷緩沖力，不僅使鋼帶式過(guò)卷緩沖裝置規(guī)格增大，還增加了對(duì)提升系統(tǒng)的影響。因此,鋼帶過(guò)卷緩沖裝置過(guò)度段長(zhǎng)度對(duì)過(guò)卷制動(dòng)性能影響的分析十分必要。本文通過(guò)理論和實(shí)例對(duì)過(guò)渡段長(zhǎng)度系數(shù)對(duì)過(guò)卷緩沖力、過(guò)卷速度、加速度進(jìn)行了分析，其結(jié)果可為解決類似工程問(wèn)題提供參考。1 鋼帶式過(guò)卷緩沖裝置緩沖力的確定1.1 鋼帶式過(guò)卷緩沖裝置緩沖力特性鋼帶式過(guò)卷緩沖裝置的緩沖力特性可設(shè)計(jì)為多種形式，一般多為雙階段式。如圖1所示，過(guò)煤礦機(jī)電 2019年6期2020-01-13
- 屈曲約束支撐核心構(gòu)件幾何參數(shù)對(duì)支撐受力性能影響分析
部分，其中核心段長(zhǎng)度的取值對(duì)BRB的屈服時(shí)機(jī)以及BRB的滯回性能具有十分重要的影響，直接影響B(tài)RB的能量耗散.核心段長(zhǎng)度太短，結(jié)構(gòu)變形時(shí)，其應(yīng)變將會(huì)超出支撐的極限應(yīng)變，使BRB發(fā)生損壞導(dǎo)致框架嚴(yán)重破壞，核心段長(zhǎng)度太長(zhǎng)會(huì)使支撐晚于框架屈服，起不到保護(hù)框架的作用.因此選擇合理的核心段長(zhǎng)度對(duì)支撐設(shè)計(jì)尤為重要，蔡克銓等[1]探討了具有不同核心段長(zhǎng)度BRB的試驗(yàn)性能，認(rèn)為可通過(guò)調(diào)整BRB核心段長(zhǎng)度來(lái)控制其屈服消能的時(shí)機(jī)，越短的核心段長(zhǎng)度，框架層間位移角越小時(shí)就能屈服- 噴嘴結(jié)構(gòu)對(duì)耙吸挖泥船高壓沖水性能影響的試驗(yàn)研究
嘴的錐角、直管段長(zhǎng)度、噴嘴對(duì)泥面的噴射角度等。鑒于此，本文針對(duì)耙吸挖泥船常用噴嘴的結(jié)構(gòu)形式，在中交疏浚技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室多功能風(fēng)浪流水槽試驗(yàn)平臺(tái)上開(kāi)展了不同錐角、不同直管段長(zhǎng)度噴嘴的高壓沖水性能試驗(yàn)研究，探究錐角和直管段長(zhǎng)度對(duì)噴嘴射流特性的影響作用，為耙吸挖泥船高壓噴嘴的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與疏浚施工提供重要的參考。1 試驗(yàn)平臺(tái)本試驗(yàn)在中交疏浚技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室古翠路基地多功能風(fēng)浪流水槽中進(jìn)行，試驗(yàn)過(guò)程中采用原型單個(gè)噴嘴進(jìn)行高壓沖水性能的試驗(yàn)測(cè)試。試驗(yàn)平臺(tái)的結(jié)構(gòu)示意圖如圖1中國(guó)港灣建設(shè) 2019年12期2019-12-18
- 重力熱管幾何結(jié)構(gòu)優(yōu)化的數(shù)值研究
，對(duì)熱管重要管段長(zhǎng)度的變化，以及相互之間的比例關(guān)系對(duì)熱管換熱性能以及流體流動(dòng)的影響研究并不全面，對(duì)熱管啟動(dòng)運(yùn)行過(guò)程中各個(gè)重要的時(shí)間點(diǎn)以及壁面溫度隨時(shí)間的變化并無(wú)太多關(guān)注.因此，本文分別著重研究了熱管各個(gè)管段之間的長(zhǎng)度比例關(guān)系對(duì)重力熱管傳熱性能和流動(dòng)性能的影響.1 物理模型及計(jì)算網(wǎng)格圖1 為熱管計(jì)算模型及網(wǎng)格示意圖.本文建立的物理模型中蒸發(fā)段和冷凝段長(zhǎng)度均為100 mm；絕熱段長(zhǎng)度50 mm；熱管外部結(jié)構(gòu)的直徑為9.52 mm，內(nèi)部管徑為8.32 mm，壁厚天津城建大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年5期2019-11-07
- 預(yù)應(yīng)力錨索錨固段應(yīng)力分布與錨固段長(zhǎng)度研究
內(nèi)力結(jié)構(gòu)及錨固段長(zhǎng)度取值問(wèn)題進(jìn)行探究。2 基本微分方程2.1 布西涅斯克(Boussinesq)問(wèn)題的位移解結(jié)合朱訓(xùn)國(guó)[6]的假定條件，則全長(zhǎng)注漿錨索力學(xué)模型可以理解為半無(wú)限空間體邊界上受一法向集中力P的作用，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1所示，不計(jì)體力，則空間內(nèi)某點(diǎn)的位移計(jì)算式為：(1)(2)2.2 基本微分方程(3)對(duì)式(3)進(jìn)行兩次求導(dǎo)可得：(4)(5)根據(jù)式(4)，結(jié)合式(5)，分析可以得到錨固段沿長(zhǎng)度方向的剪應(yīng)力分布函數(shù)，即為式(5)：(6)對(duì)式(6)沿錨固段長(zhǎng)山西建筑 2019年9期2019-04-12
- 坍塌作用下埋地管道數(shù)值分析
，研究土層坍塌段長(zhǎng)度、寬度、管道壁厚等對(duì)管道豎向最大位移、軸向最大應(yīng)變和最大有效應(yīng)力的影響。1 計(jì)算模型的建立為了簡(jiǎn)化計(jì)算模型，本文主要考慮外界地質(zhì)災(zāi)害對(duì)管道的影響，因此，在計(jì)算時(shí)忽略內(nèi)壓影響。文中管道為輸油管道，建立及計(jì)算模型時(shí)將油品質(zhì)量轉(zhuǎn)化為均布荷載施加在管道上。采用三維實(shí)體模型模擬坍塌作用下埋地管道，坍塌段與兩側(cè)土體之間有一定的間隔，坍塌段不考慮管土相互作用，使坍塌段土層瞬時(shí)發(fā)生坍塌，即在短時(shí)內(nèi)使其作用在管道上，運(yùn)用ADINA有限元軟件建立坍塌作用下油氣田地面工程 2019年2期2019-03-21
- 錨桿自由段對(duì)潛在滑移面的影響機(jī)制分析
但有關(guān)錨桿自由段長(zhǎng)度的研究成果較為少見(jiàn)，規(guī)范對(duì)于自由段的規(guī)定僅限于“必須保證錨桿能夠錨固于比破壞面更深的穩(wěn)定土層中”，目前文獻(xiàn)主要集中于自由段長(zhǎng)度對(duì)支護(hù)效果的影響[13-16]，對(duì)邊坡滑移面和基坑安全系數(shù)影響的相關(guān)文獻(xiàn)幾乎沒(méi)有。本文以深圳假日廣場(chǎng)典型實(shí)例為基礎(chǔ)，采用ABAQUS有限元軟件建立數(shù)值模型，保證錨固段長(zhǎng)度不變，通過(guò)改變錨桿自由段長(zhǎng)度，得到各工況的等效塑性應(yīng)變?cè)茍D，以分析邊坡漸近破壞特點(diǎn)并總結(jié)滑移失穩(wěn)機(jī)制。圖1 試驗(yàn)場(chǎng)地支護(hù)剖面圖Fig.1 Sup- 微型拉瓦爾噴管的流體仿真分析和優(yōu)化
出口直徑、收縮段長(zhǎng)度和擴(kuò)張段長(zhǎng)度，為毫米量級(jí)。噴管的主要性能指標(biāo)為推力和有效比沖。研究中要求噴管推力F≥50 mN，有效比沖Isp≥50 s，與當(dāng)前國(guó)外微推進(jìn)系統(tǒng)性能水平基本一致。確定微推進(jìn)系統(tǒng)的推進(jìn)劑，通過(guò)對(duì)噴管的仿真分析和優(yōu)化，得到優(yōu)化結(jié)果。1.2 控制方程對(duì)于拉瓦爾噴管而言，噴管內(nèi)的流動(dòng)可視為定常、一維流動(dòng)，而且在流動(dòng)過(guò)程中滿足絕熱和無(wú)摩擦的條件[6-7]。同時(shí)，理想狀態(tài)下的噴管流動(dòng)還滿足能量守恒方程、連續(xù)性方程（質(zhì)量守恒方程）、動(dòng)量守恒方程、理想氣真空與低溫 2018年4期2018-08-27
- 錨桿錨固段長(zhǎng)度、錨固角以及坡率間的最佳組合方式研究
到如何確定錨固段長(zhǎng)度與采用的邊坡坡率以及錨固角之間達(dá)到組合形式以優(yōu)化造價(jià)，節(jié)約資源。邊坡采用錨桿加固最重要的一個(gè)參數(shù)就是確定最合理的錨固角以及錨固角與邊坡坡率、錨固段長(zhǎng)度三者之間的相互影響。以往學(xué)者在這方面進(jìn)行過(guò)相關(guān)研究，例如蔣明杰通過(guò)綜合分析錨桿的錨固角對(duì)邊坡工程的安全性和經(jīng)濟(jì)性兩方面的影響，確定了錨桿最佳錨固角的數(shù)學(xué)表達(dá)式，并驗(yàn)證了最佳錨固角的實(shí)用性。林杭等研究了邊坡穩(wěn)定性與錨桿長(zhǎng)度和錨固角有關(guān)。彭文祥等研究得出在邊坡錨桿加固工程中，錨桿存在最佳錨固長(zhǎng)中國(guó)房地產(chǎn)業(yè) 2018年16期2018-08-22
- 確定CBTC系統(tǒng)保護(hù)區(qū)段長(zhǎng)度的仿真方法研究*
實(shí)施中，保護(hù)區(qū)段長(zhǎng)度是CBTC系統(tǒng)的一個(gè)重要的性能指標(biāo)。文獻(xiàn)［2］論述了保護(hù)區(qū)段的計(jì)算模型和設(shè)置原則，文獻(xiàn)［3］通過(guò)數(shù)學(xué)推導(dǎo)的方法確定保護(hù)區(qū)段的長(zhǎng)度。但是，在CBTC設(shè)計(jì)中存在模型構(gòu)建的差異，系統(tǒng)參數(shù)也不相同，對(duì)于ATP及ATO目標(biāo)速度曲線的計(jì)算公式也存在不同的簡(jiǎn)化方式，文獻(xiàn)中的既有方法在適用性方面存在局限性。本文通過(guò)計(jì)算機(jī)仿真的方法揭示保護(hù)區(qū)段長(zhǎng)度的變化規(guī)律，提出了一種確定保護(hù)區(qū)段長(zhǎng)度的方法。1 問(wèn)題描述1.1 制動(dòng)距離模型為了保證列車在最不利情況下的運(yùn)城市軌道交通研究 2018年4期2018-05-02
- 過(guò)渡段長(zhǎng)度對(duì)混合梁橋的受力影響
要，因此,過(guò)渡段長(zhǎng)度的確定,可以改善結(jié)構(gòu)的整體受力性能.國(guó)內(nèi)一些學(xué)者依托實(shí)際工程對(duì)結(jié)合部的受力進(jìn)行分析,如李金光[1]以南昌至九江城際鐵路永修特大橋?yàn)槔?通過(guò)對(duì)接頭進(jìn)行的解析分析以及對(duì)接頭進(jìn)行有限元數(shù)值分析,探討了接頭的傳力規(guī)律；王軍文等[2]人以重慶石板坡長(zhǎng)江大橋?yàn)楣こ瘫尘?采用有限元軟件 ANSYS 創(chuàng)建結(jié)合段局部的空間有限元模型,并對(duì)結(jié)合段局部應(yīng)力作出研究.徐國(guó)平等[3]人總結(jié)了混合梁接頭的不同構(gòu)造形式、受力特性、應(yīng)用情況及優(yōu)缺點(diǎn).本文采用有限元軟件吉林建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年1期2018-03-05
- 基于強(qiáng)度折減法的二級(jí)邊坡連接段長(zhǎng)度對(duì)穩(wěn)定性影響分析
的二級(jí)邊坡連接段長(zhǎng)度對(duì)穩(wěn)定性影響分析王會(huì)杰 程 前(河南省誠(chéng)建檢驗(yàn)檢測(cè)技術(shù)股份有限公司，河南 鄭州 450000)基于有限元強(qiáng)度折減法分析二級(jí)邊坡連接段長(zhǎng)度對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響。根據(jù)強(qiáng)度折減法的基本原理，通過(guò)設(shè)定不同的連接段長(zhǎng)度，分析邊坡整體穩(wěn)定系數(shù)的變化規(guī)律。研究結(jié)果表明，當(dāng)連接段長(zhǎng)度大于4倍坡高時(shí)，邊坡整體穩(wěn)定性與單個(gè)邊坡穩(wěn)定性差別不大，當(dāng)連接段逐漸減小時(shí)，穩(wěn)定系數(shù)迅速減小。研究結(jié)果對(duì)實(shí)際工程中的二級(jí)邊坡穩(wěn)定性分析有參考價(jià)值。強(qiáng)度折減法，二級(jí)邊坡，穩(wěn)定系山西建筑 2017年29期2017-11-15
- 首排錨桿錨固段長(zhǎng)度對(duì)基坑頂?shù)乇砹芽p開(kāi)展的影響分析
層錨桿不同錨固段長(zhǎng)度，錨固段的應(yīng)力及位移變化特點(diǎn)，對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行分析總結(jié)發(fā)現(xiàn)水平位移增量隨著錨固段長(zhǎng)度增加有總體減小的趨勢(shì)，從而對(duì)地表的裂縫開(kāi)展起到一定的約束作用。關(guān)鍵詞：錨桿；錨固段；地表裂縫；有限元1 概述對(duì)地表裂縫的研究，汪班橋等人[1]通過(guò)室內(nèi)模型試驗(yàn)和有限元軟件分析對(duì)土層錨桿進(jìn)行了大量研究，并總結(jié)出不同排數(shù)錨桿受力特點(diǎn)及破壞模式，這對(duì)于研究土層錨桿地表裂縫奠定了一定的理論基礎(chǔ)。在工程實(shí)踐中，土層錨桿錨固段端頭地表常常發(fā)現(xiàn)有地表裂縫的開(kāi)展，給工程帶科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2017年14期2017-05-19
- 美國(guó)主要頁(yè)巖油氣區(qū)帶重要參數(shù)對(duì)比
50平均水平井段長(zhǎng)度/Ft8700～100006000～70004050～51004700～62004550～6700井距/Acres16040～80160(D/S40)16080技術(shù)可采資源量/BBO4 5(20)7～101 53 0(5 5)30(Ind．est．)單井鉆井成本/＄MM8 5～9 0+6．0～9．03．5～5．56．0～8．07．0～8．0頁(yè)巖氣區(qū)帶巴奈特費(fèi)耶特維爾伍德福德伊格爾福特海因斯維爾馬塞勒斯面積/Mi2407590003700石油與天然氣地質(zhì) 2017年2期2017-05-16
- 低油價(jià)下致密油資源經(jīng)濟(jì)效益評(píng)價(jià)研究
壓裂過(guò)程中水平段長(zhǎng)度和壓裂級(jí)數(shù)對(duì)經(jīng)濟(jì)效益的影響，得出存在相對(duì)最佳的水平段長(zhǎng)度和壓裂級(jí)數(shù)范圍使得單井經(jīng)濟(jì)效益達(dá)到最優(yōu)。實(shí)際制訂水平井開(kāi)發(fā)方案時(shí)，應(yīng)考慮單井產(chǎn)量、投資、成本和效益的綜合影響，制訂最優(yōu)開(kāi)發(fā)方案。低油價(jià)；致密油；經(jīng)濟(jì)效益評(píng)價(jià)；產(chǎn)能預(yù)測(cè)；凈現(xiàn)值；內(nèi)部收益率致密油屬于非常規(guī)油氣，全稱致密儲(chǔ)層油。與常規(guī)石油相比，致密油具有超低的滲透率，開(kāi)采此類資源需要進(jìn)行水力壓裂改造，通過(guò)長(zhǎng)水平段鉆井加多級(jí)水力壓裂，實(shí)現(xiàn)泄油面積最大化，從而提升單井產(chǎn)量。致密油是未來(lái)能源中國(guó)礦業(yè) 2017年2期2017-02-28
- 圓柱段長(zhǎng)度對(duì)水力旋流分離性能的影響
10470圓柱段長(zhǎng)度對(duì)水力旋流分離性能的影響鄭小濤1，龔程1，徐紅波2，喻九陽(yáng)1，林緯1，徐成11.化工裝備強(qiáng)化與本質(zhì)安全湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（武漢工程大學(xué)），湖北 武漢 430205；2.廣州民航職業(yè)技術(shù)學(xué)院飛機(jī)維修工程學(xué)院，廣東 廣州 510470采用Fluent軟件對(duì)以Martin Thew液－液旋流器為基礎(chǔ)的不同圓柱段長(zhǎng)度模型進(jìn)行了數(shù)值模擬，對(duì)比分析了分離效率、壓力降、速度分布及流場(chǎng)，研究了圓柱段長(zhǎng)度對(duì)旋流器的分離性能的影響.結(jié)果表明：隨著圓柱段長(zhǎng)度的武漢工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年1期2015-06-07
- 中低速磁浮交通線路最小坡段長(zhǎng)度研究
有文獻(xiàn)對(duì)最小坡段長(zhǎng)度做專門研究，本文對(duì)城軌磁浮線路最小坡段長(zhǎng)度的研究可為相關(guān)線路規(guī)范的編寫提供參考。中低速磁浮車可用于城市軌道，但它不同于普通輪軌車輛，因此在進(jìn)行線磁浮路參數(shù)的研究時(shí)，既要考慮城軌車輛的共同特點(diǎn)，又應(yīng)充分考慮城軌磁懸浮車輛本身的特點(diǎn)。城軌磁浮交通的最小坡段長(zhǎng)度是線路的主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)之一，合理地確定線路最小坡段長(zhǎng)度具有重要意義。列車通過(guò)變坡點(diǎn)時(shí)要產(chǎn)生附加力和附加加速度，從行車平穩(wěn)性考慮，宜設(shè)計(jì)較長(zhǎng)的坡段，但城軌磁浮交通為了適應(yīng)復(fù)雜的城市地形條件城市軌道交通研究 2015年4期2015-03-17
- 碎屑巖水平井水平段長(zhǎng)度影響因素及優(yōu)選
屑巖水平井水平段長(zhǎng)度影響因素及優(yōu)選趙旭(中國(guó)石化石油工程技術(shù)研究院，北京 100101)通過(guò)對(duì)塔河油田碎屑巖水平井水平段長(zhǎng)度對(duì)產(chǎn)能和油藏開(kāi)發(fā)影響的分析，建立了綜合考慮油藏滲流、井筒內(nèi)變質(zhì)量流和孔眼入流的水平井分段變密度射孔模型。從變密度射孔的孔密與水平井長(zhǎng)度對(duì)產(chǎn)能影響關(guān)系的角度，研究了碎屑巖水平井水平段長(zhǎng)度對(duì)不同生產(chǎn)條件下產(chǎn)量和防控底水的影響。研究表明:完井設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)把沿水平井筒不同位置的非均質(zhì)性變化作為主要考慮因素;考慮產(chǎn)能、經(jīng)濟(jì)性的影響，建議塔河油田碎特種油氣藏 2015年5期2015-02-17
- 穿孔段長(zhǎng)度對(duì)微穿孔管消聲器傳遞損失的影響分析
傳遞損失隨穿孔段長(zhǎng)度的變化關(guān)系。1 風(fēng)機(jī)噪聲測(cè)試首先進(jìn)行了漩渦風(fēng)機(jī)噪聲測(cè)試的臺(tái)架試驗(yàn)，對(duì)漩渦風(fēng)機(jī)噪聲進(jìn)行測(cè)試和分析。風(fēng)機(jī)噪聲測(cè)試試驗(yàn)參照測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。漩渦風(fēng)機(jī)噪聲特性測(cè)試如圖1所示。下面分析漩渦風(fēng)機(jī)噪聲的頻譜，圖2是風(fēng)機(jī)加速過(guò)程中的噪聲瀑布圖。從圖中我們可以看到，漩渦風(fēng)機(jī)噪聲頻譜主要反映為55倍頻窄帶噪聲。由于葉片數(shù)為55，此頻率為葉片旋轉(zhuǎn)噪聲頻率。即為：其中N為風(fēng)機(jī)葉片數(shù)55。由圖中可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)高轉(zhuǎn)速時(shí)，噪聲尤其突出，主要噪聲峰值頻率范圍為2000Hz～制造業(yè)自動(dòng)化 2014年15期2014-12-19
- 水平井水平段長(zhǎng)度優(yōu)化設(shè)計(jì)與實(shí)踐
設(shè)計(jì)最佳的水平段長(zhǎng)度是決定水平井開(kāi)發(fā)效果的關(guān)鍵指標(biāo)。國(guó)內(nèi)外通常采用數(shù)據(jù)建模的方式進(jìn)行理論計(jì)算，但其模擬效果往往與實(shí)際情況差距較大，其原因是此類模型受限于油藏、采油、地質(zhì)和工程等諸多因素，很難進(jìn)行準(zhǔn)確系統(tǒng)地分析，得出的結(jié)論難免以偏概全［1－4］。為此，筆者在南美D油田綜合調(diào)研了地質(zhì)、油藏、采油和鉆井工程等各方面的情況，利用Joshi模型對(duì)水平段長(zhǎng)度進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)，并通過(guò)鉆井實(shí)踐證實(shí)，取得初步成果。1 油藏特征與水平井開(kāi)發(fā)效果D油田位于南美亞諾斯盆地，儲(chǔ)層巖性石油地質(zhì)與工程 2014年2期2014-12-16
- 矩形橋墩中箍筋長(zhǎng)度的計(jì)算方法
4倍。彎鉤平直段長(zhǎng)度，一般結(jié)構(gòu)不應(yīng)小于箍筋直徑的5倍，抗震結(jié)構(gòu)不應(yīng)小于箍筋直徑的10倍。3 箍筋長(zhǎng)度計(jì)算3.1 計(jì)算思路鋼筋在彎曲時(shí)外側(cè)會(huì)伸長(zhǎng)，內(nèi)側(cè)會(huì)縮短，中軸線長(zhǎng)度近似不變，而在設(shè)計(jì)圖中往往表示的是鋼筋的外皮尺寸，外皮尺寸與實(shí)際軸線的長(zhǎng)度會(huì)有一個(gè)差值，根據(jù)彎折角度以及彎曲直徑的不同，這個(gè)差值也會(huì)有所變化。為此，將這個(gè)差值定義為彎曲調(diào)整值，在計(jì)算箍筋實(shí)際軸線長(zhǎng)度時(shí)，可以通過(guò)外皮尺寸以及彎曲調(diào)整值算出箍筋的實(shí)際軸線長(zhǎng)度。這是計(jì)算箍筋長(zhǎng)度的常用方法，但是這使得安徽建筑 2014年1期2014-11-27
- 流量計(jì)直管段適用長(zhǎng)度的探討
問(wèn)題通常是直管段長(zhǎng)度不夠，下面就該問(wèn)題展開(kāi)討論。目前常用的流量計(jì)約有一百種，除了容積式流量計(jì)、科里奧利質(zhì)量流量計(jì)之外[1-2]，其他流量計(jì)均對(duì)前后直管段有特定的要求。這是因?yàn)榇蟛糠至髁坑?jì)的流量系數(shù)是在充分發(fā)展的管流條件下標(biāo)定得到的，在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用這些流量計(jì)時(shí)，也只有在充分發(fā)展的管流條件下，才能保證測(cè)量精確度。所謂充分發(fā)展的管流，就是具有充分發(fā)展的速度分布的管流。在流動(dòng)過(guò)程中，沿流向從1個(gè)橫截面到另1個(gè)橫截面速度分布不發(fā)生變化，稱為充分發(fā)展的速度分布，它通常是在石油化工自動(dòng)化 2014年5期2014-09-10
- 考慮供給邊界和摩阻損失的水平井產(chǎn)能計(jì)算方法研究
，m;L為水平段長(zhǎng)度，m；a為橢圓形長(zhǎng)軸半長(zhǎng)，m。Renard & Dupuy公式如下[2]：(2)圖1 常用水平井產(chǎn)能公式計(jì)算的水平段長(zhǎng)度與日產(chǎn)油的關(guān)系曲線圖式(1)和式(2)均假定a=reh，其中供給邊界reh取值為：(3)式中，re為供給半徑，m。在式(1)～(3)推導(dǎo)過(guò)程中，認(rèn)為水平井供給邊界的形狀類似于橢圓形，水平井的2個(gè)端點(diǎn)為橢圓的長(zhǎng)軸的焦點(diǎn)，進(jìn)而推導(dǎo)出其供給半徑。在實(shí)際應(yīng)用時(shí)，隨著儲(chǔ)層物性的不同，達(dá)到穩(wěn)定滲流的供給半徑存在較大差異，物性越好其- 基于MIDAS／GTS的預(yù)應(yīng)力錨索最優(yōu)錨固段長(zhǎng)度優(yōu)化設(shè)計(jì)
力錨索最優(yōu)錨固段長(zhǎng)度優(yōu)化設(shè)計(jì)徐希強(qiáng)1，李 寧2，陳曉梅2（1.山東省第七地質(zhì)礦產(chǎn)勘查院，山東臨沂276004；2.臨沂市國(guó)土資源局，山東臨沂276004）為了充分發(fā)揮預(yù)應(yīng)力錨索在邊坡中的支護(hù)性能，得出預(yù)應(yīng)力錨索最優(yōu)錨固段長(zhǎng)度，在原有地質(zhì)勘探數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，借助MIDAS／GTS對(duì)某高邊坡所涉及到的預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù)結(jié)構(gòu)錨固段長(zhǎng)度做了相關(guān)的優(yōu)化探討，以錨索軸力衰減為0時(shí)的錨索錨固段長(zhǎng)度作為最優(yōu)錨固段長(zhǎng)度。得出錨索錨固段起始端軸力最大，沿錨固段長(zhǎng)度軸力迅速衰減，在離水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2014年1期2014-07-07
- HEC-RAS在明渠恒定緩流水面線推算中的選用
流進(jìn)行了不同流段長(zhǎng)度下的一維模擬，對(duì)其模擬所得值與標(biāo)準(zhǔn)結(jié)果進(jìn)行比較分析。結(jié)果顯示HEC-RAS可以準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)水面線的總體趨勢(shì)，但會(huì)低估下游終點(diǎn)端附近多數(shù)位置的水深，誤差在接近下游終點(diǎn)處相對(duì)較大并且沿著上游方面逐漸減小。程序設(shè)定的流段長(zhǎng)度對(duì)誤差具有極大影響，文章對(duì)誤差產(chǎn)生的原因進(jìn)行了討論并提出簡(jiǎn)易方法來(lái)選用 HEC-RAS在明渠恒定緩流水面線推算中的最優(yōu)流段長(zhǎng)度。HEC-RAS；緩流；模擬；標(biāo)準(zhǔn)逐步；流段長(zhǎng)度1 概 述恒定緩流是水深緩慢變化的非均勻流（Jan黑龍江水利科技 2014年4期2014-06-23
- 活斷層錯(cuò)動(dòng)位移下變形縫間距對(duì)隧道內(nèi)力的影響
型，分析不同節(jié)段長(zhǎng)度隧道在斷層錯(cuò)動(dòng)位移下圍巖壓力和隧道二次襯砌內(nèi)力的變化情況以及隧道塑性應(yīng)變變化和塑性區(qū)發(fā)展趨勢(shì)，為隧道施工提供參考。1 工程概況擬建棋盤石隧道位于四川省綿竹市清平鄉(xiāng)棋盤村后緣山體，設(shè)計(jì)起點(diǎn)里程為K20+310，洞底標(biāo)高為964.400 m，終點(diǎn)里程為 K21+233，洞底標(biāo)高為991.900 m，建筑限界凈空9.0 m(寬)×5.0 m(高)，隧道縱坡2.98%(單向坡)。隧道線型較順直，進(jìn)口軸線方向348°，在K20+700處彎曲，軸線隧道建設(shè)(中英文) 2014年3期2014-06-21
- 不同自由段長(zhǎng)度預(yù)應(yīng)力錨索力學(xué)特性分析
基礎(chǔ)上，在錨固段長(zhǎng)度不變的情況下，通過(guò)改變自由段的長(zhǎng)度來(lái)研究預(yù)應(yīng)力錨索長(zhǎng)度對(duì)支護(hù)效果的影響。其中錨固段長(zhǎng)度取錨固段長(zhǎng)度的最優(yōu)長(zhǎng)度，自由段長(zhǎng)度從1.0 m開(kāi)始以0.5 m的長(zhǎng)度增加至7 m，共13種。最終分析得到預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù)效果隨著自由段長(zhǎng)度的變化規(guī)律。1 數(shù)值模型(1)模型的建立。為消除尺寸的影響，數(shù)值模擬采用的模型尺寸為:66 m×10 m×1 m，巷道尺寸為:寬×高=3.2 m×2.4 m，巷道中心與模型中心一致;錨桿(索)的參數(shù)為現(xiàn)場(chǎng)采用的實(shí)際尺寸采礦技術(shù) 2013年6期2013-11-19
- 預(yù)應(yīng)力錨索不同錨固長(zhǎng)度對(duì)錨索及巖體的影響
應(yīng)力錨索在自由段長(zhǎng)度不變的情況下，不同錨固段長(zhǎng)度對(duì)巷道支護(hù)效果的影響，本文采用Flac3D模擬研究了不同錨固長(zhǎng)度對(duì)圍巖和錨索本身的變化規(guī)律。本文采取在自由段長(zhǎng)度不變的情況下，改變錨固段的長(zhǎng)度的方法研究預(yù)應(yīng)力錨索長(zhǎng)度對(duì)支護(hù)的影響。其中自由段長(zhǎng)度為現(xiàn)場(chǎng)使用錨索時(shí)的自由段長(zhǎng)度;錨固段長(zhǎng)度的變化規(guī)律為：從0.2m開(kāi)始以0.2m的步距增加至3.0m共15種，即需要做15次運(yùn)算，總結(jié)出自由段長(zhǎng)度不變的情況下，錨索、錨固劑及周圍巖體隨著錨固段長(zhǎng)度的變化規(guī)律。1 數(shù)值模型河南科技 2013年7期2013-08-14
- 匝道收費(fèi)站過(guò)渡段長(zhǎng)度取值探討
就收費(fèi)廣場(chǎng)過(guò)渡段長(zhǎng)度取值進(jìn)行探討。1 超高設(shè)置的一般規(guī)定圓曲線半徑小于規(guī)范規(guī)定的不設(shè)超高圓曲線最小半徑時(shí)，應(yīng)在曲線上設(shè)置超高[1]。超高設(shè)置的目的是為了平衡車輛在曲線上行使時(shí)產(chǎn)生的離心力、防止側(cè)向滑移，同時(shí)還有利于橫向排水。合理地設(shè)置超高，可以全部或部分抵消離心力，提高汽車在曲線上行駛的穩(wěn)定性與舒適性[2]。圓曲線所設(shè)置的超高值應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)車速、圓曲線半徑、公路條件和自然條件等計(jì)算，并按運(yùn)行速度檢查、驗(yàn)算后確定[1]。超高值變化時(shí)，要設(shè)置超高過(guò)渡段。超高過(guò)渡交通運(yùn)輸研究 2013年11期2013-06-11
- 壓力型錨桿錨固段長(zhǎng)度確定方法研究
固技術(shù)中，錨固段長(zhǎng)度的計(jì)算是至關(guān)重要的一個(gè)環(huán)節(jié)。規(guī)范［6］規(guī)定：對(duì)于土層錨桿，錨固段長(zhǎng)度不應(yīng)小于4m，且不宜大于10m；對(duì)于巖石錨桿，錨固段長(zhǎng)度不應(yīng)小于3，且不宜大于6.5m或8m（對(duì)預(yù)應(yīng)力錨索）。文獻(xiàn)［7－12］的研究都表明，錨桿的承載力并不隨錨固段長(zhǎng)度的增加而一直增長(zhǎng)，超過(guò)一定的長(zhǎng)度后，超出的錨固段長(zhǎng)度幾乎不起作用。張潔等［13］通過(guò)理論分析和研究得出了錨桿臨界錨固段長(zhǎng)度的求解公式，但需要通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)拉拔試驗(yàn)的P－S關(guān)系反演獲得錨桿的側(cè)摩阻剛度系數(shù)，或者需土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2013年2期2013-03-05
- 全埋式抗滑樁合理樁長(zhǎng)研究
嵌固長(zhǎng)度及自由段長(zhǎng)度。1 分析方法研究滑坡穩(wěn)定性的方法很多，如條分法、斯賓塞法、傳遞系數(shù)法等都是基于極限平衡理論，其優(yōu)點(diǎn)可以直接的給出邊坡或者滑坡的安全系數(shù)，概念明確便于工程應(yīng)用，其缺點(diǎn)也非常明顯，由于假設(shè)土體為剛塑體，不能計(jì)算出土體的變形及土體內(nèi)部的應(yīng)力分布，特別是有支擋結(jié)構(gòu)時(shí)，不能得出支擋結(jié)構(gòu)的內(nèi)力及其位移。有限單元法不僅考慮了力的平衡條件，還考慮了土體的本構(gòu)關(guān)系，可以考慮土體的非線性、復(fù)雜邊界條件等。同時(shí)，在有限元中使用強(qiáng)度折減法不僅可以計(jì)算出應(yīng)力和山西建筑 2011年35期2011-08-20
- 鐵路路橋過(guò)渡段合理長(zhǎng)度研究
行速度以及過(guò)渡段長(zhǎng)度對(duì)過(guò)渡段鋼軌的動(dòng)位移、由沉降差引起的鋼軌轉(zhuǎn)角以及路基基床表面應(yīng)力的影響，由此，可得出確定路橋過(guò)渡段長(zhǎng)度的部分理論依據(jù)。1 計(jì)算模型的建立1.1 基本假設(shè)本文中將軌道系統(tǒng)模型模擬為離散化模型，在采用有限元建立軌道系統(tǒng)豎向振動(dòng)模型時(shí)假設(shè)如下:1)僅考慮軌道豎向動(dòng)力效應(yīng);2)軌道和上部結(jié)構(gòu)沿線路方向左右對(duì)稱，可取其一半結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究;3)鋼軌被視為支承在彈性支座上的 Euler梁，軌下墊層和枕下道床的支承彈性及阻尼分別用等效彈性系數(shù) kp，kb鐵道建筑 2011年5期2011-05-04
- 青海油田首口雙臺(tái)階水平井完井
目的層AB水平段長(zhǎng)度255 m，中部非目的層BC水平段長(zhǎng)度82 m，尾部目的層CD水平段長(zhǎng)度82 m。該井投產(chǎn)作業(yè)后的試采評(píng)價(jià)效果對(duì)今年澀北氣田8.5億m3產(chǎn)能建設(shè)下步鉆井施工方案的調(diào)整具有重要意義。作業(yè)隊(duì)伍嚴(yán)格執(zhí)行設(shè)計(jì)要求，強(qiáng)化操作規(guī)程，鉆塞工序沿用了適應(yīng)于澀北氣田的領(lǐng)眼銑鞋＋螺旋扶正器＋螺桿的鉆具組合，進(jìn)一步提高了施工效率。在保證井控安全的前提下，30612隊(duì)經(jīng)過(guò)5 d高效施工，順利完成了該井投產(chǎn)作業(yè)任務(wù)。石油鉆采工藝 2011年3期2011-04-14
- 樁錨固段(錨固點(diǎn))對(duì)樁穩(wěn)定性的影響
的大小調(diào)整錨固段長(zhǎng)度和樁身截面大小,使之滿足穩(wěn)定性要求。因此,錨固段長(zhǎng)度的確定及錨固點(diǎn)位置的選擇對(duì)樁穩(wěn)定性非常重要,正確分析錨固段長(zhǎng)度、錨固點(diǎn)位置對(duì)樁內(nèi)力的影響,才能正確指導(dǎo)設(shè)計(jì)中對(duì)錨固段長(zhǎng)度及錨固點(diǎn)位置的選取。1 錨固段長(zhǎng)度與樁內(nèi)力的關(guān)系首先以實(shí)例分析錨固段長(zhǎng)度與樁內(nèi)力的關(guān)系。已知樁的截面(寬度 ×高度)1.5m×2.25 m,懸臂段長(zhǎng)度H1=12 m,單位推力 =510.5 kN/m,側(cè)向容許壓應(yīng)力[σH]=1800 kPa,地基系數(shù) K=120000四川建筑 2010年1期2010-04-19
- 一道高考試題的幾種解法
相隔1°的經(jīng)線段長(zhǎng)度約為111km；② 經(jīng)度相隔1°的緯線段長(zhǎng)度約為111km· cosα（α表示緯度）。結(jié)論①或②的應(yīng)用，已成為多年來(lái)高考重點(diǎn)考查的能力之一，例如2003年的江蘇卷、2004年的北京卷、2005年的全國(guó)卷、2007年的海南卷和2009年的寧夏卷均有考查。不同于今年的是，往年的此類試題雖說(shuō)沒(méi)有“提示”，但因難度適中，一般的考生都能得分。今年的試題特意增設(shè)了“提示”，主觀上是為降低題目的難度，客觀上反而給部分考生的正常解答造成了一定的干擾，這地理教學(xué) 2010年15期2010-03-21
- 工程機(jī)械冷卻風(fēng)扇與護(hù)風(fēng)罩的匹配研究