差流
- 母線死區(qū)故障分析及保護(hù)邏輯優(yōu)化探討
存在，大差回路有差流，有故障電流流經(jīng)母聯(lián)CT。為了切除上述死區(qū)的故障，其在母聯(lián)開關(guān)跳閘經(jīng)一定延時(shí)后，將母聯(lián)電流退出小差。待小差退出后，由于母聯(lián)開關(guān)已在分位，且母聯(lián)電流已退出小差，大差動(dòng)作未返回，2母小差動(dòng)作。保護(hù)出口跳開2母上所有斷路器。其邏輯如圖2所示。雖然成功將故障隔離，但故障并未能在第一時(shí)間切除，而且還跳開了一條無故障的母線。圖2 母線并列運(yùn)行時(shí)死區(qū)保護(hù)邏輯而當(dāng)雙母接線，母聯(lián)開關(guān)兩側(cè)各配置一組CT時(shí)，小差回路保護(hù)范圍交叉配置，1母小差回路包括母聯(lián)開關(guān)
電力設(shè)備管理 2023年21期2023-12-21
- Hausdorff距離算法對(duì)變壓器勵(lì)磁涌流和故障差流的識(shí)別
器勵(lì)磁涌流和故障差流鑒別方面的應(yīng)用。該算法能夠準(zhǔn)確地分析變壓器在正常和異常狀態(tài)下的數(shù)據(jù)，并且能夠通過計(jì)算不同時(shí)間序列之間的相似度，快速、準(zhǔn)確地檢測(cè)變壓器勵(lì)磁涌流和故障差流[1,2]。1 變壓器勵(lì)磁涌流和內(nèi)部故障電流的分析1.1 變壓器勵(lì)磁涌流的分析變壓器作為一種關(guān)鍵的電氣元件，在電力系統(tǒng)中起著至關(guān)重要的作用。變壓器正常工作需要穩(wěn)定的輸出電壓和良好的波形。然而，一旦變壓器遭遇外界干擾，如繞組松動(dòng)、接頭接觸不良，其輸出電壓就會(huì)發(fā)生劇烈的變化，即勵(lì)磁涌流現(xiàn)象。目
通信電源技術(shù) 2023年13期2023-08-22
- 500kV自耦變壓器分相差動(dòng)保護(hù)低壓繞組電流互感器接線研究
相差動(dòng)保護(hù)中每相差流只與本相相關(guān)，與其他相無關(guān)，故不存在相位校正等問題。分相差動(dòng)保護(hù)的差流及制動(dòng)電流公式（針對(duì)Yyd11接線分相變壓器）如式（1）和式（2）所示。圖2 分相差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作特性差動(dòng)方程為制動(dòng)方程為式中：d、r分別為差動(dòng)電流、制動(dòng)電流；h為高壓側(cè)開關(guān)CT1的電流；m為中壓側(cè)開關(guān)CT2的電流；lt為低壓繞組CT4的電流。計(jì)算分相差動(dòng)保護(hù)差流時(shí)，只需將各側(cè)實(shí)際二次電流值除以各側(cè)額定二次電流值，即可得到歸算到高壓側(cè)的二次電流值，高壓側(cè)開關(guān)CT、中壓側(cè)開
電氣技術(shù) 2023年2期2023-03-05
- 循環(huán)水泵電機(jī)差動(dòng)保護(hù)投運(yùn)數(shù)據(jù)異常分析
流法連接將該相的差流回路接入電流繼電器，當(dāng)差動(dòng)電流滿足動(dòng)作判據(jù)時(shí)，保護(hù)動(dòng)作出口跳閘。2 電機(jī)差流異常分析在電流互感器接線和電動(dòng)機(jī)狀況正常的情況下，電機(jī)差動(dòng)電流很?。蝗绻顒?dòng)電流或者不平衡電流較大，就會(huì)造成差動(dòng)保護(hù)誤動(dòng)作，其原因分析如下。(1) 查看電機(jī)兩側(cè)的電流互感器的容量和型號(hào)，如果不同或者相差過大，會(huì)造成兩側(cè)電流值不同，從而導(dǎo)致差動(dòng)保護(hù)誤動(dòng)作。(2) 查看繞組兩側(cè)的電流互感器接線情況，接線錯(cuò)誤會(huì)造成電流互感器相序的不對(duì)應(yīng)，從而導(dǎo)致差動(dòng)保護(hù)誤動(dòng)作。(3)
電力安全技術(shù) 2022年8期2022-10-14
- 多對(duì)極發(fā)電機(jī)勵(lì)磁繞組匝間短路故障在線定位系統(tǒng)研究與應(yīng)用
d——不完全縱差差流；ibr、iP——同相的分支電流、相電流；kbr——分支系數(shù)。1.2 系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案轉(zhuǎn)子匝間故障定位系統(tǒng)如圖 1所示，該系統(tǒng)由電流采集單元、鍵相采集單元和計(jì)算分析單元共同組成。電流采集單元用于采集發(fā)電機(jī)電流，分別從不同位置采集每一相的相電流和分支電流。鍵相采集單元用于確定參考點(diǎn)，由安裝在定子側(cè)的鍵相傳感器和在安裝在轉(zhuǎn)子大軸上的鍵相齒盤共同組成。當(dāng)鍵相傳感器探頭正對(duì)大軸上的鍵相齒盤時(shí)，傳感器發(fā)出鍵相脈沖信號(hào)至故障定位系統(tǒng)，表示轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)到參考
水電與抽水蓄能 2022年1期2022-03-13
- 110 kV變壓器差動(dòng)保護(hù)越級(jí)跳閘誤動(dòng)事故分析
下穿越性故障電流差流很小，差動(dòng)保護(hù)不會(huì)動(dòng)作。由于912斷路器操作機(jī)構(gòu)卡澀無法瞬時(shí)切除故障，因此越級(jí)至1號(hào)主變壓器低壓側(cè)后備保護(hù)延時(shí)動(dòng)作跳開低壓側(cè)901斷路器進(jìn)而切除故障點(diǎn)。從現(xiàn)場勘察情況初步判斷，造成1 號(hào)主變壓器差動(dòng)保護(hù)誤動(dòng)的原因可能為主變壓器低壓側(cè)TA準(zhǔn)確級(jí)接錯(cuò)或二次電流回路相序接反。針對(duì)因主變壓器低壓側(cè)901 TA 準(zhǔn)確級(jí)接至測(cè)量級(jí)可能造成短路故障，TA由于鐵心飽和限制低壓側(cè)二次電流，致使主變壓器產(chǎn)生差流，差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作的情況進(jìn)行分析。故障線路912出
內(nèi)蒙古電力技術(shù) 2022年6期2022-02-21
- 110 kV變壓器差動(dòng)保護(hù)誤動(dòng)作分析與改進(jìn)
不斷發(fā)出差動(dòng)保護(hù)差流異常信號(hào)。12：55：38：515,差動(dòng)保護(hù)差流異常,0→1；23：16：10.836,差動(dòng)保護(hù)差流異常,1→0；23：16：20.830,差動(dòng)保護(hù)差流異常,0→1；23：20：12.139,差動(dòng)保護(hù)差流異常,1→0。一直不停的反復(fù)變位,直到2016-10-31T05：57：41.528,差動(dòng)保護(hù)差流異常,0→1；08：38：33.607,保護(hù)DSP (數(shù)字信號(hào)處理芯片)啟動(dòng),B相差動(dòng)電流0.5Ie(Ie為主變高壓側(cè)額定電流,本案例為0
電力安全技術(shù) 2021年11期2021-12-27
- 某35 kV 變電站2 號(hào)主變壓器差動(dòng)跳閘及10 kV出線528 重合復(fù)跳故障分析
復(fù)正常送電，裝置差流為零，設(shè)備正常運(yùn)行。2 故障檢查故障前某變電站10 kV 合環(huán)運(yùn)行， 全站為不接地系統(tǒng)，1 號(hào)主變501、2 號(hào)主變502 各帶一段母線，分段 500 斷路器合位；35 kV 敦響線 313、1 號(hào)主變301、2 號(hào)主變 302 運(yùn)行，浮響線 323 熱備。出現(xiàn)故障后，從以下幾方面進(jìn)行了檢查。2.1 動(dòng)作情況檢查調(diào)取裝置動(dòng)作記錄，動(dòng)作時(shí)序如下。2020-04-13T21:11:46:838 ms，2 號(hào)主變高后備U 相過負(fù)荷閉鎖有載調(diào)壓
山西電力 2021年4期2021-10-11
- 變壓器差動(dòng)保護(hù)典型轉(zhuǎn)角方式的差異性分析
區(qū)內(nèi)和區(qū)外故障時(shí)差流大小，以此對(duì)兩種轉(zhuǎn)角方式進(jìn)行比較。結(jié)果表明，區(qū)外故障時(shí)差流均為零;區(qū)內(nèi)故障，單相接地故障時(shí)，△→Y轉(zhuǎn)角方式差流較大，相間故障時(shí)，故障相超前相Y→△轉(zhuǎn)角方式差流大，故障相滯后相△→Y轉(zhuǎn)角方式差流大。關(guān)鍵詞：變壓器差動(dòng)保護(hù);轉(zhuǎn)角方式;差異性;差流Abstract：For transformer protection of Y0/△-11 wiring， starting from the basics of failure analysis
電子樂園·中旬刊 2021年2期2021-10-07
- 基于端電壓特征的半波長線路綜合保護(hù)方案
波長線路的參考點(diǎn)差流特性，存在無法區(qū)分線路區(qū)內(nèi)中點(diǎn)故障和區(qū)外故障的問題。為解決上述問題，文獻(xiàn)[17-18]從參考點(diǎn)差流與故障電流關(guān)系及線路特征入手，試圖通過選取最佳的參考點(diǎn)位置，改善保護(hù)效果，但仍存在線路中點(diǎn)故障時(shí)短路電流本身很小的問題；文獻(xiàn)[19]從增加輔助判據(jù)入手，通過增加電流輔助判據(jù)實(shí)現(xiàn)區(qū)分線路中點(diǎn)故障和區(qū)外故障，但并未考慮線路正常運(yùn)行時(shí)負(fù)載變化對(duì)電流輔助判據(jù)的影響，也未考慮故障選相問題。綜上，貝瑞隆電流差動(dòng)保護(hù)原理在應(yīng)用于半波長線路時(shí)仍然存在一定的
科學(xué)技術(shù)與工程 2021年24期2021-09-13
- 智能變電站線路保護(hù)差流異常分析
能變電站線路保護(hù)差流異常分析李 斌 陳瑞俊 婁玲嬌 喬星金 丁衎然（國網(wǎng)江蘇省電力有限公司檢修分公司，南京 210000）光纖電流差動(dòng)保護(hù)在電力系統(tǒng)中應(yīng)用廣泛，它利用光纖通道傳輸線路兩端的數(shù)據(jù)，在兩側(cè)數(shù)據(jù)同步的基礎(chǔ)上，能夠簡單可靠地判斷出區(qū)內(nèi)、區(qū)外故障。本文對(duì)某智能變電站中由于合并單元實(shí)際延時(shí)與設(shè)定的額定延時(shí)不一致造成兩側(cè)線路保護(hù)差流異常的情況進(jìn)行分析，并給出現(xiàn)場測(cè)試建議。智能變電站；合并單元；額定延時(shí)；數(shù)據(jù)同步0 引言隨著我國經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，智能電網(wǎng)建設(shè)
電氣技術(shù) 2021年7期2021-07-29
- 智能變電站合并單元延時(shí)不一致的分析校驗(yàn)
2 延時(shí)不一致時(shí)差流的大小及對(duì)保護(hù)的影響通過上述對(duì)合并單元存在延時(shí)的各環(huán)節(jié)的分析，對(duì)于重采樣環(huán)節(jié)合并單元根據(jù)同步脈沖和修正之后的數(shù)字量采樣值接收時(shí)刻進(jìn)行重采樣，進(jìn)而完成各采集器之間的采樣同步，一般不會(huì)出現(xiàn)延時(shí)偏差；對(duì)于傳輸延時(shí)，在變電站正常范圍內(nèi)光纖長度不會(huì)太長，不引起較大的延時(shí)，所以基本可以忽略不計(jì)。相對(duì)重要的是合并單元的發(fā)送延時(shí)決定采樣值報(bào)文是否存在發(fā)送時(shí)刻上的誤差。目前智能變電站的采樣系統(tǒng)一般是采用傳統(tǒng)互感器再經(jīng)過合并單元的處理以后將數(shù)據(jù)直接通過光纖
電力安全技術(shù) 2021年5期2021-06-15
- 主變負(fù)相序引起差流越限故障分析及處理
護(hù)裝置都會(huì)引入“差流越限”告警功能。在微機(jī)變壓器差動(dòng)保護(hù)報(bào)“差流越限”告警時(shí)，應(yīng)立即采取措施，及時(shí)進(jìn)行處理，以避免差流值繼續(xù)上升至保護(hù)差動(dòng)啟動(dòng)值，發(fā)生保護(hù)誤動(dòng)的嚴(yán)重后果[3]。1 問題的提出某110 kV變電站2005年建站時(shí)，一次系統(tǒng)站內(nèi)母線標(biāo)定相別與線路相別不一致，導(dǎo)致站內(nèi)一次系統(tǒng)出現(xiàn)負(fù)相序，二次系統(tǒng)為糾正一次系統(tǒng)錯(cuò)誤，在二次電壓電流接線時(shí)將A相和C相交換；因此，該變電站一次系統(tǒng)負(fù)相序，二次系統(tǒng)正相序。2019年7月12日，在二次系統(tǒng)綜自改造工程送電后
寧夏電力 2021年2期2021-05-17
- 變壓器勵(lì)磁涌流閉鎖邏輯優(yōu)化方案
主變空投時(shí)的縱差差流和二次諧波錄波波形特征如圖1 和圖2 所示?？梢钥闯觯ㄐ尉哂幸韵禄咎卣鳎?差流A 相基波較小，在縱差啟動(dòng)門檻值附近略高于差流門檻值，二次諧波含量高；差流B 相基波較大，二次諧波含量低，低于二次諧波制動(dòng)系數(shù)15%；差流C 相基波較小，大部分時(shí)間段內(nèi)低于縱差啟動(dòng)門檻值，二次諧波含量高。1.2 案例2 簡介某220 kV 變電站在主變高壓側(cè)空投時(shí)差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作，該變電站相關(guān)數(shù)據(jù)如表2 所示。圖1 差流波形圖2 二次諧波含量表2 主變保護(hù)參數(shù)
浙江電力 2020年11期2020-12-09
- 抽水蓄能保護(hù)開關(guān)位置信號(hào)采用擴(kuò)展接點(diǎn)的風(fēng)險(xiǎn)分析
不計(jì)入大差保護(hù)的差流計(jì)算。 保護(hù)裝置對(duì)開關(guān)刀閘位置等開入信號(hào)的變位, 通常設(shè)置有10 ms的防抖延時(shí), 即信號(hào)翻轉(zhuǎn)之后, 需經(jīng)過10 ms 才能夠正式確認(rèn)信號(hào)的狀態(tài)。 另外, 主變差動(dòng)保護(hù)差流值達(dá)到動(dòng)作值后, 一般要經(jīng)過20 ～30 ms 的運(yùn)算處理, 保護(hù)才會(huì)動(dòng)作出口。 而當(dāng)機(jī)組已經(jīng)并網(wǎng), 機(jī)端電流會(huì)流過主變, 如果主變大差保護(hù)還沒有計(jì)入機(jī)端電流, 由于機(jī)端電流缺失造成的差流有可能達(dá)到動(dòng)作門檻(取決于機(jī)端電流的大小), 則保護(hù)會(huì)在20 ms后動(dòng)作。 可見
湖南電力 2020年5期2020-11-13
- 電流二次回路兩點(diǎn)接地造成母差異常告警的處理與分析
作，從而產(chǎn)生計(jì)算差流；(2)南瑞RCS915 A型母線保護(hù)裝置的CPU板或MON板中采樣通道的零漂參數(shù)設(shè)置出錯(cuò)，導(dǎo)致母差保護(hù)計(jì)算差流的存在；(3)南瑞RCS915 A型母線保護(hù)某一采樣通道中的輔助變流器損壞，使得差流計(jì)算存在誤差；(4)二次交流電流回路中A相確實(shí)存在0.25 A的差流。以下將依次對(duì)四類可能的故障原因進(jìn)行分析驗(yàn)證。2.1 刀閘位置接點(diǎn)檢查考慮該變電站110 kV采用雙母線接線方式，母線保護(hù)通過刀閘常開接點(diǎn)的狀態(tài)來判斷開關(guān)流變具體運(yùn)行于I母線還
- 兩種補(bǔ)償方式下CT單相極性反接的影響分析
將會(huì)出現(xiàn)差動(dòng)保護(hù)差流異常。本文以Y/Δ-11 接線組別變壓器為例，從變壓器一次電流到保護(hù)裝置二次電流，就互感器極性反接對(duì)兩種電流補(bǔ)償?shù)挠绊戇M(jìn)行分析。1 互感器極性反接對(duì)Y→Δ補(bǔ)償影響流經(jīng)變壓器兩側(cè)的一次電流通過不同的一次繞組接線方式、互感器變比變換、保護(hù)裝置計(jì)算補(bǔ)償，其相位跟幅值出現(xiàn)很大變化。為理清互感器極性反接時(shí)，對(duì)保護(hù)裝置側(cè)感受到的二次電流具體變化，對(duì)保護(hù)裝置電流補(bǔ)償進(jìn)行逐步分析。1.1 正常Y→Δ補(bǔ)償?shù)碾娏飨蛄筷P(guān)系電流流入變壓器高壓側(cè)繞組，通過電磁感
云南電力技術(shù) 2020年4期2020-09-18
- 110kV母差保護(hù)差流技術(shù)通報(bào)
差保護(hù)出現(xiàn)的小差差流現(xiàn)象進(jìn)行技術(shù)分析，闡述了處理過程，簡單介紹了母線保護(hù)原理。關(guān)鍵詞：母差保護(hù)裝置;差流;報(bào)警;11001 過程現(xiàn)象描述2008年7月2日，1100母聯(lián)移位安裝調(diào)試工作結(jié)束，110KV I母運(yùn)行，1100母聯(lián)帶電做各項(xiàng)保護(hù)、測(cè)量、ECS操作和同期試驗(yàn)正常。母差保護(hù)裝置各個(gè)保護(hù)的軟硬壓板和出口硬壓板都在退出狀態(tài)，將110KV I、II母并列運(yùn)行，機(jī)組和出線都運(yùn)行在I母上，#10機(jī)倒110KV II母運(yùn)行，#10機(jī)帶10MW負(fù)荷，觀察母差裝置上
裝備維修技術(shù) 2020年32期2020-08-11
- 高抗保護(hù)裝置差流越限動(dòng)作處理分析杜治興
”“高抗保護(hù)裝置差流越限動(dòng)作”信號(hào)的事件，闡述了運(yùn)行人員的檢查處理辦法和設(shè)備運(yùn)維注意事項(xiàng)。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)，此次事件是由于A/D板損壞造成的。結(jié)合高抗保護(hù)裝置差流越限動(dòng)作的嚴(yán)重性分析，提出了相應(yīng)的防范措施。關(guān)鍵詞：差流越限;3/2接線;高壓并聯(lián)電抗器;高抗保護(hù)0 引言500 kV某變電站總?cè)萘? 500 MVA，全站分為500 kV、220 kV及35 kV 3個(gè)電壓等級(jí)。其中，500 kV電網(wǎng)主接線采用3/2接線方式，中型布置，現(xiàn)有2個(gè)完整串，2個(gè)不完整串，4
機(jī)電信息 2020年5期2020-07-04
- 一起變壓器保護(hù)“差流越限”的原因分析和防范措施
護(hù)運(yùn)行正常，三相差流不超過0.05Ie，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于“差流越限”信號(hào)動(dòng)作定值0.15Ie。2018年4月從廠用分支接入一組3×2000kVA負(fù)荷，4月18日當(dāng)廠用分支負(fù)荷逐漸升至4.67MW左右時(shí)，保護(hù)裝置發(fā)出“差流越限”信號(hào)，三相差流均在0.153Ie左右。減少廠用負(fù)荷后，故障信號(hào)復(fù)歸。對(duì)于無載調(diào)壓的變壓器，兩側(cè)相位幅值不平衡、計(jì)算變比與實(shí)際變比不一致、電流互感器傳變誤差、勵(lì)磁涌流[1]、電流回路多點(diǎn)接地[2]及保護(hù)裝置交流插件采樣值不滿足精度要求[3]等都
水電站機(jī)電技術(shù) 2020年4期2020-05-12
- 雙母單分接線方式下母線差動(dòng)保護(hù)邏輯完善方案
動(dòng)電流(以下簡稱差流)的影響；經(jīng)延時(shí)跳母線的目的是保證母線動(dòng)作的選擇性，減小停電范圍。為適應(yīng)新一代智能變電站建設(shè)，各繼電保護(hù)廠家也在不斷開發(fā)新的產(chǎn)品，以滿足電力建設(shè)快速發(fā)展的需求。但某研究院最近在進(jìn)行母線保護(hù)裝置集中入網(wǎng)試驗(yàn)預(yù)檢測(cè)過程中，針對(duì)雙母單分接線方式進(jìn)行實(shí)時(shí)數(shù)字仿真(RTDS)試驗(yàn)時(shí)，模擬母聯(lián)CT斷線后非相鄰母線發(fā)生同名相區(qū)內(nèi)故障，參試廠家均出現(xiàn)誤跳非故障母線的母聯(lián)(斷線母聯(lián))現(xiàn)象。對(duì)于智能變電站的采樣值(SV)保護(hù)裝置和就地化分布式母線保護(hù)裝置[
綜合智慧能源 2020年1期2020-03-04
- 500kV自耦變壓器低壓側(cè)小區(qū)差動(dòng)保護(hù)分析與探討
差動(dòng)保護(hù)一直存在差流，檢查保護(hù)裝置屏后面端子排上的低壓側(cè)套管CT的二次電流值發(fā)現(xiàn)與低壓側(cè)外附CT的電流值大小相等[1]。此自耦變壓器保護(hù)裝置在改造前配備縱差保護(hù)，分側(cè)差動(dòng)保護(hù)，進(jìn)行技改以后新上的保護(hù)裝置配備了縱差保護(hù)、分側(cè)差動(dòng)保護(hù)、分相差動(dòng)保護(hù)和低壓側(cè)小區(qū)差動(dòng)保護(hù)[2]。1 500kV自耦變壓器小區(qū)差動(dòng)保護(hù)存在差流的原因分析經(jīng)過排查發(fā)現(xiàn)500kV自耦變壓器低壓側(cè)套管CT在主變端子箱接成三角形接線，而外附CT接成星形。如圖1所示。圖1 500kV自耦變壓器差
時(shí)代農(nóng)機(jī) 2019年5期2019-08-17
- 交直流碰線故障對(duì)變壓器差動(dòng)保護(hù)影響的實(shí)證分析
障下的變壓器縱差差流，波形特征如圖4。由于直流系統(tǒng)保護(hù)動(dòng)作迅速，變壓器只短時(shí)流經(jīng)非周期分量，變壓器飽和程度較低，差流小于差動(dòng)門檻。隨著閥控制系統(tǒng)多次重投，差流逐漸上升，很可能達(dá)到動(dòng)作門檻，但這個(gè)過程中，由于差流中二次諧波含量很高，勵(lì)磁涌流判據(jù)能夠起到制動(dòng)差動(dòng)保護(hù)的作用。圖4 本故障下的變壓器縱差差流波形Fig.4 Waveform of differential flow under this fault3.3 遠(yuǎn)端碰線故障時(shí)的變壓器縱差保護(hù)圖1所示的故障
電力工程技術(shù) 2018年6期2018-12-12
- 互感器校驗(yàn)儀差值回路負(fù)荷對(duì)誤差的影響
得超過1 mA；差流回路的壓降不得超過50 mV[2]。因此分析研究互感器校驗(yàn)儀回路負(fù)荷是否符合規(guī)程規(guī)定、其負(fù)荷影響是否匹配所使用的標(biāo)準(zhǔn)器是非常必要的。1 校驗(yàn)儀差值回路負(fù)荷分析1.1 電子式互感器校驗(yàn)儀原理電子式互感器校驗(yàn)儀廣泛應(yīng)用于互感器的測(cè)試，各種規(guī)格型號(hào)的校驗(yàn)儀其原理線路基本相同[3]，如圖1所示。圖1 電子式互感器校驗(yàn)儀原理線路圖1.2 校驗(yàn)儀差流回路附加負(fù)荷分析(1)(2)Tx的二次壓降為：(3)這時(shí)T0和Tx的二次負(fù)荷阻抗相應(yīng)為：(4)(5)
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2018年5期2018-11-01
- 光伏直流系統(tǒng)對(duì)地絕緣檢測(cè)方法研究
一種電橋檢測(cè)法與差流檢測(cè)法相結(jié)合的、適用于光伏直流系統(tǒng)的對(duì)地絕緣檢測(cè)方法。實(shí)驗(yàn)表明，該方法能夠準(zhǔn)確檢測(cè)直流母線對(duì)地絕緣阻值的大小，并消除了電橋檢測(cè)法中存在的共模電壓波動(dòng)問題，提高了直流系統(tǒng)的安全性和穩(wěn)定性。光伏電站；直流絕緣檢測(cè)；電橋檢測(cè)法；差流檢測(cè)法隨著國家對(duì)環(huán)境治理的重視和對(duì)新能源產(chǎn)業(yè)的支持，依靠太陽能的光伏發(fā)電產(chǎn)業(yè)得到迅速發(fā)展。光伏電站中從電池板至逆變器的直流母線線路多、分布廣，而且大部分在室外，受環(huán)境溫度、濕度的影響，以及自然老化等原因，易出現(xiàn)絕緣
電網(wǎng)與清潔能源 2017年7期2017-12-05
- 統(tǒng)一潮流控制器系統(tǒng)串聯(lián)變壓器保護(hù)設(shè)計(jì)
區(qū)外故障時(shí)產(chǎn)生的差流大小以及區(qū)內(nèi)故障時(shí)差流的諧波含量,評(píng)估其對(duì)保護(hù)判據(jù)及定值整定的影響。同時(shí),由于其勵(lì)磁曲線的特殊性,空充時(shí)的勵(lì)磁涌流特征也會(huì)有所變化。3)電流互感器安裝位置及縱差保護(hù)范圍普通變壓器縱差用的保護(hù)電流互感器(TA)通常裝在繞組首端,接地的繞組末端通常不裝設(shè)TA。而串聯(lián)變壓器繞組兩端電壓等級(jí)相同,兩側(cè)均可裝設(shè)TA,但使用不同TA會(huì)造成保護(hù)范圍有所差異,故障時(shí)差流也會(huì)有所不同。需研究縱差保護(hù)使用的TA安裝位置及保護(hù)范圍。4)繞組過電壓問題串聯(lián)變壓
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2017年17期2017-11-13
- 基于檢測(cè)差流諧波含量的差動(dòng)保護(hù)設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)
100)基于檢測(cè)差流諧波含量的差動(dòng)保護(hù)設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)康豐，王閏羿，張瑋，劉慶海，楊青松(南京國電南自電網(wǎng)自動(dòng)化有限公司，南京 211100)準(zhǔn)確判斷出電流互感器(CT)飽和是區(qū)內(nèi)故障還是區(qū)外故障引起的，可提高差動(dòng)保護(hù)的可靠性。分析了CT飽和產(chǎn)生的原因和故障時(shí)的差流波形，提出了一種基于差流諧波含量的差動(dòng)保護(hù)方案。CT在過零附近區(qū)間能正確傳變二次電流，通過分析這個(gè)區(qū)間的差流諧波含量，確定故障是否在差動(dòng)保護(hù)的保護(hù)范圍內(nèi)。采用此方案，在發(fā)生區(qū)外故障CT飽和時(shí)能夠可靠閉
綜合智慧能源 2017年7期2017-07-31
- 基于虛擬差流技術(shù)的母線異常大數(shù)檢測(cè)方法
153)基于虛擬差流技術(shù)的母線異常大數(shù)檢測(cè)方法唐治國，周小波，陳琦，王永旭，陳宏巖(南京國電南自電網(wǎng)自動(dòng)化有限公司，南京 211153)隨著智能變電站的建設(shè)和就地保護(hù)的應(yīng)用，出現(xiàn)采樣異常大數(shù)的概率越來越高，這對(duì)母線保護(hù)的可靠性提出了更高的要求。提出一種應(yīng)用于母線保護(hù)的識(shí)別采樣異常的新方法，通過線性插值的方法虛擬出一個(gè)母線保護(hù)差流，比較實(shí)際計(jì)算的差流與虛擬差流的差異，能夠準(zhǔn)確區(qū)分出故障及異常大數(shù)，與已有算法相比具有數(shù)據(jù)窗小、能解決多點(diǎn)采樣異常等優(yōu)勢(shì)。通過仿真
綜合智慧能源 2017年4期2017-05-25
- 水泥余熱發(fā)電項(xiàng)目中小型發(fā)電機(jī)的保護(hù)整定
——?jiǎng)幼麟娏鳎?span id="syggg00" class="hl">差流），完全縱差時(shí)有——制動(dòng)電流，比率制動(dòng)特性的完全縱差時(shí)；——發(fā)電機(jī)機(jī)端、中性點(diǎn)二次電流；Ig、Iq、Kz、Is——差動(dòng)保護(hù)整定值，見表1。表1 發(fā)電機(jī)差動(dòng)保護(hù)定值2）動(dòng)作特性如圖3所示，發(fā)電機(jī)縱差保護(hù)動(dòng)作特性由二部分組成：即無制動(dòng)部分和比率制動(dòng)部分。其優(yōu)點(diǎn)是：在區(qū)內(nèi)故障電流小時(shí)，縱差保護(hù)具有較高的動(dòng)作靈敏度；在區(qū)外故障時(shí)，縱差保護(hù)具有較強(qiáng)的躲過暫態(tài)不平衡差流的能力。長期運(yùn)行實(shí)踐表明：正確的整定保護(hù)的各定值，圖3所示的動(dòng)作特性完全滿足動(dòng)作
河南建材 2017年1期2017-03-02
- 整流機(jī)組調(diào)壓變壓器差動(dòng)保護(hù)研究與應(yīng)用
器差動(dòng)保護(hù)在計(jì)算差流時(shí)，需要根據(jù)變壓器變比及各側(cè)電流互感器(CT)變比進(jìn)行電流的折算，即乘以平衡系數(shù)。調(diào)壓變壓器的大范圍調(diào)壓特點(diǎn)，給差流平衡系數(shù)的計(jì)算帶來困難[5]，致使其差動(dòng)保護(hù)一直未能得到有效解決[6-7]。目前，整流機(jī)組調(diào)壓變壓器普遍未配置差動(dòng)保護(hù)，僅配置過流保護(hù)，因此在保護(hù)的靈敏度、可靠性和快速性等方面均存在不足。隨著電解工業(yè)的發(fā)展，整流機(jī)組調(diào)壓變壓器容量及電壓等級(jí)不斷升高，配置差動(dòng)保護(hù)的需求也變得日益迫切。2 調(diào)壓整流變壓器現(xiàn)有保護(hù)配置及其不足在
綜合智慧能源 2017年1期2017-03-01
- 220kV泉富一、二線線路區(qū)外故障差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作情況分析
鍵詞：區(qū)外故障；差流；差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作；CT飽和中圖分類號(hào)：TM774 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A一、保護(hù)動(dòng)作情況2016年06月29日11時(shí)23分220kV泉富一、二線B相同時(shí)故障，雙縱聯(lián)動(dòng)作，263、264開關(guān)跳閘，220kV泉富一線收對(duì)側(cè)遠(yuǎn)跳，263開關(guān)三相跳閘且未重合，220kV泉富二線264開關(guān)重合閘動(dòng)作，重合成功。二、故障分析1.泉富一線1號(hào)保護(hù)差動(dòng)動(dòng)作詳解1.1 差流的形成和計(jì)算由圖1、圖2可以判斷出故障為B相區(qū)外故障，通過對(duì)側(cè)站及本側(cè)站的故障電流波形可看出
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2016年24期2017-02-05
- 兩種變壓器差動(dòng)保護(hù)差流計(jì)算方法的比較探討
種變壓器差動(dòng)保護(hù)差流計(jì)算方法的比較探討韓衛(wèi)恒，王俊奇，慕國行（國網(wǎng)山西省電力公司電力調(diào)度控制中心，山西 太原 030001）目前變壓器差動(dòng)保護(hù)差流計(jì)算方法主要有d－＞Y變換和Y－＞d變換兩種，通過對(duì)兩種不同差流計(jì)算方法的分析比較，發(fā)現(xiàn)在一般性故障時(shí)兩種差流計(jì)算方法都只計(jì)算正序電流、負(fù)序電流的差值，但在特殊故障下，Y－＞d變換會(huì)將零序電流計(jì)入差流計(jì)算，引起兩種保護(hù)動(dòng)作情況不同。變壓器差動(dòng)保護(hù)；差流計(jì)算；故障0 引言隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的不斷發(fā)展，電力生產(chǎn)的安全性要求
山西電力 2016年2期2017-01-12
- 一種新模式常規(guī)采樣GOOSE跳閘變壓器保護(hù)的設(shè)計(jì)及應(yīng)用
，提出了一種分相差流諧波或閉鎖、非間斷點(diǎn)開放的綜合勵(lì)磁涌流識(shí)別判據(jù)。仿真結(jié)果表明，綜合勵(lì)磁涌流識(shí)別判據(jù)可以應(yīng)用于新模式的變壓器保護(hù)。變壓器；智能變電站；滑動(dòng)數(shù)據(jù)窗；常規(guī)采樣；勵(lì)磁涌流；雙AD0 引言隨著智能變電站在電網(wǎng)中大批量長時(shí)間地運(yùn)行，采樣回路異常導(dǎo)致的保護(hù)裝置拒動(dòng)、誤動(dòng)現(xiàn)象時(shí)有發(fā)生。由于目前的智能變電站保護(hù)裝置主要以電子互感器、采集器、合并單元等模式來實(shí)現(xiàn)采樣回路數(shù)字化，而新常規(guī)采樣的源端直接在保護(hù)裝置，通過NPI插件實(shí)現(xiàn)雙AD采樣，結(jié)構(gòu)對(duì)比如圖1所
電力系統(tǒng)保護(hù)與控制 2016年10期2016-04-13
- 一種同名相轉(zhuǎn)換性故障變壓器差動(dòng)保護(hù)防拒動(dòng)的研究
動(dòng)問題，提出一種差流點(diǎn)差飽和開放識(shí)別方案。若為單電源CT飽和時(shí)飽和段差流采樣點(diǎn)將會(huì)很小或出現(xiàn)間斷。若為多電源單CT飽和時(shí)差流趨于正常波形。利用差流采樣點(diǎn)的比率制動(dòng)關(guān)系及制動(dòng)電流間斷角的特性，通過識(shí)別一周波內(nèi)滿足比率制動(dòng)特性與間斷點(diǎn)的總采樣點(diǎn)數(shù)，來判斷是否區(qū)內(nèi)故障。仿真結(jié)果表明，該方法適用于變壓器差動(dòng)保護(hù)同名相轉(zhuǎn)換性故障識(shí)別。變壓器；CT飽和；同名相；間斷角；轉(zhuǎn)換性故障；區(qū)內(nèi)飽和0 引言隨著國民經(jīng)濟(jì)的迅速發(fā)展，對(duì)工業(yè)、民用業(yè)等各領(lǐng)域的用電量也大幅度的增加。大
電力系統(tǒng)保護(hù)與控制 2016年13期2016-04-11
- 母線保護(hù)刀閘位置異常時(shí)的自適應(yīng)校正
矢量和(簡稱IO差流)守恒原理的刀閘位置異常智能校正方案。在大差差流平衡且僅有一段母線小差I(lǐng)O差流不平衡時(shí)進(jìn)入校正邏輯，保護(hù)嘗試著將無位置支路的電流加入小差I(lǐng)O差流不平衡的母線。若加入后所有母線的小差I(lǐng)O差流均平衡，則將本支路強(qiáng)制置于被校正的母線上；若不平衡，則嘗試加入另一條母線上。此外還論述了校正過程中用到的IO差流平衡的判別門檻以及判定校正成功的門檻的選取原則。最后通過仿真分析論述了該方案的可行性。刀閘位置異常；矢量和；IO差流；校正0 引言變電站的母
電力系統(tǒng)保護(hù)與控制 2016年6期2016-04-10
- 基于頻數(shù)分布的防止變壓器差動(dòng)保護(hù)誤動(dòng)的新方法
截取從故障發(fā)生到差流達(dá)到第一個(gè)極值之間的部分差流波形并經(jīng)適當(dāng)變換，利用頻數(shù)分布直方圖進(jìn)行電流波形處理。根據(jù)頻數(shù)分布特征，能夠?qū)崿F(xiàn)CT嚴(yán)重飽和、一般飽和、輕度飽和情況下變壓器區(qū)內(nèi)外故障的準(zhǔn)確檢測(cè)。該方法只需定位故障發(fā)生時(shí)刻，而不需定位差流出現(xiàn)時(shí)刻，算法簡單，快速可靠。經(jīng)大量仿真實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了新方法的可靠性和準(zhǔn)確性。變壓器保護(hù)；差動(dòng)保護(hù)；波形變換；CT飽和檢測(cè)；頻數(shù)分布0 引言變壓器是交流輸電系統(tǒng)的核心設(shè)備，一旦發(fā)生故障，將危及電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行與系統(tǒng)的供電可
電力系統(tǒng)保護(hù)與控制 2016年8期2016-04-10
- 直流接地極線路高阻接地故障識(shí)別方法
。因高阻接地時(shí)，差流變化率和能量突變率明顯，故本文提出一種基于差流變化率和能量突變率的接地極線路高阻接地故障識(shí)別方法，并通過PSCAD進(jìn)行驗(yàn)證。接地極線路；高阻；突變率；PSCAD仿真0 前言接地極線路 (又叫接地極引出線)是高壓直流輸電系統(tǒng)中必不可缺的重要組成部分，其電壓較低，一般不超過10 kV。接地極線路沿線多為山區(qū)，樹木茂盛，雷雨頻繁，發(fā)生高阻接地故障的概率較大。接地極線路發(fā)生高阻接地故障時(shí)，若不能及時(shí)識(shí)別并進(jìn)行可靠隔離，將會(huì)導(dǎo)致直流系統(tǒng)故障進(jìn)一步
云南電力技術(shù) 2015年4期2015-12-22
- 一起交流濾波器小組差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作原因分析
；輸入0．95倍差流，保護(hù)裝置可靠不動(dòng)作，保護(hù)裝置差動(dòng)功能正常。1．4 檢查結(jié)果分析通過對(duì)582交流濾波器一次設(shè)備和二次設(shè)備檢查情況和測(cè)試情況進(jìn)行分析，可以判斷差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作時(shí)刻582交流濾波器一次設(shè)備和二次設(shè)備均正常運(yùn)行。2 保護(hù)動(dòng)作原因分析2．1 保護(hù)原理交流濾波器小組差動(dòng)保護(hù)采集交流濾波器高端電流值（T1）和低端電流值（T3），兩者做差后取絕對(duì)值。當(dāng)差值的峰值達(dá)到118．1A時(shí)，經(jīng)零延時(shí)跳小組開關(guān)。2．2 外部錄波波形分析興仁換流站交流濾波器小組開關(guān)均
機(jī)電信息 2015年30期2015-12-21
- 關(guān)于發(fā)電機(jī)內(nèi)部相間短路縱差保護(hù)的 靈敏度分析
圖2為縱差一次側(cè)差流基波幅值Icd及短路匝比之間的關(guān)系曲線，a為短路匝比參數(shù)。圖2 縱差一次側(cè)差流基波幅值Icd及短路匝比 之間的關(guān)系曲線 依據(jù)圖2可以看出，隨著短路匝比參數(shù)的增加，差流呈現(xiàn)出先降低然后逐漸增加的趨勢(shì)，存在著最小值，出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因在于，差流描述的是短路回路電流，當(dāng)短路匝比a值偏低時(shí)，則回路電勢(shì)增加幅度低于回路電感增加幅度，為此，短路電流表現(xiàn)出降低趨勢(shì)；當(dāng)a值偏大時(shí)，短路回路電勢(shì)增加的趨勢(shì)較快，回路電感增加降低，從而短路回路電流呈現(xiàn)出增加
電氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2015年3期2015-06-24
- ±500 kV伊穆直流極1線路故障導(dǎo)致極2直流閉鎖原因分析
越電流傳變產(chǎn)生的差流達(dá)到保護(hù)動(dòng)作條件，導(dǎo)致極2直流閉鎖。針對(duì)這次保護(hù)誤動(dòng)，將直流濾波器差動(dòng)保護(hù)延時(shí)由40 ms延長至500 ms，提高了保護(hù)的防誤動(dòng)水平。直流輸電；重啟動(dòng)；直流濾波器；保護(hù)誤動(dòng)；直流閉鎖1 故障過程事故發(fā)生前，±500 kV伊穆直流雙極大地回線全壓運(yùn)行，伊敏換流站送穆家換流站1 600 MW。2013年6月30日14：15，穆家換流站極1直流保護(hù)發(fā)“線路故障，突變量檢測(cè)動(dòng)作”、“線路故障，行波檢測(cè)動(dòng)作”等故障信息，極1直流線路重啟，1次成功
東北電力技術(shù) 2015年9期2015-06-06
- 四平熱電公司66kV母差保護(hù)跳閘原因分析
護(hù)；帶負(fù)荷測(cè)量；差流；中間變流器中圖分類號(hào)：U224.2+7 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1006-8937（2015）23-0129-011 設(shè)備情況簡介四平熱電廠66 kV母線采用雙母線接線，母聯(lián)兼旁路形式，除1、2、3號(hào)發(fā)電機(jī)外還有6條線路和高備變接入母線。其中3號(hào)發(fā)電機(jī)出口是三卷變，正常方式向220 kV系統(tǒng)供電，不與66 kV系統(tǒng)聯(lián)系。1.1 故障前系統(tǒng)運(yùn)行情況故障前系統(tǒng)運(yùn)行情況：1、2號(hào)發(fā)電機(jī)分別經(jīng)1631、2631開關(guān)接至66 kV北、南母線，
企業(yè)技術(shù)開發(fā)·中旬刊 2015年8期2015-05-30
- 光纖差動(dòng)保護(hù)啟動(dòng)分析
個(gè)條件動(dòng)作：①相差流或零序差流大于差流門檻值；②相電壓或相間電壓小于90%額定電壓或零序電壓突變量3U0>1V。對(duì)側(cè)保護(hù)裝置啟動(dòng)。TWJ啟動(dòng)元件：作為手合于故障或空充線路時(shí)，一側(cè)啟動(dòng)另一側(cè)不啟動(dòng)時(shí)，未合側(cè)保護(hù)裝置的啟動(dòng)元件，同時(shí)滿足以下三個(gè)條件時(shí)動(dòng)作：①相差流或零序差流大于差流門檻值；②有三相TWJ；③對(duì)側(cè)保護(hù)裝置啟動(dòng)。差動(dòng)輔助啟動(dòng)元件：“差動(dòng)輔助啟動(dòng)允許”指差流大于差流門檻值、本側(cè)差動(dòng)保護(hù)不啟動(dòng)、對(duì)側(cè)無弱饋啟動(dòng)及TWJ 啟動(dòng)，上述條件都滿足后開放差動(dòng)輔助
中小企業(yè)管理與科技·下旬刊 2015年5期2015-05-30
- 換流變檔位調(diào)節(jié)對(duì)差動(dòng)保護(hù)的影響及解決方案
檔位正常運(yùn)行時(shí)，差流:2 調(diào)檔對(duì)差動(dòng)保護(hù)的影響換流變壓器檔位調(diào)節(jié)的原理就是通過調(diào)節(jié)抽頭位置改變換流變一、二次繞組接入電路中的線圈匝數(shù)，從而改變變壓器二次側(cè)的電壓。如圖2所示，0檔位為基準(zhǔn)檔位，調(diào)節(jié)檔位到+5%檔時(shí)，變壓器二次側(cè)電壓U2減小5%，調(diào)節(jié)檔位到－5%檔時(shí)，變壓器二次側(cè)電壓U2增大5%。圖2 變壓器分接頭示意圖以云廣工程楚雄站為例，計(jì)算換流變檔位變化1檔時(shí)的差流:云廣直流輸電工程楚雄站換流變的分接頭檔位為－6/+18共25檔，每檔調(diào)節(jié)1.25%[4
電氣自動(dòng)化 2014年1期2014-12-14
- 基于瞬時(shí)功率理論的輸電線路分相電流差動(dòng)保護(hù)
8］提出一種利用差流中電阻性分量構(gòu)造差動(dòng)保護(hù)判據(jù)的方法，該方法的動(dòng)作量中不包含電容電流，故避免了分布電容電流的影響；但該方法假設(shè)故障后電壓相量等于故障前電壓相量以提取電阻性電流，不適用于小過渡電阻的情況，因而不具備普遍的適用性。為了解決傳統(tǒng)功率定義體系不能滿足現(xiàn)代電力裝置發(fā)展需求的問題，研究人員提出并發(fā)展了瞬時(shí)功率理論體系，目前已將其成功應(yīng)用于無功補(bǔ)償、有源濾波和高壓直流輸電等諸多工程領(lǐng)域。在電力系統(tǒng)繼電保護(hù)方面，瞬時(shí)功率理論也有許多應(yīng)用。文獻(xiàn)［19］利用
電力自動(dòng)化設(shè)備 2014年11期2014-09-27
- 變壓器縱差保護(hù)調(diào)試方法解析
正折算到△側(cè)進(jìn)行差流計(jì)算。許繼WBH-800A、國電南京自動(dòng)化股份有限公司PST-1200等變壓器保護(hù)裝置采用此折算原理。對(duì)于△側(cè)（基準(zhǔn)側(cè)），各相計(jì)算電流采用△側(cè)出線的二次采集電流，即對(duì)于Y側(cè)，計(jì)算電流須經(jīng)過相角與幅值折算后方可使用。折算公式推導(dǎo)過程為式中：UYe——Y側(cè)額定線電壓幅值；UΔe——△側(cè)的額定線電壓幅值；UYpe——Y側(cè)額定相電壓幅值；UΔpe——△側(cè)的額定相電壓幅值；ωY——Y側(cè)匝數(shù)；ωΔ——△側(cè)匝數(shù)；IA1、IB1、IC1——Y側(cè)一次電流
山西電力 2014年6期2014-08-01
- 一起220 kV主變差動(dòng)保護(hù)異常跳閘的分析
：（1）A相計(jì)算差流峰值在1.2Ie（額定電流），非故障相B與C相為0.6Ie，故障相與非故障相的相位相反（180°），幅值為2倍的關(guān)系。保護(hù)裝置整定的定值為0.4Ie，計(jì)算比例差動(dòng)保護(hù)在1.2Ie差流時(shí)能夠可靠正確動(dòng)作。根據(jù)RCS978保護(hù)裝置的原理，符合A相接地短路的故障情況。但由于差流是由中壓側(cè)明顯的電流畸變導(dǎo)致，其余各側(cè)電流無變化，故障電流接近額定負(fù)荷電流，2號(hào)主變的第2套保護(hù)裝置無任何故障啟動(dòng)信號(hào)，再結(jié)合故障時(shí)變電站內(nèi)其他線路保護(hù)無異常的情況，這
浙江電力 2014年11期2014-06-19
- 淺談電力變壓器的保護(hù)設(shè)計(jì)原則
據(jù)。3.3.1 差流(或差壓)。變壓器差動(dòng)保護(hù)是靠各側(cè)CT二次電流和差流工作的。所以，差流(或差壓)是差動(dòng)保護(hù)帶負(fù)荷測(cè)試的重要內(nèi)容。電流平衡補(bǔ)償?shù)牟顒?dòng)繼電器(如LCD－4、LFP－972、CST－31A型差動(dòng)繼電器)，用鉗形相位表或通過微機(jī)保護(hù)液晶顯示屏依次測(cè)出A相、B相、C相差流，并記錄;磁平衡補(bǔ)償?shù)牟顒?dòng)繼電器(如BCH－1、BCH－2、DCD－5型差動(dòng)繼電器)，用0.5級(jí)交流電壓表依次測(cè)出A相、B相、C相差壓，并記錄。3.3.2 各側(cè)電流的幅值和相位。
電氣開關(guān) 2014年4期2014-05-28
- 并聯(lián)電容器對(duì)變壓器差動(dòng)保護(hù)的影響
護(hù)電流中，從而使差流中的諧波含量增大。環(huán)保節(jié)能方面，五建依托自身優(yōu)勢(shì)，在2011年開始試水土壤污染治理工程項(xiàng)目。至今已完成了北京廣華新城、北京焦化廠等兩個(gè)大型土壤修復(fù)項(xiàng)目，合同額近10億。今年，五建正在執(zhí)行天津石化土壤修復(fù)項(xiàng)目，合同額近2億元。近期五建還應(yīng)業(yè)主要求，快速應(yīng)對(duì)、妥善處置了數(shù)起惡性突發(fā)土壤污染事件。與此同時(shí)，五建與清華大學(xué)、華南理工、華東理工等高校和中科院南京土壤所、中石化大連院、中石化上海院、SEG技術(shù)研發(fā)中心等眾多科研機(jī)構(gòu)合作，聯(lián)合開發(fā)技術(shù)
四川電力技術(shù) 2014年3期2014-03-19
- 電流二次回路兩點(diǎn)接地造成母差異常告警的處理與分析
靠動(dòng)作，造成計(jì)算差流的存在；（2）由于RCS915A型的CPU板或MON板中的采樣通道中的零漂設(shè)置出錯(cuò)，造成計(jì)算差流的存在；（3）RCS915A型母線保護(hù)某一采樣通道中的輔助變流器損壞，造成計(jì)算差流的存在；（4）二次交流電流回路中A相確實(shí)存在0.25 A的差流。圖1 220kV變電站110 kV母線側(cè)運(yùn)行方式2.1 檢查2#主變8021、8022刀閘位置接點(diǎn)由于該變電站110 kV采用雙母線接線方式，母線保護(hù)由I、II刀閘的常開接點(diǎn)來確定某一開關(guān)具體運(yùn)行于
冶金動(dòng)力 2014年10期2014-03-15
- 供電系統(tǒng)主變微機(jī)保護(hù)差流補(bǔ)償控制在實(shí)際工作中的新應(yīng)用
差動(dòng)保護(hù)采用的是差流速斷保護(hù)，而由于主變差動(dòng)保護(hù)CT會(huì)導(dǎo)致主變產(chǎn)生差動(dòng)電流，從而影響主變的安全運(yùn)行，因此通常情況下要將主變的差動(dòng)保護(hù)設(shè)為主變的主保護(hù)之一，故差動(dòng)繼電器的可靠性對(duì)主變安全運(yùn)行和系統(tǒng)可靠供電起著極為重要的作用。在運(yùn)行中觀察主變差流變化是發(fā)現(xiàn)差動(dòng)回路是否存在異常的有效手段，在詳細(xì)分析變電站主變差動(dòng)保護(hù)正常運(yùn)行中產(chǎn)生差流的影響因素后，對(duì)正常運(yùn)行中因主變差動(dòng)回路CT而引起的差流進(jìn)行分析，對(duì)整定中應(yīng)注意的問題進(jìn)行計(jì)算和探討，并根據(jù)主變差動(dòng)電流回路差流值
機(jī)電信息 2014年15期2014-01-31
- 基于波形特征量的變壓器平衡繞組故障診斷方法
區(qū)外故障時(shí)，各相差流理論上等于0。將圖2所示主變各側(cè)電流代入式（1，2），得到圖3所示的轉(zhuǎn)角后主變各側(cè)電流及差動(dòng)電流。圖3 轉(zhuǎn)角后主變各側(cè)電流及差動(dòng)電流2.2 主變故障分析為了明確本次主變故障的故障點(diǎn)和故障類型，結(jié)合圖2和圖3的主變各側(cè)電流及差流，利用排除推理的方法進(jìn)行主變故障分析。由圖3主變差動(dòng)電流可見，在702線路重合于故障期間（第一階段），重合后約9 ms主變保護(hù)A相、C相出現(xiàn)差流，且差流反向，這是由于區(qū)外故障使主變中壓側(cè)TA飽和導(dǎo)致中壓側(cè)A相電流發(fā)
電力工程技術(shù) 2013年6期2013-07-06
- 一起110kV主變差動(dòng)保護(hù)誤動(dòng)作原因分析
整定錯(cuò)誤造成較大差流不平衡電流產(chǎn)生的原因大致分為[1]：穩(wěn)態(tài)情況下不平衡電流；暫態(tài)情況下不平衡電流。其中穩(wěn)態(tài)情況下不平衡電流的原因主要有：（1）變壓器繞組接線方式不同。（2）帶負(fù)荷調(diào)分接頭引起變壓器變比的改變。（3）變壓器各側(cè)電流互感器的型號(hào)和變比不相同。羅么變1號(hào)、2號(hào)主變高壓側(cè)CT變比為1200/5，低壓側(cè)CT變比為4000/5，線路CT變比為600/5。2:22雙惠173跳閘時(shí)，1號(hào)主變同時(shí)跳閘。雙惠173線路保護(hù)動(dòng)作電流二次值為78.6 A，反映到
電力工程技術(shù) 2013年1期2013-07-03
- 變壓器保護(hù)差流越限告警分析＊
為了監(jiān)視保護(hù)各相差流，不致達(dá)到差動(dòng)啟動(dòng)電流值，目前的變壓器縱聯(lián)差動(dòng)保護(hù)中都會(huì)引入“差流極限”告警這一功能.在微機(jī)變壓器差動(dòng)保護(hù)報(bào)“差流越限”告警時(shí)，應(yīng)立即采取措施，及時(shí)進(jìn)行處理，以避免差流值繼續(xù)上升至保護(hù)差動(dòng)啟動(dòng)值，發(fā)生保護(hù)誤動(dòng)的嚴(yán)重后果.1 差流越限原因分析1.1 差流越限缺陷現(xiàn)象變電所變壓器差動(dòng)保護(hù)裝置面板“報(bào)警”燈亮，且無法復(fù)歸.裝置顯示報(bào)文：差流越限，監(jiān)控后臺(tái)報(bào)“差動(dòng)保護(hù)差流越限”.1.2 差流越限分析變壓器保護(hù)裝置運(yùn)行時(shí)有差流.故障原因主要有：裝
湖州師范學(xué)院學(xué)報(bào) 2012年2期2012-09-20
- 線路差動(dòng)保護(hù)判別TA二次斷線的新方法
護(hù)未能啟動(dòng)，即使差流達(dá)到動(dòng)作門檻，差動(dòng)保護(hù)也不會(huì)動(dòng)作。線路差動(dòng)保護(hù)要求兩側(cè)均要啟動(dòng)，在線路的弱饋側(cè)發(fā)生高阻接地故障時(shí)，弱饋側(cè)因零序阻抗小，零序電流能啟動(dòng)，而強(qiáng)電側(cè)僅依賴本側(cè)量不能啟動(dòng)。導(dǎo)致的后果是差動(dòng)保護(hù)拒動(dòng)。針對(duì)此現(xiàn)象，繼電保護(hù)設(shè)計(jì)時(shí)，會(huì)增加差流輔助電壓量啟動(dòng)，通用的電壓量輔助判據(jù)為低電壓或者零序電壓。增加差流輔助電壓量啟動(dòng)判據(jù)后，會(huì)導(dǎo)致判據(jù)無法區(qū)分高阻接地故障還是TA斷線的故障。這里提出了一種判別TA斷線的新方法，該方法在確保TA斷線能正確檢測(cè)的前提下
四川電力技術(shù) 2012年3期2012-09-05
- 智能變電站光纖差動(dòng)保護(hù)同步性能測(cè)試方法研究
在角差，線路保護(hù)差流會(huì)隨著穿越電流的增大而增加，可能會(huì)導(dǎo)致保護(hù)不正確動(dòng)作，測(cè)試過程中應(yīng)對(duì)其同步性能進(jìn)行測(cè)試把關(guān)，保證變電站投運(yùn)的安全性[2]。智能變電站集成測(cè)試過程中，應(yīng)對(duì)一側(cè)數(shù)字式保護(hù)，一側(cè)傳統(tǒng)保護(hù)的線路光纖差動(dòng)保護(hù)進(jìn)行保護(hù)同步性能的測(cè)試[3-6]。本文構(gòu)建了線路兩側(cè)分別采用數(shù)字式差動(dòng)保護(hù)和傳統(tǒng)差動(dòng)保護(hù)的試驗(yàn)平臺(tái)，在同源一次電流下，測(cè)試兩側(cè)保護(hù)同步性能的方法。1 兩側(cè)線路保護(hù)角差的產(chǎn)生原因智能變電站電流互感器（TA）大都采用光纖電子式互感器，光纖互感器由
電力工程技術(shù) 2012年2期2012-07-06
- 變壓器差動(dòng)保護(hù)告警故障的分析處理
發(fā)現(xiàn)差動(dòng)B相存在差流,高壓側(cè)電流不正常,中壓側(cè)、低壓側(cè)電流正常。高壓側(cè)電流采樣值:A相為0.98 A,B相為0.62 A,C相為0.97 A,相位正確。用鉗形電流表測(cè)量1#主變微機(jī)保護(hù)1高壓側(cè)電流回路,結(jié)果與裝置采樣相同。退出1#主變微機(jī)保護(hù)1出口壓板后,在保護(hù)屏端子排處短封其電流回路,斷開電流連片,測(cè)量外側(cè)電流值,發(fā)現(xiàn)與裝置采樣值相同。測(cè)量裝置內(nèi)側(cè)直阻,結(jié)果正常。用試驗(yàn)儀加試驗(yàn)電流,驗(yàn)證裝置采樣正常。由此基本可確認(rèn)缺陷在外側(cè)回路上。為了保證安全,我們恢復(fù)
河北水利電力學(xué)院學(xué)報(bào) 2012年2期2012-04-19
- 基于64K通道的繼電保護(hù)缺陷分析與改進(jìn)
置DSP采樣值的差流很大：該側(cè)電流Iabc=0.19A,對(duì)側(cè)電流Iabcr=0.19 A,兩側(cè)保護(hù)差流Icdabc達(dá)到0.17A;②該側(cè)和對(duì)側(cè)保護(hù)測(cè)得電流的相角差(Ia-Iar)=235°,(Ib-Ibr)=234°,(Ic-Icr)=234°。顯著偏離實(shí)際角差180°;③保護(hù)裝置測(cè)量通道延時(shí)明顯偏離實(shí)際通道延時(shí)：保護(hù)裝置顯示測(cè)量通道延時(shí)為1.588 ms。LX II線路保護(hù)停運(yùn)后的實(shí)測(cè)值為主通道6.5 ms左右,備通道2.3 ms,符合正常范圍。將RCS
無線電通信技術(shù) 2011年6期2011-07-31
- 變壓器差動(dòng)保護(hù)誤動(dòng)的行為分析及防范措施
發(fā)生故障時(shí)，A相差流為 5.198A，C 相差流為 5.425A。這說明 A、C 相CT發(fā)生飽和導(dǎo)致二次電流無法如實(shí)反映一次電流，形成差流，導(dǎo)致1＃主變保護(hù)A屏（二次諧波原理）差動(dòng)保護(hù)出口，但1＃主變保護(hù)B屏（波形對(duì)稱原理）差動(dòng)保護(hù)沒有動(dòng)作。如圖1所示為變電站一次接線圖。2.2 分析故障時(shí)主變差流的形成原因1＃主變C相CT飽和最為嚴(yán)重，下面以C相為例，分析CT飽和程度及差流形成原因。圖1 變電站一次接線圖從離線分析軟件的錄波圖中讀取數(shù)據(jù)，三側(cè)C相電流值如表
電氣傳動(dòng)自動(dòng)化 2011年6期2011-06-26
- 一次220 kV線路電流互感器二次電流異常的分析
2 母差保護(hù)顯示差流2 異常分析與查找2.1 數(shù)值分析保護(hù)人員開始沒有對(duì)C相電流與A相和B相的差異引起足夠重視，只是簡單核對(duì)了電壓、電流大體的相位，根據(jù)表1數(shù)據(jù)，認(rèn)為方向正確，對(duì)于表2數(shù)據(jù)，只是簡單地認(rèn)為線路負(fù)荷電流較小，造成誤差過大。運(yùn)行人員在審核檢修記錄后，對(duì)C相電流偏低及C相母差差流過大提出質(zhì)疑，保護(hù)人員重新分析檢修記錄發(fā)現(xiàn)，C相CT不僅存在大小的誤差，還存在角度誤差，而且數(shù)據(jù)均已嚴(yán)重偏離正常范圍。從表1數(shù)據(jù)分析，電壓數(shù)據(jù)正常，因?yàn)锳相電流超前于電壓
山東電力技術(shù) 2011年4期2011-06-13
- 階梯式不接地電網(wǎng)單相接地故障分析及保護(hù)實(shí)現(xiàn)
（出線端）的零序差流為：由式（34）易知當(dāng)?shù)趎段母線出線故障時(shí)，級(jí)聯(lián)線路在n-1側(cè)（出線端）的零序差流為級(jí)聯(lián)線路本身零序電容電流的大小，方向?yàn)橛赡妇€流向線路。此零序差流方向與故障線路的零序電流方向相反。2.1.2 P2點(diǎn)發(fā)生A相單相接地故障分析當(dāng)P2點(diǎn)發(fā)生A相接地故障時(shí)，第n段母線與第n-1段母線之間的級(jí)聯(lián)線路在n-1側(cè) （出線端）的零序電流見式（27），其方向?yàn)榫€路流向母線，在n側(cè)（進(jìn)線端）的零序電流見式（26），其方向?yàn)榫€路流向母線，則聯(lián)線路在第n-1
電力工程技術(shù) 2010年4期2010-06-07