機(jī)端
- 某水電站電壓互感器極性問題分析與探討
4、5號(hào)發(fā)電機(jī)在機(jī)端電壓互感器屏柜改造完成后進(jìn)行了并網(wǎng)前一次和二次核相檢查，當(dāng)進(jìn)行到二次相位核查時(shí)，核相過程中發(fā)現(xiàn)數(shù)據(jù)異常；經(jīng)過現(xiàn)場細(xì)致分析和檢查后發(fā)現(xiàn)，為機(jī)端電壓互感器屏柜內(nèi)新安裝的機(jī)端母線電壓互感器極性接線錯(cuò)誤。經(jīng)過電壓互感器極性改接正確后，順利完成核相數(shù)據(jù)測試，并在隨后的機(jī)組同期操作中成功并入系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)，避免了該問題引發(fā)的設(shè)備事故。2 基本情況2.1 電壓互感器接線情況電壓互感器(Potential Transformer簡稱PT；Voltage Tr
小水電 2023年5期2023-10-23
- 核電站控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)電源系統(tǒng)建模及故障分析
賴勵(lì)磁調(diào)節(jié)器維持機(jī)端電壓恒定。文獻(xiàn)［11］介紹了相復(fù)勵(lì)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和原理,并根據(jù)等效電路給出了完整的勵(lì)磁裝置輸出特性方程。文獻(xiàn)［12］詳細(xì)地分析了理想相復(fù)勵(lì)裝置的補(bǔ)償條件,以及實(shí)際工作中影響相復(fù)勵(lì)裝置靜態(tài)電壓調(diào)整率的各種因素和實(shí)現(xiàn)全補(bǔ)償?shù)姆椒?。?duì)于相復(fù)勵(lì)雙機(jī)的孤島運(yùn)行問題,船舶電站相關(guān)論文在此方面研究較多,不過大多聚焦于系統(tǒng)控制與功率分配問題［13-18］。而RAM 系統(tǒng)相關(guān)研究中對(duì)于RAM 系統(tǒng)故障下相復(fù)勵(lì)行為、發(fā)電機(jī)故障電氣特征及保護(hù)定值整定的研究涉及較
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2023年3期2023-02-27
- 臨界條件下雙套保護(hù)報(bào)警信號(hào)不一致原因分析
管理板報(bào)警”、“機(jī)端TV斷線”，1號(hào)發(fā)電機(jī)B套保護(hù)報(bào)“機(jī)端TV斷線”信號(hào)，安控裝置1報(bào)“1號(hào)發(fā)變組高壓側(cè)無故障跳閘”。電站安控裝置和發(fā)電機(jī)保護(hù)裝置均為雙重配置，安控裝置型號(hào)為南京南瑞穩(wěn)定控制分公司的SCS-500E，發(fā)電機(jī)保護(hù)裝置型號(hào)為南京南瑞繼保工程技術(shù)有限公司的RCS-985GW。一般情況下，相同配置的雙重保護(hù)或安控裝置動(dòng)作應(yīng)一致，而此次停機(jī)過程中雙套保護(hù)及安控裝置所報(bào)信號(hào)則不一致，與一般情況有所不同。為了查清信號(hào)不一致原因，確保保護(hù)裝置及安控裝置的可
四川水力發(fā)電 2022年6期2022-12-30
- 一次發(fā)變組機(jī)端PT 擊穿導(dǎo)致停機(jī)的典型事故分析
0 MW，發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓20 kV，主變壓器升壓至500 kV，經(jīng)GIS 線路接入電力系統(tǒng)。每一個(gè)發(fā)變組單元配置兩套完整的電氣量保護(hù)。發(fā)電機(jī)定子接地保護(hù)作為發(fā)電機(jī)定子單相接地故障保護(hù)，由基波零序電壓部分和三次諧波電壓兩部分組成，保護(hù)范圍包括發(fā)電機(jī)定子線圈，電壓互感器、電流互感謝器、電纜、母線、開關(guān)刀閘、互感器一次側(cè)、刀閘斷路器、發(fā)電母線及電壓互感器一次側(cè)、變壓器低壓側(cè)（發(fā)電機(jī)電壓側(cè)）、廠變高壓側(cè)等。2 事故發(fā)生時(shí)的現(xiàn)象圖1 定子接地保護(hù)配置原理圖事故發(fā)生時(shí)
水電站機(jī)電技術(shù) 2022年7期2022-08-02
- 一起機(jī)端斷路器非全相合閘案例的分析與思考
在發(fā)電機(jī)出口配置機(jī)端斷路器（GCB）。根據(jù)規(guī)程要求，發(fā)電機(jī)出口斷路器操作機(jī)構(gòu)需采用三相聯(lián)動(dòng)機(jī)構(gòu)[7-10]。一般認(rèn)為，三相聯(lián)動(dòng)機(jī)構(gòu)不會(huì)發(fā)生非全相合閘狀況，但隨著操作次數(shù)的增多、機(jī)械結(jié)構(gòu)磨損或者設(shè)計(jì)上的缺陷，GCB非全相故障案例越來越多[5]。本文介紹了一起帶GCB機(jī)組非全相合閘并網(wǎng)的實(shí)例，通過分析和研究，提出了增設(shè)機(jī)端斷路器非全相保護(hù)的必要性與可行性。1 事件過程某電廠某機(jī)組開機(jī)并網(wǎng)過程中，監(jiān)控系統(tǒng)報(bào)A/B套主變壓器低壓側(cè)接地、發(fā)電機(jī)保護(hù)A/B套總出口動(dòng)作
水電與抽水蓄能 2022年1期2022-03-13
- 某大型水電站2F機(jī)組故障錄波3U0頻繁啟動(dòng)原因分析及處理經(jīng)過
原因：2F發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓3U0突變量頻繁啟動(dòng)，故障錄波裝置持續(xù)錄波。查看故障錄波波形圖，詳見圖1和圖2。圖1 機(jī)端零序電壓波形圖圖2 機(jī)端零序電壓波形圖從圖1和圖2可以看出，2F發(fā)電機(jī)機(jī)端零序電壓3U0波形有嚴(yán)重畸形、突變現(xiàn)象，突變的3U0瞬時(shí)值峰值最大為10.16 V，有效值也達(dá)4.5 V以上，遠(yuǎn)大于故障錄波裝置發(fā)電機(jī)機(jī)端零序電壓3U0啟動(dòng)定值3 V，因此2F機(jī)組故障錄波裝置正常啟動(dòng)。2 原因分析機(jī)端零序電壓3U0突變時(shí)，查看機(jī)組機(jī)端三相電壓和三相電流，
通信電源技術(shù) 2022年23期2022-02-20
- 發(fā)電機(jī)定子接地保護(hù)可靠性提升策略
感器，測量發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓，用于測量、計(jì)量、勵(lì)磁和發(fā)變組保護(hù)之用。發(fā)電機(jī)端用于定子接地保護(hù)PT為固體分級(jí)絕緣電壓互感器，變比kT為：發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)經(jīng)專用接地變高壓繞組和零序CT接地，接地變低壓側(cè)接有分壓電阻箱，接地變變比bT為：式（1）（2）中UG為發(fā)電機(jī)額定電壓，單位為V。2 發(fā)電機(jī)定子接地保護(hù)原理分析發(fā)電機(jī)基波零序電壓保護(hù)可以保護(hù)靠近機(jī)端85 %～95 %定子繞組區(qū)段，且故障點(diǎn)越靠近機(jī)端保護(hù)靈敏度越高；而三次諧波接地保護(hù)用于保護(hù)靠近發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)15 %～2
電力安全技術(shù) 2021年12期2022-01-21
- 基于測量阻抗變化軌跡智能識(shí)別的發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)*
域[8-11]。機(jī)端測量阻抗獲取的是發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓與電流之比，其在不同工況下的變化均有獨(dú)特規(guī)律，而且阻抗變化軌跡是發(fā)電機(jī)各電氣量綜合作用的結(jié)果，蘊(yùn)含了大量發(fā)電機(jī)運(yùn)行信息，可有效反映發(fā)電機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)。通過對(duì)阻抗軌跡的信息挖掘，可在運(yùn)動(dòng)學(xué)、統(tǒng)計(jì)學(xué)層面形成簡單而又具有區(qū)分價(jià)值的新特征。對(duì)軌跡信息的挖掘和應(yīng)用在電力系統(tǒng)領(lǐng)域也已有諸多研究[12-14]。因此，本文將軌跡識(shí)別引入到發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)中，提出一種基于機(jī)端測量阻抗變化軌跡識(shí)別的失磁保護(hù)方法。該方法通過提取阻抗
電機(jī)與控制應(yīng)用 2021年10期2021-11-22
- 基于測量阻抗變化軌跡智能識(shí)別的發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)*
域[8-11]。機(jī)端測量阻抗獲取的是發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓與電流之比，其在不同工況下的變化均有獨(dú)特規(guī)律，而且阻抗變化軌跡是發(fā)電機(jī)各電氣量綜合作用的結(jié)果，蘊(yùn)含了大量發(fā)電機(jī)運(yùn)行信息，可有效反映發(fā)電機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)。通過對(duì)阻抗軌跡的信息挖掘，可在運(yùn)動(dòng)學(xué)、統(tǒng)計(jì)學(xué)層面形成簡單而又具有區(qū)分價(jià)值的新特征。對(duì)軌跡信息的挖掘和應(yīng)用在電力系統(tǒng)領(lǐng)域也已有諸多研究[12-14]。因此，本文將軌跡識(shí)別引入到發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)中，提出一種基于機(jī)端測量阻抗變化軌跡識(shí)別的失磁保護(hù)方法。該方法通過提取阻抗
電機(jī)與控制應(yīng)用 2021年10期2021-11-22
- 淺析電流二次回路兩點(diǎn)接地導(dǎo)致勵(lì)磁調(diào)節(jié)器綜合告警
幾種原因：（1）機(jī)端相序告警（2）機(jī)端頻率越限告警（3）機(jī)端相位越限告警（4）同步頻率越限告警（5）同步相位越限告警（6）三相不平衡告警2.2 現(xiàn)場檢查通過對(duì)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器系統(tǒng)進(jìn)行全面檢查后，排除機(jī)端相序、機(jī)端頻率、機(jī)端相位、同步頻率、同步相位異常導(dǎo)致的綜合告警，同時(shí)檢查機(jī)端電壓、電流二次回路端子緊固，無松動(dòng)現(xiàn)象，由此推斷為三相不平衡告警。將“1號(hào)機(jī)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器告警”接入1號(hào)機(jī)故障錄波器開關(guān)量啟動(dòng)中，檢查1號(hào)機(jī)組故障錄波器錄波曲線：勵(lì)磁電流、勵(lì)磁電壓、機(jī)端電壓、
電子測試 2021年13期2021-07-24
- 基于PSASP仿真平臺(tái)的電網(wǎng)振蕩解列判據(jù)分析
取不同方式下發(fā)電機(jī)端的振解電壓，以此作為電廠振解裝置動(dòng)作的判斷依據(jù)。1 分析條件采用PSASP中的暫態(tài)穩(wěn)定分析模塊進(jìn)行仿真分析，故障類型為發(fā)變組高壓側(cè)三相短路接地故障。分析條件如下：1)對(duì)黑龍江電網(wǎng)中網(wǎng)架結(jié)構(gòu)較為薄弱、易發(fā)生振蕩的北部地區(qū)進(jìn)行仿真，選取黑龍江克東恒誠生物質(zhì)電廠為研究對(duì)象，該電廠現(xiàn)有容量為20 MVA的主變2臺(tái)、15 MW的發(fā)電機(jī)組1臺(tái)，主變110 kV、35 kV、10 kV側(cè)并列運(yùn)行，機(jī)組帶Ⅰ、Ⅱ段10 kV母線，經(jīng)克東-恒誠線路與系統(tǒng)并
黑龍江電力 2021年2期2021-06-18
- 多機(jī)共母系統(tǒng)單相接地故障保護(hù)模式應(yīng)用分析
5 kV母線上。機(jī)端母線經(jīng)接地變壓器/接地電阻。為限制單相接地故障時(shí)內(nèi)部過電壓，電阻電流與電容電流的比值一般取1.1～1.5。此處取1.5進(jìn)行分析計(jì)算，電阻電流取20 A。兩端母線各設(shè)一套接地變壓器/接地電阻，每套裝置電阻電流限制在10 A。選擇性單相接地故障保護(hù)方案：采用零序過流保護(hù)，在多機(jī)共母系統(tǒng)發(fā)生單相接地故障時(shí)，快速準(zhǔn)確判斷故障點(diǎn)，將故障切除。保護(hù)定值考慮發(fā)電機(jī)出口斷路器與饋出線斷路器的保護(hù)配合。在發(fā)電機(jī)機(jī)端安裝穿心式零序CT，在本機(jī)區(qū)外接地時(shí)本發(fā)
電氣自動(dòng)化 2021年3期2021-06-10
- PT一次熔斷器熔斷對(duì)發(fā)電機(jī)保護(hù)的影響
用。通過對(duì)水電站機(jī)端PT 運(yùn)行情況進(jìn)行趨勢分析，發(fā)現(xiàn)電壓互感器回路缺陷主要出現(xiàn)在一次熔斷器上。電壓互感器一次熔斷器接觸不良或者熔斷，都會(huì)導(dǎo)致發(fā)電機(jī)保護(hù)裝置采樣異常(故障相電壓降低、機(jī)端零序電壓增加)。但是，如此造成的數(shù)據(jù)異常大多因?yàn)樽兓刻?，不能快速的啟?dòng)發(fā)電機(jī)保護(hù)裝置動(dòng)作告警，只能放任電壓互感器一次熔斷器的故障擴(kuò)大，甚至存在使發(fā)電機(jī)保護(hù)裝置誤動(dòng)的可能性。因此，在不能完全掌握PT 一次熔斷器故障發(fā)展趨勢的情況下，提前分析一次熔斷器熔斷對(duì)發(fā)電機(jī)保護(hù)功能影響
電力安全技術(shù) 2021年3期2021-05-27
- 翻車機(jī)端環(huán)磨損修復(fù)技術(shù)研究和應(yīng)用
隨后又對(duì)其他翻車機(jī)端環(huán)進(jìn)行深入檢查，B2F翻車機(jī)入口端環(huán)與軌道存在間隙，B1F翻車機(jī)入口和出口端環(huán)也出現(xiàn)間隙并伴隨著軌道產(chǎn)生裂紋，之前幾次進(jìn)行端環(huán)維修就發(fā)現(xiàn)一個(gè)規(guī)律：中間磨損嚴(yán)重，兩側(cè)磨損較輕。2020年，在對(duì)端環(huán)軌道及墊板拆除后發(fā)現(xiàn)，磨損情況更加嚴(yán)重。兩臺(tái)翻車機(jī)兩側(cè)端環(huán)磨損，中間端環(huán)基本不磨損的異常情況急需查找具體原因以便后續(xù)設(shè)備管理，同時(shí)，端環(huán)磨損修復(fù)技術(shù)需要重新研究，以便較好地解決端環(huán)不均勻磨損情況。1 總體思路（1）從理論分析兩臺(tái)翻車機(jī)都出現(xiàn)兩側(cè)端
中國設(shè)備工程 2021年7期2021-04-14
- 發(fā)電機(jī)機(jī)端PT高壓側(cè)熔斷器“慢熔”現(xiàn)象的判斷與對(duì)策
明 胡琪龍發(fā)電機(jī)機(jī)端PT高壓側(cè)熔斷器“慢熔”現(xiàn)象的判斷與對(duì)策崔志堅(jiān) 趙 躍 張 亮 宋 明 胡琪龍（國家能源集團(tuán)安徽安慶皖江發(fā)電有限責(zé)任公司，安徽 安慶 246008）本文從某廠發(fā)生的發(fā)電機(jī)機(jī)端PT高壓側(cè)熔斷器“慢熔”現(xiàn)象入手，詳細(xì)分析了產(chǎn)生“慢熔”現(xiàn)象的原因以及“慢熔”對(duì)勵(lì)磁系統(tǒng)、發(fā)電機(jī)保護(hù)和測量系統(tǒng)的影響，提出了高壓側(cè)熔斷器“慢熔”現(xiàn)象的判斷方法，并給出解決機(jī)端PT高壓熔斷器“慢熔”的三種方法。高壓熔斷器；慢熔；電暈腐蝕；自動(dòng)電壓調(diào)節(jié)器；發(fā)電機(jī)保護(hù)；測
電氣技術(shù) 2021年2期2021-02-26
- 基于電壓相角差的發(fā)電機(jī)機(jī)端斷路器非全相保護(hù)
）1 引言發(fā)電機(jī)機(jī)端斷路器（GCB）日常操作頻繁，易因機(jī)械結(jié)構(gòu)長期磨損而發(fā)生傳動(dòng)連桿脫落等故障，造成GCB非全相運(yùn)行。GCB發(fā)生非全相故障時(shí)，發(fā)電機(jī)將處于非全相運(yùn)行狀態(tài)，運(yùn)維人員初期很難從三相聯(lián)動(dòng)機(jī)構(gòu)指示標(biāo)識(shí)發(fā)現(xiàn)該問題，此時(shí)若無保護(hù)反映動(dòng)作，定子繞組將長時(shí)間承受負(fù)序電流，造成發(fā)電機(jī)振動(dòng)加劇和轉(zhuǎn)子過熱，嚴(yán)重危及發(fā)電機(jī)安全穩(wěn)定運(yùn)行[1-4]。傳統(tǒng)繼電保護(hù)裝置常采用負(fù)序過負(fù)荷保護(hù)反映GCB非全相故障。近年，相關(guān)科研人員提出了基于GCB兩端電壓差和基波零序電壓相角
水電站機(jī)電技術(shù) 2021年1期2021-02-26
- 發(fā)電機(jī)三次諧波定子接地保護(hù)報(bào)警事件分析
檢查情況：發(fā)電機(jī)機(jī)端出口的電壓互感器絕緣及直阻良好，發(fā)電機(jī)接地變壓器絕緣良好，外觀良好無異常。二次回路部分的檢查情況：一一檢查發(fā)電機(jī)機(jī)端出口的電壓互感器至發(fā)變組屏柜的二次回路，均未發(fā)現(xiàn)松動(dòng)現(xiàn)象，各電纜絕緣良好，各電壓互感器伏安特性試驗(yàn)良好，發(fā)電機(jī)機(jī)端出口電壓互感器二次接線的航空插頭未松動(dòng)[2]。4 原因分析三次諧波電壓差動(dòng)判據(jù)為：通過廠家軟件連接發(fā)變組保護(hù)裝置，導(dǎo)出報(bào)警時(shí)的波形并進(jìn)行分析，正常運(yùn)行時(shí)采樣值如圖1所示。圖1的數(shù)值是不報(bào)警時(shí)從裝置保存的，可以看
通信電源技術(shù) 2020年17期2020-12-28
- 抽水蓄能保護(hù)開關(guān)位置信號(hào)采用擴(kuò)展接點(diǎn)的風(fēng)險(xiǎn)分析
分閘位置＝1, 機(jī)端電流不流經(jīng)主變(如變頻啟動(dòng)和電氣制動(dòng)過程), 機(jī)端電流不計(jì)入大差保護(hù)的差流計(jì)算。 保護(hù)裝置對(duì)開關(guān)刀閘位置等開入信號(hào)的變位, 通常設(shè)置有10 ms的防抖延時(shí), 即信號(hào)翻轉(zhuǎn)之后, 需經(jīng)過10 ms 才能夠正式確認(rèn)信號(hào)的狀態(tài)。 另外, 主變差動(dòng)保護(hù)差流值達(dá)到動(dòng)作值后, 一般要經(jīng)過20 ～30 ms 的運(yùn)算處理, 保護(hù)才會(huì)動(dòng)作出口。 而當(dāng)機(jī)組已經(jīng)并網(wǎng), 機(jī)端電流會(huì)流過主變, 如果主變大差保護(hù)還沒有計(jì)入機(jī)端電流, 由于機(jī)端電流缺失造成的差流有可能
湖南電力 2020年5期2020-11-13
- 一起高壓電動(dòng)機(jī)差動(dòng)速斷保護(hù)誤動(dòng)作原因分析
流分別取自發(fā)電機(jī)機(jī)端與發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)電流互感器A、C兩相。增壓風(fēng)機(jī)解體、檢修、復(fù)裝后，工頻啟動(dòng)運(yùn)行時(shí)發(fā)生差動(dòng)速斷保護(hù)誤動(dòng)作[5-6]，啟動(dòng)過程電流錄波如圖2所示，其中機(jī)端A相為17.37 A，C相為16.65 A；中性點(diǎn)A相為18.69 A，C相為16.40 A；差動(dòng)電流DIa=25.18 A，DIc=0.65 A(電機(jī)額定電流Ie=2.77 A，差動(dòng)速斷定值6Ie=16.62 A)。2 接線檢查及原因分析a.機(jī)端一次接線檢查由于增壓風(fēng)機(jī)高壓變頻器一次接線較
東北電力技術(shù) 2020年7期2020-09-11
- 基于柔性光學(xué)互感器的選擇性定子接地保護(hù)研究及應(yīng)用
地保護(hù)原理，并在機(jī)端電纜出線方式機(jī)組上得到了很好應(yīng)用。但根據(jù)現(xiàn)場多年實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，用于測量發(fā)電機(jī)機(jī)端基波零序電流的穿心型電磁式電流互感器（CT）存在以下問題：①電磁式CT選型難。對(duì)于擴(kuò)大單元接線發(fā)電機(jī)一次額定電流值一般為幾百至幾千安培，而接地零序電流一次值往往小于十安培，需在大負(fù)載電流中識(shí)別小零序電流，對(duì)于常規(guī)電磁式CT具有很大挑戰(zhàn)，存在CT繞組匝數(shù)少、漏磁通大、精度差等問題。②當(dāng)機(jī)端三相導(dǎo)體不規(guī)則排布時(shí)，如三相銅排平行出線，保護(hù)裝置會(huì)檢測到由導(dǎo)體空間磁場不對(duì)
水電與抽水蓄能 2020年3期2020-07-10
- 一起機(jī)組并網(wǎng)過程中發(fā)電機(jī)負(fù)序過負(fù)荷故障分析
51：08 報(bào)“機(jī)端TV 斷線、發(fā)電機(jī)負(fù)序過負(fù)荷信號(hào)”。2F 故障錄波裝置相應(yīng)時(shí)刻有錄波啟動(dòng)。2.2 發(fā)電機(jī)負(fù)序過負(fù)荷信號(hào)分析發(fā)電機(jī)定時(shí)限負(fù)序過負(fù)荷保護(hù)邏輯（圖1），取機(jī)端、中性點(diǎn)負(fù)序電流的最小值作為定時(shí)限負(fù)序電流值，定時(shí)限負(fù)序電流定值為0.1 A，延時(shí)定值為5 s。查看錄波文件，發(fā)現(xiàn)本次事件2F 機(jī)端、中性點(diǎn)負(fù)序電流值一樣，后續(xù)分析均采用2F 機(jī)端負(fù)序電流作為負(fù)序過負(fù)荷保護(hù)負(fù)序電流值。圖1 發(fā)電機(jī)保護(hù)裝置定時(shí)限負(fù)序過負(fù)荷保護(hù)邏輯查看故障錄波相應(yīng)時(shí)段波形，
水電站機(jī)電技術(shù) 2020年5期2020-06-05
- 一起汽輪發(fā)電機(jī)定子100%接地報(bào)警的分析與處理
保護(hù)3部分構(gòu)成。機(jī)端三次諧波電壓取自發(fā)電機(jī)機(jī)端側(cè)開口三角零序電壓，中性點(diǎn)側(cè)三次諧波電壓取自中性點(diǎn)TV，其中#3發(fā)變組保護(hù)A柜機(jī)端三次諧波電壓取自發(fā)電機(jī)出口第一組電壓互感器TV1的開口三角零序電壓，#3發(fā)變組保護(hù)B柜的機(jī)端三次諧波電壓取自發(fā)電機(jī)出口第二組電壓互感器TV2的開口三角零序電壓。三次諧波保護(hù)動(dòng)作方程為：式中，U3T為機(jī)端三次諧波電壓值；U3N為中性點(diǎn)三次諧波電壓值；K3WZD為三次諧波電壓比值整定值。三次諧波電壓比率定子接地保護(hù)動(dòng)作于信號(hào)。三次諧波
通信電源技術(shù) 2020年20期2020-02-02
- 一種可靠墻安裝機(jī)端雙手車式PT 柜
以前投運(yùn)的電站，機(jī)端PT 設(shè)備普遍選用GG-1A 柜或敞開式，廣泛布置于水輪機(jī)層上（下）游側(cè)，靠墻安裝。GG-1A 柜密封性能差，敞開式設(shè)備安全性能更低，均不能滿足“五防”要求，相繼進(jìn)行技術(shù)改造。本文就改造過程中機(jī)端PT 柜選擇及布置進(jìn)行分析研究。2 機(jī)端PT 柜的類型小型水電站根據(jù)機(jī)組容量不同，高壓機(jī)組發(fā)電機(jī)額定電壓選為6.3kV 或10.5kV，如今其配電裝置通常選為XGN2-12箱型固定式開關(guān)柜或KYN28A-12型鎧裝中置式手車柜。這兩類開關(guān)柜特點(diǎn)
數(shù)字通信世界 2019年9期2019-10-14
- 某電廠#2主變差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作分析及整改
000/5 A。機(jī)端電壓為20kV，母線電壓為234kV，#2燃機(jī)負(fù)荷為285 MW，功率因素為0.99。圖1 #2燃機(jī)主變D屏差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作報(bào)告3 主變差動(dòng)動(dòng)作分析調(diào)試單位做甩負(fù)荷試驗(yàn)時(shí)，通過TCS系統(tǒng)分開發(fā)電機(jī)出口開關(guān)802后，導(dǎo)致發(fā)變組保護(hù)D屏主變差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作。這是不正確的行為。分析發(fā)變組保護(hù)D屏裝置錄波圖可知，保護(hù)動(dòng)作時(shí)主變高低壓側(cè)電流相位正常，無其它變壓器保護(hù)動(dòng)作和告警。檢查主變本體未見漏油痕跡，主變低壓套管和母線絕緣套管完好。主變油樣經(jīng)化驗(yàn)人員化
通信電源技術(shù) 2019年4期2019-05-08
- 基于CAN 總線的DSP28335 在線燒寫方法研究
部分主要是由上位機(jī)端軟件和DSP 端軟件構(gòu)成。上位機(jī)端軟件主要完成讀取可執(zhí)行代碼文件，進(jìn)行格式轉(zhuǎn)換后將該文件通過CAN 總線發(fā)送給DSP 端，等待DSP端的響應(yīng)。DSP 端軟件主要完成和上位機(jī)端軟件的握手，接收上位機(jī)端軟件發(fā)送的可執(zhí)行代碼文件，并將該文件立即燒寫到FLASH 中，完成燒寫過程；此外DSP 端還需實(shí)現(xiàn)bootloader程序的功能?；贒SP28335開發(fā)的應(yīng)用程序經(jīng)過CCS編譯生成的目標(biāo)文件類型為.out 文件，而DSP28335 無法識(shí)別
科技與創(chuàng)新 2019年6期2019-04-11
- 張河灣電廠定子電流缺相缺陷分析及處理
電機(jī)出口CT采集機(jī)端電流，用于勵(lì)磁控制屏顯示及勵(lì)磁系統(tǒng)調(diào)節(jié)，此電流回路發(fā)生故障時(shí)將會(huì)影響勵(lì)磁系統(tǒng)的兩個(gè)通道。2 故障發(fā)生經(jīng)過2018年4月20日13：56，張河灣電廠進(jìn)行1號(hào)機(jī)C級(jí)檢修后發(fā)電方向并網(wǎng)試驗(yàn)運(yùn)行時(shí)，發(fā)現(xiàn)勵(lì)磁控制屏顯示定子電流較實(shí)際電流偏差較大。監(jiān)控系統(tǒng)顯示定子電流5 500 A左右，發(fā)電機(jī)功率148 MW。勵(lì)磁系統(tǒng)控制屏顯示定子電流3 960 A，發(fā)電機(jī)功率101 MW。張河灣電廠勵(lì)磁系統(tǒng)定子電流取三相電流的平均值，勵(lì)磁控制屏顯示電流與實(shí)際電流
水電站機(jī)電技術(shù) 2018年12期2018-12-21
- 發(fā)電機(jī)機(jī)端PT熔斷器慢熔引起斷線的故障檢測方法研究
0 引言當(dāng)發(fā)電機(jī)機(jī)端PT（電壓互感器）一次側(cè)和二次側(cè)出現(xiàn)斷線時(shí)，發(fā)電機(jī)-變壓器組（以下簡稱“發(fā)變組”）保護(hù)裝置的PT斷線判據(jù)應(yīng)能快速準(zhǔn)確地檢測到電壓回路異常并發(fā)出報(bào)警信號(hào)，同時(shí)閉鎖相關(guān)發(fā)電機(jī)保護(hù)和自動(dòng)調(diào)壓裝置[1]。目前國內(nèi)發(fā)變組保護(hù)裝置關(guān)于PT斷線的檢測方法都是基于電壓回路完全斷線后的二次側(cè)電壓矢量狀態(tài)，電壓回路未完全斷開的熔斷器慢熔狀態(tài)未納入PT斷線的檢測范圍[2]。新疆近年來發(fā)生多起因熔斷器慢熔導(dǎo)致機(jī)組保護(hù)動(dòng)作而跳機(jī)的事故，給電網(wǎng)和發(fā)電企業(yè)均造成巨大
浙江電力 2018年11期2018-12-07
- 基于斷口兩側(cè)電壓相量差的發(fā)電機(jī)機(jī)端斷路器非全相保護(hù)
網(wǎng)時(shí),由于發(fā)電機(jī)機(jī)端斷路器(GCB)連桿斷裂導(dǎo)致A相未合上,在機(jī)組并網(wǎng)20 s后,3號(hào)主變壓器低壓側(cè)零序過壓保護(hù)動(dòng)作,跳開了系統(tǒng)500 kV側(cè)開關(guān)、3號(hào)與4號(hào)主變壓器及3號(hào)發(fā)電機(jī),擴(kuò)大了事故范圍。傳統(tǒng)斷路器非全相保護(hù)[1-4]通過斷路器三相不一致接點(diǎn)位置、零序電流或負(fù)序電流來判斷斷路器的非全相運(yùn)行狀態(tài)。對(duì)于三相聯(lián)動(dòng)結(jié)構(gòu)的機(jī)端斷路器,由于無法提供三相不一致接點(diǎn)位置[5-6],并且并網(wǎng)初期負(fù)序電流和零序電流較小,因此傳統(tǒng)保護(hù)功能無法快速檢測出該故障。在較低的負(fù)
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2018年21期2018-11-26
- 發(fā)電機(jī)出口電壓互感器匝間短路故障分析與計(jì)算
度。文獻(xiàn)[3]對(duì)機(jī)端PT一次繞組匝間短路時(shí)的電氣特征進(jìn)行分析，得出對(duì)地電壓最高相的下一相即為故障相這一結(jié)論，通過故障案例驗(yàn)證了理論分析的正確性。目前，針對(duì)PT匝間短路故障案例的分析比較多[4-5]，但結(jié)合匝間短路前后電氣等效電路圖開展深入分析與計(jì)算的并不多見。本文以一起發(fā)電機(jī)出口PT故障引起發(fā)電機(jī)變壓器組(以下簡稱發(fā)變組)保護(hù)動(dòng)作事件為例，通過故障錄波波形、試驗(yàn)數(shù)據(jù)的綜合分析判斷，認(rèn)為保護(hù)動(dòng)作是由PT一次側(cè)匝間短路引起的。其次對(duì)PT匝間短路引起故障相對(duì)地等
綜合智慧能源 2018年10期2018-11-19
- UNITROL 5000勵(lì)磁系統(tǒng)常見問題分析
211”（風(fēng)機(jī)機(jī)端供電失效）。同時(shí)檢查發(fā)現(xiàn)：（1）穩(wěn)壓電源-G05不在工作狀態(tài)；（2）風(fēng)機(jī)電源切換繼電器動(dòng)作，供電方式由原來的機(jī)端電源供電（K16繼電器動(dòng)作）更改為#2機(jī)汽機(jī)段3MCC段供電（K15繼電器動(dòng)作）；（3）機(jī)端電源變-T05及機(jī)端風(fēng)機(jī)變-T16低壓側(cè)均無電壓；（4）調(diào)節(jié)柜內(nèi)所有空開均在合閘位置；（5）風(fēng)機(jī)機(jī)端電源電壓監(jiān)控繼電器顯示電壓值為0 V；（6）#2整流柜內(nèi)風(fēng)機(jī)由主風(fēng)機(jī)切換至備用風(fēng)機(jī)，該柜內(nèi)兩組風(fēng)機(jī)電源開關(guān)-Q11與-Q12均在合閘位置
機(jī)電信息 2018年18期2018-06-28
- 發(fā)電機(jī)機(jī)端TV一次熔斷器漸熔分析及不停機(jī)處理
圖1所示。發(fā)電機(jī)機(jī)端裝設(shè)三組TV，分別為TV1、TV2、TV3，其中TV1為匝間保護(hù)專用TV。三組TV均為沈陽索普互感器有限責(zé)任公司生產(chǎn)的JDZX4-20，額定變比為(20/)/(0.1/)/(0.1/)/(0.1/3)kV，TV的一次熔斷器額定直流電阻為120Ω，額定電流為0.5A，最小熔化電流為0.625A。勵(lì)磁調(diào)節(jié)器為南京南瑞電控有限公司生產(chǎn)的SAVR2000微機(jī)型調(diào)節(jié)器。發(fā)變組保護(hù)為南京南瑞繼保電氣有限公司生產(chǎn)的RCS-985A型微機(jī)保護(hù)，采用雙重
- 發(fā)電機(jī)三次諧波電壓比率接地保護(hù)誤發(fā)信分析
率220 MW，機(jī)端額定電壓為15．75 kV，發(fā)變組保護(hù)采用南瑞繼保電氣公司的PCS-985B-H2微機(jī)型發(fā)變組保護(hù)裝置。定子接地保護(hù)A，B柜均采用基波零序過電壓判據(jù)，保護(hù)從機(jī)端開始至發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)85 %—95 %的定子繞組單相接地故障，采用三次諧波電壓比率和差動(dòng)判據(jù)，保護(hù)發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)附近的定子繞組單相接地故障。A柜機(jī)端三次諧波電壓取自機(jī)端TV1開口三角零序電壓，B柜機(jī)端三次諧波電壓取自機(jī)端TV2開口三角零序電壓。A，B柜發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)側(cè)三次諧波電壓均取自
電力安全技術(shù) 2018年1期2018-03-26
- 完善自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器TV斷線判別邏輯的措施探析
電機(jī)組已廣泛采用機(jī)端自并激靜止勵(lì)磁，勵(lì)磁系統(tǒng)選用ABB公司的UNITROL 5000型微機(jī)數(shù)字勵(lì)磁調(diào)節(jié)器，運(yùn)行可靠性較高。然而，大型汽輪發(fā)電機(jī)組機(jī)端TV斷線是自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器誤強(qiáng)勵(lì)發(fā)生的主要誘因之一。近年來部分600 MW級(jí)機(jī)組運(yùn)行中暴露出UNITROL 5000型勵(lì)磁調(diào)節(jié)器TV斷線判別邏輯不完善的問題。在機(jī)端TV一次熔斷器發(fā)生慢速熔斷的異常情況下，自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器不能正確檢測出TV斷線，而誤判斷為一次系統(tǒng)故障，發(fā)生誤強(qiáng)勵(lì)，造成發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子過流保護(hù)動(dòng)作跳閘的非計(jì)
四川電力技術(shù) 2017年4期2017-09-26
- 基于PCI總線的DSP6713在線燒寫方法研究
原理，介紹了上位機(jī)端軟件、DSP端軟件和bootloader程序的設(shè)計(jì)思想，為DSP技術(shù)開發(fā)和維護(hù)人員提供了一種方便、快捷的升級(jí)程序方法。PCI總線；DSP6713；在線燒寫；bootloader在線燒寫技術(shù)，即在應(yīng)用編程（IAP，In-Application Programming），是在系統(tǒng)運(yùn)行的過程中的動(dòng)態(tài)編程，從系統(tǒng)中獲取新代碼并對(duì)自身進(jìn)行重新編程，用程序來改變程序的一種方法。該方法不需要借助外部手段，也不用進(jìn)行任何機(jī)械操作，即可完成程序執(zhí)行代碼的
科技與創(chuàng)新 2017年13期2017-07-19
- 基于發(fā)電機(jī)機(jī)端和中性點(diǎn)零序電壓值的故障類型判斷
15)基于發(fā)電機(jī)機(jī)端和中性點(diǎn)零序電壓值的故障類型判斷李博，陳碩，陳必?fù)P，王昱，周曉明 (華能巢湖發(fā)電有限責(zé)任公司，安徽巢湖238015)發(fā)電機(jī)發(fā)生故障后，快速且準(zhǔn)確的故障診斷方法有利于排除故障和縮短停機(jī)時(shí)間。發(fā)電機(jī)出現(xiàn)TV斷線或定子接地故障時(shí)，通過分析發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓、機(jī)端零序電壓、中性點(diǎn)零序電壓數(shù)值的升高或者降低進(jìn)行故障定位，確定發(fā)電機(jī)一次回路或者二次回路的故障類型及大致范圍，又進(jìn)一步根據(jù)現(xiàn)場經(jīng)驗(yàn)指出具體的故障點(diǎn)，此方法只需對(duì)比故障前后發(fā)電機(jī)的電壓值，簡單
湖南電力 2017年3期2017-07-12
- 大型汽輪發(fā)電機(jī)3次諧波電壓定子接地保護(hù)方案的研究與改進(jìn)
如文獻(xiàn)［3］根據(jù)機(jī)端電壓20 kV以上的汽輪發(fā)電機(jī)定子繞組接地電流允許值為1 A進(jìn)行計(jì)算，近似得到300～1000 MW發(fā)電機(jī)的定子單相接地保護(hù)告警的靈敏度應(yīng)能達(dá)到10 kΩ。然而，近年來國內(nèi)大型發(fā)電機(jī)組多采用接地變接地，這導(dǎo)致基波零序電壓保護(hù)的靈敏度明顯降低，同時(shí)由于大型發(fā)電機(jī)組定子對(duì)地電容的增大，基波零序電壓保護(hù)的低靈敏度區(qū)域?qū)闹行渣c(diǎn)向繞組中部擴(kuò)大［4-5］。而3次諧波電壓定子接地保護(hù)雖然在中性點(diǎn)附近靈敏度較高，但在定子繞組中部時(shí)靈敏度較低甚至直接進(jìn)
電力自動(dòng)化設(shè)備 2017年10期2017-05-21
- 淺述水電廠發(fā)電機(jī)、變壓器保護(hù)配置及與水機(jī)LCU的配合
。過電壓保護(hù)采用機(jī)端PT，動(dòng)作電壓取1.5倍額定電壓，保護(hù)動(dòng)作于解列滅磁；定時(shí)限過負(fù)荷保護(hù)采用4CT，保護(hù)帶時(shí)限動(dòng)作于發(fā)信和減出力；反時(shí)限過負(fù)荷保護(hù)采用4CT，反時(shí)限設(shè)下限段、反時(shí)限段、上限段，下限段為保護(hù)啟動(dòng)值，當(dāng)電流大于啟動(dòng)值時(shí)，發(fā)電機(jī)開始熱累積，當(dāng)電流小于啟動(dòng)值時(shí)，發(fā)電機(jī)開始散熱過程。反時(shí)限段則根據(jù)反時(shí)限電流的大小進(jìn)行出口動(dòng)作時(shí)間不同，反時(shí)限電流越大，動(dòng)作時(shí)間越短。 上限段為速斷段，即大于此電流保護(hù)無時(shí)限動(dòng)作出口，保護(hù)帶時(shí)限動(dòng)作于解列；定子接地保護(hù)取
山東工業(yè)技術(shù) 2017年4期2017-03-28
- 基于RS—485總線的遠(yuǎn)程溫度控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)
把測量值發(fā)送給主機(jī)端，實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)程通信?！娟P(guān)鍵詞】單片機(jī) 溫度 RS-485總線在倉庫管理、蔬菜大棚等行業(yè)，往往需要對(duì)各點(diǎn)溫度進(jìn)行測量和控制，而傳統(tǒng)的用溫度計(jì)逐一測量的方法存在測量誤差大、隨機(jī)性強(qiáng)及效率低下的缺點(diǎn)。所以，有必要設(shè)計(jì)一個(gè)高效、高精度、使用方便的溫度控制系統(tǒng)。本文提出了一種遠(yuǎn)程溫控系統(tǒng)，該系統(tǒng)能夠?qū)χ匾獢?shù)據(jù)進(jìn)行保存，在主機(jī)端顯示當(dāng)前時(shí)間，設(shè)定溫度上限值并發(fā)送給從機(jī)，各從機(jī)通過溫度傳感器自動(dòng)測出當(dāng)前溫度并發(fā)送給主機(jī)，當(dāng)溫度超過上限值時(shí)，通過蜂鳴器報(bào)警
電子技術(shù)與軟件工程 2016年24期2017-02-23
- 亭子口電站三次諧波定子接地保護(hù)動(dòng)作原因分析處理
較發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)及機(jī)端三次諧波電壓的大小和相位構(gòu)成，動(dòng)作后果為發(fā)信號(hào)。機(jī)端三次諧波電壓取自發(fā)電機(jī)機(jī)端TV開口；中性點(diǎn)三次諧波電壓取自發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)接地變壓器,其交流接入回路見圖1。在WFB-801A發(fā)電機(jī)保護(hù)系列裝置中，可提供兩種方案的三次諧波定子接地保護(hù)，我廠采用的是比較發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)及機(jī)端三次諧波電壓的大小和相位原理的三次諧波定子接地保護(hù)，其動(dòng)作方程為：式中：U˙3s和U˙3n分別為發(fā)電機(jī)機(jī)端TV開口三角繞組和中性點(diǎn)TV輸出中的三次諧波分量；Kp′為機(jī)端和中
水電站機(jī)電技術(shù) 2016年11期2016-12-07
- 一起大型機(jī)組逆功率保護(hù)動(dòng)作
功率保護(hù)動(dòng)作報(bào)告機(jī)端UCA，97.76∠161V；機(jī)端ICA，0.097∠43A；有功功率-4.59W。1.3逆功率保護(hù)定值動(dòng)作功率3.50W，t1延時(shí)3s，t2延時(shí)5s。1.4逆功率保護(hù)原理逆功率保護(hù)反應(yīng)發(fā)電機(jī)從系統(tǒng)吸收有功功率的大小。電壓取自發(fā)電機(jī)機(jī)端TV，電流取自發(fā)電機(jī)機(jī)端TA。保護(hù)按A、C相電流2相接線，有功功率計(jì)算公式為：式（1），中φCA為電壓UCA超前電流ICA的角度。動(dòng)作判據(jù)為：P+Pset＜0（2）式（2）中，Pset為逆功率保護(hù)動(dòng)作整定
河南科技 2016年11期2016-11-11
- 機(jī)端TA故障致主變差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作的分析及預(yù)防
461000）機(jī)端TA故障致主變差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作的分析及預(yù)防宋俊峰1，曹建民1，李 沛2，吳躍恒2（1.國家電投集團(tuán)河南電力有限公司開封發(fā)電分公司，河南 開封 475002；2.河南能信熱電有限公司，河南 許昌 461000）介紹了某電廠因發(fā)電機(jī)機(jī)端TA二次引出線燒斷而引起主變差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作的事故，分析了保護(hù)裝置的動(dòng)作情況和TA二次線燒斷的原因，提出了整改措施。為避免TA運(yùn)行時(shí)二次側(cè)開路事故，從開路原因和設(shè)備維護(hù)上提出了合理化建議。主變；差動(dòng)保護(hù)；TA二次引出
電力安全技術(shù) 2016年8期2016-10-18
- 機(jī)房無線電源控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)
系統(tǒng)。該系統(tǒng)由主機(jī)端和從機(jī)端兩部分組成，實(shí)現(xiàn)了一至多臺(tái)電腦電源的精準(zhǔn)開關(guān)控制與管理，達(dá)到了方便管理、降低耗能與延長設(shè)備壽命等目的。關(guān)鍵字：單片機(jī)；無線控制；電源開關(guān)；主機(jī)；從機(jī)中圖分類號(hào)：TP368.2 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1009-3044（2016）15-0255-03Abstract： Computer Lab is an important place for experimental teaching in Colleges and uni
電腦知識(shí)與技術(shù) 2016年15期2016-07-04
- 發(fā)電機(jī)三次諧波定子接地保護(hù)動(dòng)作原因分析
V，沿定子繞組向機(jī)端逐漸升高，在向量圖上三相電壓以中性點(diǎn)電壓為中心平衡分布。但當(dāng)發(fā)電機(jī)內(nèi)部定子繞組絕緣破損、異物等故障原因引起接地，將造成對(duì)地電壓發(fā)生變化，故障點(diǎn)處的電壓將降低，機(jī)組定子上的電勢平衡發(fā)生改變。若不及時(shí)發(fā)現(xiàn)并消除，當(dāng)再在機(jī)組另一點(diǎn)發(fā)生接地點(diǎn)，構(gòu)成兩點(diǎn)接地故障，定子繞組將受到嚴(yán)重?fù)p傷，構(gòu)成重大安全事故。為及時(shí)發(fā)現(xiàn)定子接地故障，發(fā)電機(jī)保護(hù)中設(shè)置了定子接地保護(hù)。該保護(hù)通常由兩個(gè)保護(hù)構(gòu)成:采用機(jī)端零序電壓原理的定子接地保護(hù)，可保護(hù)從機(jī)端到中性點(diǎn)85%
湖南電力 2016年6期2016-03-30
- 發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)接地變壓器短路電阻和短路電抗測算方法
中性點(diǎn)零序電壓與機(jī)端零序電壓之間的比例關(guān)系，為基波零序電壓定子接地保護(hù)整定計(jì)算提供依據(jù)，同時(shí)完成發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)接地變壓器的短路電阻和短路阻抗的間接測量。1 接地變壓器短路阻抗測算新方法1.1 基本研究思路發(fā)電機(jī)定子單相接地故障時(shí)，機(jī)端和中性點(diǎn)工頻零序電壓一次值近似相等，因此，模擬發(fā)電機(jī)定子單相接地故障，通過發(fā)電機(jī)保護(hù)裝置記錄故障時(shí)的機(jī)端零序電壓和中性點(diǎn)零序電壓波形數(shù)據(jù)，結(jié)合機(jī)端和中性點(diǎn)零序電壓PT變比以及接地變二次負(fù)載電阻值，即可求得發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)接地變壓器的
儀器儀表用戶 2015年2期2015-12-17
- 大型抽水蓄能電站發(fā)電機(jī)定子95%接地保護(hù)動(dòng)作跳閘分析
，電壓取自發(fā)電機(jī)機(jī)端TV開口三角形繞組?；阈蜻^電壓（3U0）保護(hù)可以反應(yīng)發(fā)電機(jī)機(jī)端至發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)95%區(qū)域的定子繞組單相接地故障。經(jīng)時(shí)限t=2s動(dòng)作于解列滅磁，解列機(jī)組。零序電壓計(jì)算公式：3U0=UA+UB+UC動(dòng)作判據(jù)為：3U01≥3U01set式中：3U01為發(fā)電機(jī)內(nèi)部單相接地時(shí)TV開口三角繞組的3倍基波零序電壓；3U01set為3倍基波零序過電壓保護(hù)動(dòng)作整定值，整定為5V。經(jīng)過實(shí)際測量，機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，3U0在2.3V左右。2 事故跳閘時(shí)情況20
水電與抽水蓄能 2015年2期2015-12-02
- 蘭溪電廠勵(lì)磁系統(tǒng)PT異常檢測工程實(shí)踐分析
，必須在所引用的機(jī)端三相電壓平均值與三相同步電壓平均值超過15%時(shí)才判斷為PT斷線，在PT二次熔絲出現(xiàn)慢熔的某些特定工況下將無法準(zhǔn)確判別。2011年1月31日，該電廠2號(hào)發(fā)電機(jī)PT二次熔絲慢熔，因勵(lì)磁調(diào)節(jié)器自身PT斷線判別功能不夠靈敏，未能準(zhǔn)確判斷出PT斷線的異常情況，從而導(dǎo)致勵(lì)磁調(diào)節(jié)器誤強(qiáng)勵(lì)，最終造成過激磁保護(hù)動(dòng)作，動(dòng)作后關(guān)主汽門解列停機(jī)。圖1 機(jī)端PT1異常判別邏輯2 解決方案發(fā)電機(jī)PT一次保險(xiǎn)“慢”熔斷引起的二次電壓小幅降低，可以從電壓降落、相位偏移
機(jī)電信息 2015年12期2015-03-14
- 大型發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)不同接地方式單相接地故障特征研究
繼電保護(hù)而言，當(dāng)機(jī)端單相金屬性接地電容電流IC小于允許值時(shí)，發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)可不接地，單相接地保護(hù)可帶時(shí)限動(dòng)作于信號(hào)；當(dāng)IC大于允許值時(shí)，宜以消弧線圈接地，補(bǔ)償后的參與電流（容性）小于運(yùn)行值時(shí)，保護(hù)可帶時(shí)限動(dòng)作于信號(hào)；當(dāng)消弧線圈退出運(yùn)行或由于其他原因使參與電流大于允許值時(shí)，保護(hù)應(yīng)帶時(shí)限動(dòng)作于停機(jī)。發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)經(jīng)配電變壓器高阻接地時(shí)，當(dāng)故障電流大于允許值時(shí)，保護(hù)應(yīng)帶時(shí)限動(dòng)作于停機(jī)；當(dāng)故障電流小于允許值時(shí)，保護(hù)可帶時(shí)限動(dòng)作于信號(hào)。本文針對(duì)發(fā)電機(jī)三種接地方式下的單相
大電機(jī)技術(shù) 2015年2期2015-01-22
- 田灣核電站二號(hào)機(jī)組發(fā)電機(jī)定子接地保護(hù)原理和計(jì)算
保護(hù)（保護(hù)發(fā)電機(jī)機(jī)端向內(nèi)85%～95%定子繞組）和三次諧波電壓比率判據(jù)保護(hù)（保護(hù)發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)向外25%左右的定子繞組）兩部分組成。1 基波零序電壓保護(hù)1.1 保護(hù)原理對(duì)于中性點(diǎn)不接地發(fā)電機(jī)，具有一般不接地系統(tǒng)單相短路的特點(diǎn)。假如某一相（如A 相）定子繞組離中性點(diǎn)位置為α 處單相接地，這時(shí)發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)將發(fā)生位移，產(chǎn)生零序電壓。故障點(diǎn)零序電壓為：上式表明，發(fā)電機(jī)定子繞組某一相任意點(diǎn)單相接地時(shí)，故障點(diǎn)的零序電壓將隨著故障點(diǎn)位置不同而改變：在中性點(diǎn)附近（α ＝0）
科技傳播 2014年12期2014-11-25
- 恒速異步發(fā)電機(jī)型風(fēng)電場低電壓穿越能力仿真研究
1 )本文以一個(gè)機(jī)端母線設(shè)置為節(jié)點(diǎn)的恒速異步發(fā)電機(jī)型風(fēng)電場接入無窮大系統(tǒng)為例，對(duì)風(fēng)電場接入系統(tǒng)線路發(fā)生三相接地短路故障時(shí)的風(fēng)電場低電壓穿越(LVRT)能力進(jìn)行了仿真分析，研究結(jié)果顯示風(fēng)電場的LVRT能力主要取決于故障發(fā)生后系統(tǒng)維持暫態(tài)電壓穩(wěn)定的能力，即取決于故障切除時(shí)間t的大小。當(dāng)t小于或等于故障極限切除時(shí)間t時(shí)，風(fēng)電場則具備一定的LVRT能力；當(dāng)系統(tǒng)具有較大的t值時(shí)，可有效提高風(fēng)電場低電壓穿越的持續(xù)時(shí)間；在t≤t的前提下，故障切除時(shí)間越短，風(fēng)電場并網(wǎng)點(diǎn)電
大電機(jī)技術(shù) 2014年1期2014-10-21
- 大型燃?xì)廨啺l(fā)電機(jī)定子接地保護(hù)方案
計(jì)方案發(fā)現(xiàn)，燃機(jī)機(jī)端電壓互感器(PT)和中性點(diǎn)接地變壓器的接地方式存在一定差異，不能直接套用傳統(tǒng)燃煤機(jī)組定子接地保護(hù)方案(一般為基波零序電壓型定子接地保護(hù)+三次諧波電壓型定子接地保護(hù))，需要根據(jù)其特殊的運(yùn)行方式精心設(shè)計(jì)，提出完整的大型燃?xì)廨啺l(fā)電機(jī)定子接地保護(hù)解決方案。1 大型燃機(jī)的電氣特點(diǎn)及其對(duì)定子接地保護(hù)的影響1.1 大型燃機(jī)變頻啟動(dòng)過程的電氣特征大型燃機(jī)機(jī)組不能自行啟動(dòng)，需要利用機(jī)組外的動(dòng)力源啟動(dòng)機(jī)組。大容量燃機(jī)一般采用變頻啟動(dòng)方式，由另外電源(如電廠
綜合智慧能源 2014年9期2014-09-11
- 發(fā)電機(jī)定子繞組單相接地保護(hù)動(dòng)作的分析
統(tǒng)后發(fā)現(xiàn)，發(fā)電機(jī)機(jī)端TV開口三角電壓值異常并存在波動(dòng)。2 發(fā)電機(jī)定子單相接地保護(hù)原理該電廠的7號(hào)發(fā)電機(jī)經(jīng)中性點(diǎn)TV接地，采用基波零序電壓與三次諧波電壓共同構(gòu)成的100%定子接地保護(hù)，其接線示意如圖1所示。圖1 發(fā)電機(jī)的一次接線當(dāng)發(fā)電機(jī)定子繞組單相接地時(shí)，同中性點(diǎn)非直接接地電網(wǎng)發(fā)生單相接地故障一樣，故障點(diǎn)將出現(xiàn)零序電壓，且零序電壓與故障點(diǎn)距中性點(diǎn)的距離成正比。當(dāng)中性點(diǎn)附近發(fā)生單相接地故障時(shí)，故障點(diǎn)零序電壓為0；當(dāng)故障點(diǎn)越靠近中性點(diǎn)時(shí)，其零序電壓越小，甚至可小
電力安全技術(shù) 2014年4期2014-02-24
- 汽輪發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)動(dòng)作行為分析方法
增大、系統(tǒng)電壓或機(jī)端電壓下降和機(jī)組及系統(tǒng)振蕩的危害［1］。為使有關(guān)運(yùn)行、繼保人員對(duì)失磁保護(hù)有個(gè)正確的評(píng)價(jià)和認(rèn)識(shí)，有必要對(duì)汽輪發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)在進(jìn)相試驗(yàn)(或運(yùn)行)前和失磁事故后作分析驗(yàn)算，了解失磁保護(hù)動(dòng)作行為，以便作好進(jìn)相運(yùn)行或試驗(yàn)前準(zhǔn)備和失磁事故后的分析［2］。1 失磁保護(hù)判據(jù)汽輪發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)判據(jù)較多［3-5］，受篇幅所限，這里就最常用的靜穩(wěn)極限阻抗圓、異步阻抗圓、系統(tǒng)低電壓和機(jī)端低電壓等判據(jù)展開失磁保護(hù)動(dòng)作行為分析。1.1 靜穩(wěn)極限阻抗圓判據(jù)阻抗圓上動(dòng)作
河南科技 2013年14期2013-08-14
- 風(fēng)速波動(dòng)下風(fēng)電場變參數(shù)等值建模方法
文獻(xiàn)[18]針對(duì)機(jī)端加裝固定電容器的情況給出了一種變參數(shù)補(bǔ)償?shù)姆椒ǎ溆?jì)算公式中含有等值前每臺(tái)風(fēng)電機(jī)組的電壓，因此該方法難以實(shí)現(xiàn)。關(guān)于定速機(jī)組風(fēng)電場的動(dòng)態(tài)等效建模研究一般僅考慮機(jī)端按固定電容器補(bǔ)償?shù)那闆r，而缺少對(duì)機(jī)端按分組投切電容器補(bǔ)償?shù)娘L(fēng)電場動(dòng)態(tài)等效建模方法進(jìn)行研究。鑒于此，本文提出一種適合風(fēng)速波動(dòng)下定速機(jī)組風(fēng)電場的變參數(shù)電容補(bǔ)償?shù)戎到７椒?。通過誤差原因分析，推導(dǎo)變參數(shù)電容的計(jì)算方法，分別給出機(jī)端兩種無功補(bǔ)償方式的等值處理方法，同時(shí)在PSCAD/EM
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2013年3期2013-07-06
- 發(fā)電機(jī)欠勵(lì)限制與失磁保護(hù)配合的分析
或失磁時(shí)，發(fā)電機(jī)機(jī)端測量阻抗軌跡進(jìn)入異步邊界阻抗圓，作為發(fā)電機(jī)進(jìn)入異步運(yùn)行狀態(tài)的判據(jù)：式中：XA為異步邊界圓和jX軸的第1交點(diǎn)的縱坐標(biāo)整定值，Ω；XB為異步邊界圓和jX軸的第2交點(diǎn)的縱坐標(biāo)整定值，Ω；Zg.n為發(fā)電機(jī)額定基準(zhǔn)二次阻抗有名值，Ω。取XC＝－17.94Ω，Xr＝15.76Ω失磁保護(hù)采用異步邊界阻抗圓如圖1所示。圖1 異步邊界阻抗圓1.3 失磁保護(hù)機(jī)端三相電壓判據(jù)取機(jī)端三相電壓，本判據(jù)主要用于防止由發(fā)電機(jī)失磁故障引發(fā)的廠用電系統(tǒng)不能正常工作，其三
河北電力技術(shù) 2012年1期2012-09-01
- 二灘水電站低勵(lì)限制與失磁保護(hù)配合關(guān)系研究
發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)由機(jī)端低電壓判據(jù)、定子側(cè)靜穩(wěn)極限阻抗圓判據(jù)、轉(zhuǎn)子側(cè)電壓判據(jù)構(gòu)成，不同的判據(jù)分屬于不同的坐標(biāo)系，無法直觀地表達(dá)失磁保護(hù)與低勵(lì)限制的配合關(guān)系。雖然文獻(xiàn)[1]將失磁保護(hù)的定子阻抗圓判據(jù)映射到P-Q（有功-無功）坐標(biāo)系中研究其與低勵(lì)限制之間的關(guān)系，但并未對(duì)失磁保護(hù)的機(jī)端低電壓判據(jù)和轉(zhuǎn)子側(cè)電壓判據(jù)進(jìn)行研究，本文將構(gòu)成失磁保護(hù)的3個(gè)判據(jù)統(tǒng)一映射到同一坐標(biāo)系中，以驗(yàn)證其配合關(guān)系。1 低勵(lì)限制1.1 水輪發(fā)電機(jī)功率限制曲線水輪發(fā)電機(jī)根據(jù)發(fā)電機(jī)定子線棒、發(fā)電機(jī)
水力發(fā)電 2012年10期2012-04-26
- 提高發(fā)電機(jī)定子接地保護(hù)動(dòng)作可靠性的措施
器高阻接地方式，機(jī)端配置TV1，TV2，TV3(專用)3組抽屜式電壓互感器，其中TV1，TV3進(jìn)入保護(hù) A屏，TV2，TV3進(jìn)入保護(hù) B屏，電氣量保護(hù)雙重化配置，配置雙重化的雙頻式100%定子接地保護(hù)，其中基波零序電壓保護(hù)動(dòng)作判據(jù)為:|3U0|＞Uop1三次諧波動(dòng)作判據(jù)為:式中 3U0為取自機(jī)端開口三角電壓;UOP1為基波零序電壓保護(hù)整定值;，分別為機(jī)端和中性點(diǎn)三次諧波電壓;KP為變比平衡系數(shù) (為機(jī)端TV開口三角變比與中性點(diǎn)配電變壓器變比不匹配而設(shè));K
湖南電力 2011年4期2011-09-04
- 機(jī)端(靜態(tài))勵(lì)磁方式在發(fā)電廠中應(yīng)用
系統(tǒng)可節(jié)約投資的機(jī)端(靜態(tài))勵(lì)磁系統(tǒng)近年來又得到了較大的推廣，但該系統(tǒng)致命的缺點(diǎn)為易受各種形式的電力系統(tǒng)故障的干擾和破壞。例如發(fā)電機(jī)出口或發(fā)電機(jī)電壓饋線、發(fā)電機(jī)升壓變低壓繞組側(cè)三相金屬短路故障時(shí)勵(lì)磁輸出幾乎為“零”值，當(dāng)升壓變高壓側(cè)線路故障時(shí)也會(huì)嚴(yán)重影響勵(lì)磁輸出，使發(fā)電機(jī)不能迅速強(qiáng)勵(lì)等，故稱之為非獨(dú)立型勵(lì)磁。2 停電事故概述、原因分析及建議改進(jìn)措施2.1 事故概述大連某2×15 MW選用機(jī)端(靜態(tài))勵(lì)磁系統(tǒng)的自備熱電廠(以下簡稱該電廠)已商業(yè)運(yùn)行多年，20
電力勘測設(shè)計(jì) 2010年4期2010-05-31
- 零序方向元件選擇性定子接地保護(hù)的分析
子繞組對(duì)地電容、機(jī)端出線電纜對(duì)地電容、變壓器低壓側(cè)母排對(duì)地電容、接地變以及二次負(fù)載的參數(shù)均相同。圖1對(duì)應(yīng)的零序等值電路如圖2所示。圖1 擴(kuò)大單元接線方式圖2 零序等效網(wǎng)絡(luò)圖1.2相關(guān)理論計(jì)算和數(shù)據(jù)分析（1）單臺(tái)機(jī)組區(qū)外故障理論計(jì)算。假設(shè)在發(fā)電機(jī)出口開關(guān)下端發(fā)生單相金屬性接地，零序網(wǎng)絡(luò)圖如圖3所示，不考慮接地變壓器漏阻抗和接地變壓器勵(lì)磁繞組的影響。由式（1）、式（2）得：由式（3）得合成零序電流I0滯后機(jī)端零序電壓U090°。（2）單臺(tái)機(jī)組試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析。以某
電力工程技術(shù) 2010年5期2010-03-15
- 橋鞏水電站定子接地保護(hù)無選擇性的整改
及試驗(yàn)結(jié)果。采用機(jī)端電流計(jì)算零率功率作為零序功率方向元件，實(shí)現(xiàn)兩機(jī)一變擴(kuò)大單元接線下的定子接地保護(hù)選擇。理論計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果實(shí)現(xiàn)了整改的要求橋鞏水電站；定子接地保護(hù)；誤動(dòng)；選擇性；零序電流采樣橋鞏水電站為紅水河第九個(gè)梯級(jí)電站，共安裝8臺(tái)57MW的燈泡貫流式機(jī)組，發(fā)電機(jī)及變壓器采用兩機(jī)一變擴(kuò)大單元接線，為檢測單臺(tái)發(fā)電機(jī)定子線圈及出口短路故障，要求裝設(shè)帶選擇性的定子接地保護(hù)。該保護(hù)設(shè)計(jì)采用了綜合基波零序電壓、三次諧波零序電壓、零序功率方向等各判據(jù)的工作原理。要求
科技傳播 2010年14期2010-01-09