湯爐濱　文東輝　孔凡志　袁巧玲

摘要：數(shù)值模擬了圓柱內(nèi)表面的初始粗糙度、入口流速和內(nèi)孔直徑對(duì)壁面流場(chǎng)壓力、局部壓差及剪切力的影響規(guī)律，分析了入口處流場(chǎng)速度和剪切力的形成過程，從磨粒切削作用角度剖析了圓柱內(nèi)表面入口處過拋現(xiàn)象的形成原因，結(jié)合磨粒流加工試驗(yàn)揭示了各參數(shù)對(duì)壁面效應(yīng)的影響規(guī)律。理論分析和試驗(yàn)結(jié)果表明：增大圓孔直徑或減小入口流速能有效改善磨粒流流場(chǎng)壓力的均勻性，初始表面粗糙度對(duì)流場(chǎng)壓力數(shù)值及其局部壓差有微弱影響；入口處圓孔壁面速度突變引起剪切力突變，從而導(dǎo)致磨粒流加工過拋現(xiàn)象；初始表面粗糙度Ra=0.296 μm時(shí)有利于減弱磨粒流加工的壁面效應(yīng)，而Ra=4.273 μm時(shí)有利于提高材料去除速率。

關(guān)鍵詞：流場(chǎng)壓力；剪切力；壁面效應(yīng)；過拋現(xiàn)象

中圖分類號(hào)：TG580

DOI：10.3969/j.issn.1004-132X.2023.09.008

Research on Wall Effect of Abrasive Flow Machining

TANG Lubin1，2 WEN Donghui1，2 KONG Fanzhi1，2 YUAN Qiaoling1，2

Abstract： Effects of initial surface roughness， inlet flow velocity and hole diameter on flow field pressure， local pressure difference and shear force of cylinder inner wall were simulated by numerical method. Formation processes of flow field velocity and shear force at the cylinder entrance were detected， then over-polishing phenomenon accrued at the entrance of cylinder inner surfaces was deduced according to the abrasive forces action. Effects of all parameters on wall effect during abrasive flow machining was revealed by abrasive flow machining experiments and simulation. Theoretical analysis and experimental results show that， increasing diameter of round hole or reducing inlet flow rate may improve pressure uniformity of abrasive flow field effectively， initial surface roughness has a weak effect on flow field pressure value and the local pressure difference. Sharp transition of wall surface velocity at the entrance causes a sudden change of shear force， then leads to over-polishing phenomenon of abrasive flow machining. Initial surface roughness Ra=0.296 μm is conducive to weakening wall effect of abrasive flow machining and Ra=4.273 μm is conducive to increasing material removal rate.

Key words： flow field pressure; shear force; wall effect; over-polishing phenomenon

0 引言

航空航天、國防武器及汽車工業(yè)等對(duì)大長徑比微孔精密零件的需求日益增長，此類零件的拋光加工難度較大［1］，磨粒流加工（abrasive flow machining，AFM）是一種能適應(yīng)大長徑比復(fù)雜微孔流道的拋光技術(shù)［2-4］。然而，磨粒流加工過程存在較為顯著的壁面效應(yīng)，即工件表面粗糙度和表面形貌的差異以及入口處的過拋現(xiàn)象導(dǎo)致加工后表面質(zhì)量一致性較差，因此，調(diào)控磨粒流流場(chǎng)均勻分布是抑制壁面效應(yīng)的關(guān)鍵因素，而磨粒流流場(chǎng)特性受入口壓力和流速、磨料濃度、磨粒粒徑、流動(dòng)形態(tài)、工件初始粗糙度等因素的影響。

BARAIYA等［5］研究磨粒粒徑、磨料濃度、循環(huán)次數(shù)等對(duì)表面粗糙度的影響后發(fā)現(xiàn)：表面粗糙度的改善率隨循環(huán)次數(shù)和磨料濃度的增加而增加，隨磨粒粒徑的減小而減小，表面粗糙度最大降幅為37.89%。李俊燁等［6］研究磨粒流入口壓力對(duì)壁面壓力的影響來揭示其表面創(chuàng)成機(jī)理，發(fā)現(xiàn)入口壓力越大，異型曲面的表面粗糙度Ra越小，且壓力與速度的不匹配導(dǎo)致出現(xiàn)磨粒流漩渦現(xiàn)象。李琛等［7］數(shù)值模擬了流場(chǎng)壓力和速度流場(chǎng)的分布，經(jīng)過20 h加工后，工件入口處與出口處粗糙度分別降至312 nm和566 nm。SINGH等［8］研究初始粗糙度為0.50～0.67 μm時(shí)不銹鋼316L的拋光效果，發(fā)現(xiàn)磨粒流加工后最佳表面粗糙度降至48 nm，降幅為92.2%。AZAMI等［9］提出了一種旋轉(zhuǎn)磨粒流加工方法，分析了磨粒粒徑和旋轉(zhuǎn)速度對(duì)表面粗糙度的影響，表面粗糙度可從微米級(jí)降低至納米級(jí)。SHARMA等［10］通過施加不同頻率的超聲波來改變磨粒流態(tài)，進(jìn)而減小表面粗糙度，當(dāng)施加頻率為20 kHZ時(shí)，表面粗糙度最大降幅為81.02%。WANG等［11］開發(fā)不同黏度的磨料，發(fā)現(xiàn)黏度較高的磨料加工工件后，其表面均勻性提高了58%。

已有研究多聚焦于各參數(shù)與表面質(zhì)量、加工效率等加工特性的定性聯(lián)系，鮮有對(duì)流場(chǎng)壓力與剪切力分布規(guī)律的深入報(bào)道，以及對(duì)入口處過拋現(xiàn)象的成因剖析和壁面效應(yīng)作用規(guī)律的闡述。本文以某航天零件上的圓柱內(nèi)表面為研究對(duì)象，模擬了初始表面粗糙度、入口流速、圓孔直徑對(duì)磨粒流場(chǎng)壓力及剪切力的影響規(guī)律，闡明了不同參數(shù)對(duì)壁面效應(yīng)的作用規(guī)律。

1 磨粒流場(chǎng)特性分析

1.1 磨粒流加工原理

磨粒流加工原理如圖1所示。磨料裝入下料缸，將工件及夾具夾持在上下料缸之間，上下料缸、工件及夾具之間構(gòu)成密閉空間。通過液壓力F推動(dòng)上下料缸活塞，進(jìn)而擠壓磨料使其往復(fù)切削加工工件的待加工面。

1.2 材料去除函數(shù)

計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)CFD中SST k-ω模型結(jié)合了k-ε和k-ω模型，適用于低雷諾數(shù)的湍流模型在壁面區(qū)域的模擬，在此情形下使用該模型具有更高的計(jì)算精度。SST k-ω模型表達(dá)式如下［13］：

式中，C1為常數(shù)。

1.3 粗糙表面的壁面特性

計(jì)時(shí)鳴等［17］將不同粗糙程度的圓柱內(nèi)表面分為粗糙區(qū)、光滑區(qū)和過渡區(qū)，分類依據(jù)與黏性底層厚度δ′和粗糙厚度Δ有關(guān)。當(dāng)δ′＞Δ時(shí)，粗糙厚度對(duì)湍流核心幾乎沒有影響，稱為光滑區(qū)；當(dāng)δ′＜Δ時(shí)，粗糙厚度會(huì)加劇湍流程度，增大能量耗散，稱為粗糙區(qū)。兩種作用方式見圖2，而過渡區(qū)則介于兩個(gè)區(qū)域之間。

不同區(qū)域的摩擦力差異較大，進(jìn)而對(duì)磨粒的流動(dòng)形態(tài)產(chǎn)生影響。過渡區(qū)摩擦因數(shù)的計(jì)算公式為

（9）

式中，λ為摩擦因數(shù)；d為磨粒粒徑；r0為流道半徑；Re為雷諾數(shù)。

當(dāng)d→0時(shí)，由下式得到光滑區(qū)的摩擦因數(shù)：

（10）

在粗糙區(qū)，粗糙凸面完全暴露在湍流核心，不依賴?yán)字Z數(shù)，則摩擦因數(shù)計(jì)算公式為

（11）

2 磨粒流加工的數(shù)值模擬

2.1 幾何模型

圖3a為“夾具-工件”爆炸圖，采用拋光、鏜孔、鉸孔、線切割四種工藝方法加工出不同初始表面粗糙度的圓柱內(nèi)表面，圓孔長L=200 mm，通過螺母和螺桿將工件和夾具固定，磨料在孔內(nèi)的流動(dòng)方向如圖3a中箭頭所示。圖3b為“夾具-工件”俯視圖，粗實(shí)線為所需要拋光的表面，陰影部分為磨料通道。由于上下料缸的往復(fù)加工參數(shù)相同，故僅對(duì)上料缸下推單向過程的磨粒流場(chǎng)特性進(jìn)行仿真分析。利用SolidWorks軟件建立流場(chǎng)的幾何模型，如圖4a所示，包括料缸段、夾具段和圓孔段三部分；為保證數(shù)值模擬結(jié)果的收斂性與準(zhǔn)確性，通過SolidWorks對(duì)幾何模型進(jìn)行分割處理，再利用Workbench-Meshing對(duì)幾何模型進(jìn)行網(wǎng)格分塊劃分，如圖4b所示。劃分后的網(wǎng)格類型為六面體，圓孔段的網(wǎng)格單元數(shù)為133 800，網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)數(shù)為139 695。

2.2 參數(shù)設(shè)置

選擇多相流模型為Mixture，開啟能量方程，采用速度入口和壓力出口，主相設(shè)置為聚合物，動(dòng)力黏度0.15 Pa·s，密度ρ0=1340 kg/m3;第二相設(shè)置為SiC顆粒，磨粒粒徑d=38 μm，磨料濃度η0=10%，環(huán)境溫度T0=293 K。壁面處采用無滑移邊界條件并設(shè)置其為對(duì)流換熱表面，以模擬暴露在空氣中的自然對(duì)流換熱，對(duì)流傳熱系數(shù)δ0=20 W/（m2·K）。采用拋光、鏜孔、鉸孔、線切割等四種工藝加工出不同初始表面粗糙度的圓孔，經(jīng)吉泰TR200表面粗糙度儀測(cè)得壁面的初始表面粗糙度Ra依次為0.296 μm、1.820 μm、3.181 μm、4.273 μm。由式（8）可知，材料去除量與流場(chǎng)壓力和剪切力直接相關(guān)，而壓力和剪切力又與初始表面粗糙度Ra、圓孔直徑D0、入口速度vin相關(guān)，因此，以初始表面粗糙度、圓孔直徑、入口流速三個(gè)參數(shù)為變量進(jìn)行數(shù)值模擬，分析各參數(shù)對(duì)圓孔壁面壓力及剪切力的影響規(guī)律。各參數(shù)水平及其數(shù)值見表1。

2.3 網(wǎng)格可靠性驗(yàn)證

數(shù)值模擬時(shí)網(wǎng)格數(shù)量會(huì)影響計(jì)算結(jié)果的精度，故需要驗(yàn)證網(wǎng)格數(shù)量與計(jì)算結(jié)果之間的無關(guān)聯(lián)性。本文以圓孔壁面為研究對(duì)象，即此處主要針對(duì)圓孔段的網(wǎng)格進(jìn)行無關(guān)性驗(yàn)證，得到三種不同網(wǎng)格數(shù)量下圓孔壁面不同位置處的無關(guān)性檢驗(yàn)結(jié)果。由此可見：當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量由52 520增至133 800時(shí)，最大壓力變化率為9.060%；當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量由133 800增至206 016時(shí)，最大壓力變化率為0.386%?？烧J(rèn)為當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量達(dá)到133 800時(shí)，計(jì)算結(jié)果之間的偏差在可接受范圍內(nèi)，與結(jié)果存在無關(guān)性。

2.4 數(shù)值模擬結(jié)果

圖5為圓孔直徑D0=20 mm時(shí)的壓力分布云圖，圓孔長L=200 mm，沿磨料流動(dòng)方向定義左端為入口，右端為出口，沿C-C方向剖開得到圓孔徑向截面壓力分布云圖，為了更好地表達(dá)C-C截面的壓力變化趨勢(shì)，利用后處理軟件對(duì)流場(chǎng)壓力分布云圖進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。由圖6可知，徑向上的壓力衰減量很小，且同圓周上的壓力也是很相近的，故需重點(diǎn)研究圓孔軸線方向上的壓力分布。沿圖5中D-D方向剖開得到軸向截面圖，見圖7，圓孔壁面在平面上投影為AB線，由式（4）可知材料去除量Δz與壓力p成正比，因此，選取AB為數(shù)據(jù)提取線，以AB線上壓力的均值和方差為標(biāo)準(zhǔn)來評(píng)判壓力的大小和分布均勻性，進(jìn)而反映圓孔壁面材料去除量的大小及分布均勻性。圖7中AB線上0 mm處點(diǎn)A的壓力記為p1，60 mm處點(diǎn)E的壓力記為p2，定義局部壓差Δp= p1- p2。

由于出口B處壓力迅速下降至零，體現(xiàn)為AB線上200 mm處的壓力幾乎都趨于下降至零點(diǎn)附近，B點(diǎn)鄰近區(qū)域壓力的變化較小，因此對(duì)AB線0 ～180 mm處的壓力變化進(jìn)行討論。圖8所示為vin=15 m/s、D0=20 mm時(shí)初始表面粗糙度對(duì)AB線上壓力的影響，可知壓力隨著初始表面粗糙度的增大而增大，因?yàn)榇植诙仍酱?，壁面的粗糙度輪廓波?dòng)越大，磨粒就更易進(jìn)入相鄰?fù)蛊鸬目p隙間而產(chǎn)生犁削效果［18］。壓力數(shù)值及其波動(dòng)也十分明顯，但在140～180 mm處壓力隨初始表面粗糙度的增大而發(fā)生的變化并不顯著，這是因?yàn)槟チＴ谌肟谔幣c壁面發(fā)生激烈的碰撞，使得部分磨粒反彈回流，伴隨著流場(chǎng)的發(fā)展磨粒與壁面的接觸力逐漸減弱，壓力值也就越來越接近。圖9所示為D0=20 mm、Ra=0.296 μm時(shí)入口流速對(duì)AB線上壓力分布的影響，可知壓力隨入口流速的增大而增大，因?yàn)槿肟诹魉僭酱螅チ５膭?dòng)能越大，壓力也就越大。上述總體變化趨勢(shì)表明：初始表面粗糙度明顯增大時(shí)，AB線上壓力的增長并不顯著。以vin=15 m/s、Ra=0.296 μm為例，進(jìn)一步分析圓孔直徑對(duì)AB線上壓力的影響，由圖10可知圓孔直徑越小，壓力越大，且當(dāng)直徑由15 mm減小至10 mm時(shí)，壓力有較為明顯的增大，最大增幅達(dá)61.50%。

對(duì)上述結(jié)果進(jìn)行均值和方差分析，結(jié)果見表3～表5，由此可知：初始表面粗糙度越小，會(huì)在AB線上產(chǎn)生相對(duì)均勻且更小的壓力，但影響不顯著；更小的入口流速可以在AB線上產(chǎn)生更加均勻的壓力，但產(chǎn)生的壓力更??；更大的圓孔直徑可以在AB線上產(chǎn)生更加均勻且更小的壓力，圓孔直徑對(duì)壓力均勻性影響最顯著，均勻性提高約52.91%，說明圓孔直徑減小至一定程度時(shí)，壁面效應(yīng)會(huì)越發(fā)顯著。依據(jù)上述結(jié)果，可以通過減小入口流速來提高磨粒流流場(chǎng)壓力分布的均勻性。

由圖8～圖10可知，隨著磨料的流動(dòng)，AB線上同一位置處的壓力越來越接近，因此分析初始表面粗糙度、入口流速和圓孔直徑對(duì)局部壓差Δp的影響。圖11所示為三個(gè)參數(shù)水平對(duì)AB線上局部壓差的影響，其中橫坐標(biāo)F1、F2、F3、F4分別表示初始表面粗糙度0.296 μm、1.820 μm、3.181 μm、4.273 μm，G1、G2、G3分別表示入口流速15 m/s、20 m/s、25 m/s，H1、H2、H3分別表示圓孔直徑10 mm、15 mm、20 mm?？芍植繅翰铍S著初始表面粗糙度和入口流速的減小而減小，而圓孔直徑越小，局部壓差卻越大，由式（11）可知當(dāng)D0減小時(shí)，λ在增大，壁面粗糙區(qū)對(duì)磨粒流動(dòng)形態(tài)的影響更加顯著，加劇了湍流程度，進(jìn)而增大了能量損耗，但初始表面粗糙度對(duì)局部壓差的影響也不顯著。

入口處的非穩(wěn)定流動(dòng)會(huì)產(chǎn)生入口倒圓、過量切削等過拋現(xiàn)象［19］，影響入口處的加工效果。圖12和圖13以D0=20 mm、vin=15 m/s、Ra=0.296 μm為例，通過分析圓孔入口處速度與剪切力的分布來研究過拋的形成過程。由圖12可知，當(dāng)磨粒由大口徑的夾具段流入小口徑的圓孔段時(shí)，磨粒受到邊界的擾動(dòng)及空間減小的影響，使得磨粒在入口處無序地滑擦加工表面，致使速度驟增再逐漸趨于平穩(wěn)，這就致使磨粒剛進(jìn)入圓孔時(shí)剪切力最大，然后呈現(xiàn)降低并逐漸趨于平緩的變化趨勢(shì)，進(jìn)而導(dǎo)致磨粒在入口處對(duì)孔壁面產(chǎn)生過量切削，最終產(chǎn)生過拋現(xiàn)象。

由式（8）可知材料去除量Δz與剪切力τ正相關(guān)，進(jìn)一步分析各參數(shù)對(duì)剪切力的影響。圖14所示為D0=20 mm、vin=15 m/s時(shí)初始表面粗糙度對(duì)AB線上剪切力的影響，由圖可知，剪切力隨著初始表面粗糙度的減小而增大，表明初始表面粗糙度越大入口處過拋現(xiàn)象越弱。圖15所示為D0=20 mm、Ra=0.296 μm時(shí)入口流速對(duì)AB線上剪切力的影響，由圖可知，剪切力隨著入口流速的增大而增大，表明入口流速越小入口處過拋現(xiàn)象越弱。圖16所示為vin=15 m/s、Ra=0.296 μm時(shí)圓孔直徑對(duì)AB線上剪切力的影響，由圖可知，圓孔直徑越小，在入口處的剪切力越小，但趨于穩(wěn)定后反而越大，表明圓孔直徑越小入口處過拋現(xiàn)象越弱。

3 磨粒流加工試驗(yàn)分析

采用Easy Flow 200擠壓珩磨機(jī)進(jìn)行磨粒流加工試驗(yàn)，該設(shè)備主要包含液壓系統(tǒng)、夾緊系統(tǒng)、控制及監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，通過夾緊圖3b所示的夾具端面以夾緊整個(gè)工件，控制及檢測(cè)系統(tǒng)控制料缸的運(yùn)動(dòng)并監(jiān)測(cè)加工過程。該設(shè)備可以通過設(shè)置加工時(shí)間、加工周期、入口壓力等方式對(duì)工件進(jìn)行加工。由材料去除函數(shù)可知，材料去除量與壓力直接相關(guān)，而初始表面粗糙度狀態(tài)會(huì)影響流場(chǎng)壓力的分布，因此針對(duì)工件上的圓孔進(jìn)行初始表面粗糙度的單一因素試驗(yàn)，控制圓孔直徑、磨料濃度、加工周期、入口壓力不變。

待加工工件為某航天零件42CrMo合金鋼材料，工件上圓孔壁面的初始表面粗糙度、磨料相關(guān)參數(shù)與前文數(shù)值模擬中的參數(shù)設(shè)置一致，圓孔直徑D0均為20 mm，長度均為200 mm。先將磨料倒入下料缸中，再將安裝好的夾具與工件放置在機(jī)床的夾緊平臺(tái)上夾緊，設(shè)置入口壓力為2.0 MPa，加工周期設(shè)為40次往復(fù)循環(huán)，采用雙向加工方式。

由數(shù)值模擬分析可知：一方面，隨著初始表面粗糙度的增大，磨粒與壁面的碰撞變得激烈，加劇了流場(chǎng)的湍流程度，進(jìn)而造成更大的能量耗散，加快了壓力下降的速度，導(dǎo)致壓力分布均勻性變差，最終使得加工后圓孔壁面的粗糙度值分布均勻性更差；另一方面，隨著初始表面粗糙度的增大，壁面的粗糙度輪廓波動(dòng)大，磨粒就極易進(jìn)入壁面凸起的縫隙之間而產(chǎn)生更大的壓力，增大了磨粒切入工件的深度，進(jìn)而產(chǎn)生更大的去除量，最終使其在同一個(gè)加工周期內(nèi)獲得更高的材料去除率。因此，通過實(shí)驗(yàn)研究不同初始表面粗糙度對(duì)圓孔壁面粗糙度值的變化率和粗糙度值分布均勻性的影響規(guī)律，以驗(yàn)證不同初始表面粗糙度對(duì)AB線上壓力大小和分布均勻性的影響規(guī)律。為便于觀測(cè)，在圓孔壁面上均布a～e五個(gè)粗糙度值測(cè)量點(diǎn)，a點(diǎn)與圓孔邊緣相距5 mm，見圖17。五個(gè)測(cè)量點(diǎn)一個(gè)加工周期后的粗糙度值結(jié)果見表6，可知圓孔壁面的粗糙度值分布均勻性由好到差的排序?yàn)椋簰伖?，鏜孔，鉸孔，線切割。圖18所示為e點(diǎn)的粗糙度值變化，且對(duì)e點(diǎn)的粗糙度值進(jìn)行重復(fù)測(cè)試，添加誤差棒以表明測(cè)試結(jié)果的準(zhǔn)確性，可知圓孔壁面的粗糙度值變化率由快到慢的排序?yàn)椋壕€切割，鉸孔，鏜孔，拋光，最快約53.95 nm/次。由此可見，上述結(jié)果與表3的仿真結(jié)果相吻合。上述實(shí)驗(yàn)結(jié)果也很好地驗(yàn)證了不同初始表面粗糙度對(duì)壁面效應(yīng)作用規(guī)律的影響。

選取某段流道，采用ZQ-601高清數(shù)碼電子顯微鏡對(duì)磨粒流加工前后的四種不同工藝孔壁面進(jìn)行檢測(cè)，見圖19?？芍ㄟ^拋光獲得的圓孔在經(jīng)磨粒流加工后，其壁面最平滑光整，微觀不平整度相較于其他三者更低，最終獲得了更加均勻的表面。因此，除初始表面粗糙度值外，表面微觀形貌對(duì)磨粒流光整加工過程中粗糙度值的改善也具有重要影響。

4 結(jié)論

（1）當(dāng)入口流速和初始表面粗糙度越小、圓孔直徑越大時(shí)，AB線上局部壓差越小，其壓力分布的均勻性也越好，磨粒流加工中的壁面效應(yīng)越弱。

同時(shí)，各參數(shù)對(duì)AB線上壓力的影響程度又是不一致的，從大到小排序如下：圓孔直徑，入口流速，初始表面粗糙度，其中，圓孔直徑從10 mm增至15 mm時(shí)，壓力均勻性有較為明顯的提高，總共提高約52.91%。在實(shí)際磨粒流加工前，可以通過減小工件在上一道工序中加工后的表面粗糙度，或者減小入口流速來提高磨粒流流場(chǎng)壓力分布的均勻性。

（2）入口處圓孔壁面速度的突變導(dǎo)致剪切力突變，從而產(chǎn)生過拋現(xiàn)象。入口流速對(duì)AB線上剪切力的影響程度最大。更小的圓孔直徑和入口流速、更大的初始表面粗糙度，可以在AB線入口處產(chǎn)生更小的剪切力，更有利于減弱入口處的過拋現(xiàn)象，導(dǎo)致壁面效應(yīng)也更弱。在實(shí)際加工中可考慮在工件兩端各加一段材料特性、表面形貌等與所加工圓孔一致的專用夾具，將入口處的過量切削區(qū)域轉(zhuǎn)移至此夾具上，從而避免入口處產(chǎn)生過拋現(xiàn)象。

（3）對(duì)不同初始表面粗糙度的圓孔壁面進(jìn)行磨粒流光整加工試驗(yàn)，結(jié)果表明：隨著圓孔壁面初始表面粗糙度的減小，其壁面的粗糙度值分布均勻性更好，更有利于減弱磨粒流加工中的壁面效應(yīng)，其分布均勻性由好到差的排序?yàn)椋簰伖?，鏜孔，鉸孔，線切割；隨著圓孔壁面初始表面粗糙度的增大，壁面的粗糙度值變化率更快，最快約53.95 nm/次，其變化率由快到慢的排序?yàn)椋壕€切割，鉸孔，鏜孔，拋光。試驗(yàn)結(jié)果與表面粗糙度狀態(tài)對(duì)壁面效應(yīng)影響的數(shù)值模擬結(jié)果相吻合。

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（編輯 陳 勇）

作者簡(jiǎn)介：

湯爐濱，男，1998年生，碩士研究生。研究方向?yàn)槌芗庸ぁ?/p>

孔凡志（通信作者），男，1976年生，副教授。研究方向?yàn)槌芗庸?。E-mail：franzkong@zjut.edu.cn。

收稿日期：2022-06-06

基金項(xiàng)目：浙江省科技計(jì)劃（2021C01G6232927）；浙江省公益技術(shù)應(yīng)用研究項(xiàng)目（LGG22E050033）