金美玲

（遼寧開放大學(xué)〔遼寧裝備制造職業(yè)技術(shù)學(xué)院〕，遼寧沈陽 110034）

0 前言

7xxx系鋁合金作為該類合金中的一個(gè)系列，更是以其突出的比強(qiáng)度和比剛度、優(yōu)異的耐腐蝕性能和高溫沖擊性能脫穎而出，在航空航天、海洋工程、交通運(yùn)輸以及電子新材料等領(lǐng)域大放異彩[1-3]。尤其是在航空航天領(lǐng)域，為滿足科技發(fā)展的需求，7xxx 系鋁合金由之初的單純提高強(qiáng)度，再在高強(qiáng)度基礎(chǔ)上提高耐蝕性，發(fā)展到不僅提升強(qiáng)度及耐蝕性，還要提高其韌性，而后再發(fā)展到目前的提高滲透能力，走過了一段綜合性能不斷攀升之路[4]。由此可見，在科技生產(chǎn)水平逐步提升的背景下，為使7xxx 系鋁合金的發(fā)展更上一個(gè)臺(tái)階，進(jìn)一步提高7xxx 鋁合金的各項(xiàng)綜合性能，使其在應(yīng)用中發(fā)揮出更加重要的作用仍是目前迫切需要解決的問題之一。

為實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo)可從鋁合金的強(qiáng)化機(jī)制入手進(jìn)行研究。如7xxx 系鋁合金析出相析出序列為：過飽和固溶體（SSS）→偏聚區(qū)GP 區(qū)→過渡相η′相（MgZn2）→平衡相η 相（MgZn2）[5]，其中GP 區(qū)與Al 基體呈共格狀態(tài)；η′相與Al 基體呈半共格狀態(tài)，為盤狀或者短棒狀；η 相與Al 基體呈非共格狀態(tài)，為棒狀或者大的盤狀。偏聚區(qū)GP 區(qū)與過渡相η′相是7xxx 系鋁合金主要的析出強(qiáng)化相，其中過渡相η′相是起決定性作用的析出強(qiáng)化相[6]。故提升這種可熱處理強(qiáng)化的7xxx 系鋁合金綜合性能的強(qiáng)化機(jī)制主要為析出相強(qiáng)化，這是一種通過改善析出相尺寸、形態(tài)、類型、分布、體積分?jǐn)?shù)使其綜合性能得到改善的方法。為了優(yōu)化7xxx 系鋁合金的各項(xiàng)綜合性能使其在各領(lǐng)域中得到更加廣泛的應(yīng)用，學(xué)者們采用了諸多不同的辦法，有的學(xué)者采用通過調(diào)整合金元素含量的辦法來改善合金材料的綜合性能，例如，7xxx 系鋁合金材料中關(guān)鍵合金元素（Mg、Zn、Cu）含量的增加可以促進(jìn)析出相的形成，使析出相的體積分?jǐn)?shù)變得更高，進(jìn)而提高合金材料的綜合力學(xué)性能[7]；微量元素Cr 含量的增加可以抑制合金材料的晶粒長大，從而實(shí)現(xiàn)晶粒的細(xì)化，達(dá)到提高合金材料的塑性和斷裂韌性的目的[8]；Fe、Si屬于合金材料中的雜質(zhì)元素，其含量的降低可以使析出的雜質(zhì)相體積分?jǐn)?shù)降低，提高合金材料的斷裂韌性，進(jìn)而起到改善合金材料綜合性能的作用[9-10]；Cu 含量的降低可以使合金材料的抗剝落腐蝕能力有所提高[11]；Sc、Zr、Er、Cr 含量的增加同樣也可以有效地改善合金材料的耐腐蝕性能，尤其會(huì)使合金材料的抗應(yīng)力腐蝕性能得到顯著的提高[12-13]。但是由于傳統(tǒng)的加工工藝方法大多數(shù)情況下都只會(huì)考慮合金材料的強(qiáng)度，并不會(huì)顧及它們的韌性以及抗疲勞性能等，甚至有時(shí)候還會(huì)出現(xiàn)影響到材料成形性能的情況。因此，有一些學(xué)者通過采用形變熱處理這一新領(lǐng)域的加工工藝方法來優(yōu)化合金材料的微觀組成結(jié)構(gòu)，進(jìn)而改善合金材料的綜合性能。如Zuo 等學(xué)者采用形變熱處理工藝對(duì)7xxx 系鋁合金材料進(jìn)行加工處理，通過對(duì)合金材料產(chǎn)生劇烈的塑性變形來獲得細(xì)化甚至超細(xì)化的晶粒，從而改善合金材料的強(qiáng)度和塑性[14]；曹志強(qiáng)等學(xué)者為了優(yōu)化7050 鋁合金的形變熱處理工藝，采用正交試驗(yàn)的方法來獲得最佳的加工工藝參數(shù)使7xxx 系鋁合金材料保持較高強(qiáng)度的同時(shí)，使其延伸率也在一定程度上有所提升[15]；Chen等學(xué)者采用將回歸再時(shí)效工藝與形變熱處理工藝相結(jié)合的一種創(chuàng)新形變熱處理工藝對(duì)7xxx 系鋁合金材料進(jìn)行加工處理，這種創(chuàng)新形變熱處理工藝可將析出相強(qiáng)化和變形強(qiáng)化很好地結(jié)合在一起，使得合金材料抗應(yīng)力腐蝕性能得到進(jìn)一步提升[16]。

基于此，本綜述介紹了7xxx 系鋁合金形變熱處理工藝，總結(jié)了7xxx 系鋁合金在進(jìn)行形變熱處理工藝加工處理后，合金材料的微觀結(jié)構(gòu)、綜合力學(xué)性能以及耐腐蝕性能方面的變化情況，闡述了在7xxx 系鋁合金中應(yīng)用形變熱處理工藝的研究狀況，有利于讀者更好地把握7xxx 鋁合金變形熱處理工藝發(fā)展脈絡(luò)，為更進(jìn)一步深入了解工藝對(duì)7xxx合金組織性能的影響奠定基礎(chǔ)。

1 形變熱處理工藝

形變熱處理工藝是一種基于時(shí)效、加工硬化原理來優(yōu)化過渡沉淀相的分布，改善合金微觀組織而獲得良好強(qiáng)韌性以及耐腐蝕性的加工方法。該方法最早應(yīng)用于鋼類材料上，它可通過控制形變量和熱處理加工工藝參數(shù)來改變析出相尺寸與分布并細(xì)化晶粒，從而達(dá)到改善材料性能的目的。故學(xué)者們將這種工藝廣泛應(yīng)用于鋁合金中，從而提高合金的綜合力學(xué)性能[17]。形變熱處理工藝可以按照諸多方式進(jìn)行分類，其中較為常見的是根據(jù)熱處理過程中形變熱處理順序的不同，分為中間形變熱處理和最終形變熱處理。

1.1 中間形變熱處理

中間形變熱處理工藝中析出相的作用是較大的，可起到釘扎晶界、誘導(dǎo)再結(jié)晶形核的作用。因此，在該工藝流程中，析出相是以一種輔助粒子的形式來影響位錯(cuò)，從而達(dá)到細(xì)化晶粒的作用，而不會(huì)起到強(qiáng)化相的作用。此外，中間形變熱處理工藝的流程也有很多種，大致順序?yàn)椋壕鶆蚧ㄍ嘶?、過時(shí)效）處理→形變處理→再結(jié)晶和固溶處理→時(shí)效處理[18]。如沈忱等學(xué)者在實(shí)驗(yàn)研究時(shí)發(fā)現(xiàn)7075 鋁合金在經(jīng)過中間形變熱處理工藝加工處理后的力學(xué)性能均比經(jīng)傳統(tǒng)熱處理后的合金力學(xué)性能要好。隨著形變量的增加，大量位錯(cuò)被引入，使合金的形核數(shù)量增多，促進(jìn)了組織再結(jié)晶的發(fā)生，產(chǎn)生了更多的細(xì)化晶粒，提高了細(xì)晶強(qiáng)化的效果，從而使合金材料的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度顯著提高[19]；Huo 等學(xué)者通過實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)利用中間形變熱處理工藝可以制造出無邊緣裂紋的7xxx系鋁合金材料，同時(shí)，變形誘導(dǎo)出的析出相可作為形核質(zhì)點(diǎn)，誘導(dǎo)合金動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，這也是一種使合金晶粒細(xì)化的有效方法。在合金材料晶粒細(xì)化的同時(shí)，還能獲得穩(wěn)定的晶粒尺寸、卓越的延長率，并且還能使合金材料保持較高的強(qiáng)度，顯著地消除合金材料中的各向異性[20-21]；彭北山等學(xué)者通過實(shí)驗(yàn)研究表明7A04鋁合金在經(jīng)過中間形變熱處理工藝加工后，不僅可以使合金材料的強(qiáng)度提高，同時(shí)還可以很大程度上提高其塑性。另外，隨著形變程度的不斷增加，合金材料的強(qiáng)度也會(huì)隨之不斷提高[22]。還有學(xué)者通過實(shí)驗(yàn)研究表明7075 鋁合金在經(jīng)過中間形變熱處理工藝加工處理后獲得的細(xì)小晶粒結(jié)構(gòu)會(huì)使合金材料的抗應(yīng)力腐蝕能力得到明顯的增強(qiáng)[23]。

1.2 最終形變熱處理

最終形變熱處理工藝與中間熱處理工藝的不同之處在于析出相的強(qiáng)化作用形式上，由作為輔助粒子釘扎晶界、誘導(dǎo)再結(jié)晶形核變?yōu)橹苯訁⑴c時(shí)效強(qiáng)化行為。其大致工藝流程為首先進(jìn)行固溶處理，而后進(jìn)行淬火，再進(jìn)行形變處理，最后進(jìn)行時(shí)效處理。還有一種方式是在淬火后先進(jìn)行預(yù)時(shí)效處理再進(jìn)行形變處理，最后進(jìn)行最終時(shí)效處理。其中對(duì)于Al-Cu-Mg 系、Al-Mg-Si系、Al-Mg-Li系合金來說通常會(huì)采用上述的第一種最終形變熱處理工藝，加工后合金材料可以在很大程度上提高強(qiáng)度。但是如果對(duì)于7xxx 系鋁合金采用上述的第一種最終形變熱處理工藝，會(huì)發(fā)現(xiàn)合金材料的強(qiáng)度不僅不會(huì)提高反而還會(huì)出現(xiàn)下降的情況，這可能與在不同合金材料中位錯(cuò)處獲得的細(xì)小析出相的能力有關(guān)。故對(duì)于7xxx 系鋁合金通常會(huì)使用上述的第二種最終形變熱處理工藝來進(jìn)行加工[24]。7xxx 系鋁合金在經(jīng)過最終形變熱處理工藝加工后，粗大的析出相會(huì)出現(xiàn)破碎，細(xì)小的析出相會(huì)逐漸形成，這就起到了析出相強(qiáng)化的作用，使合金材料的強(qiáng)度提高。同時(shí)，大量的位錯(cuò)會(huì)在最終形變處理過程中形成，高密度的位錯(cuò)使其在滑移過程中易發(fā)生纏結(jié)、交割，從而導(dǎo)致滑移阻力變大，產(chǎn)生了加工硬化效果。此外，這些位錯(cuò)會(huì)與合金材料中的溶質(zhì)原子相結(jié)合形成比較穩(wěn)定的氣團(tuán)，會(huì)釘扎、阻礙位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)，若是位錯(cuò)想要繼續(xù)運(yùn)動(dòng)，就必須要克服氣團(tuán)的釘扎、阻礙作用而做功，從而使合金材料的強(qiáng)度得到進(jìn)一步的提高。

表1 中數(shù)據(jù)是由陳康華等學(xué)者通過實(shí)驗(yàn)測(cè)試所得到的結(jié)果。從表1 數(shù)據(jù)中可以看出隨著合金形變量的不斷增加，合金硬度值會(huì)呈現(xiàn)出先增大而后減小的狀態(tài)，但是合金電導(dǎo)率將會(huì)持續(xù)增大。

表1 不同形變量Al-Zn-Mg-Cu試樣硬度和導(dǎo)電率

同時(shí)，圖1 展現(xiàn)出的是合金材料抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和延伸率隨形變量增加的變化情況。從圖1 中可以看出抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度的變化趨勢(shì)基本保持一致，都是先持續(xù)上升到達(dá)峰值然后開始下降，但是延伸率則是持續(xù)下降的[25]。

圖1 不同形變量Al-Zn-Mg-Cu合金的拉伸性能

此外，如圖2 所示，譚亮等學(xué)者也通過對(duì)7097 鋁合金進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究得到了相似的結(jié)論：合金材料的抗拉強(qiáng)度以及屈服強(qiáng)度的值會(huì)隨著合金變形程度的增加呈先增大后減小的一種變化趨勢(shì)[26]。

圖2 不同形變熱處理制度下的7097鋁合金鍛件的力學(xué)性能

另有一些研究學(xué)者通過試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，如果在最終形變熱處理工藝加工過程中采用低溫變形來代替?zhèn)鹘y(tǒng)冷變形的加工方法，那么不僅可以與冷加工一樣使合金材料獲得較高的強(qiáng)度，并且還可以有效的改善冷加工后合金材料伸長率降低的問題，另外又可以使合金材料的抗剝落腐蝕性能有所提高[27-28]。何易學(xué)者通過實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)7068 鋁合金材料在經(jīng)過形變熱處理加工處理后，伴隨著形變程度的不斷增加，合金的抗拉強(qiáng)度和耐腐蝕性能也會(huì)隨之提高，但是合金材料的脆性提高，延伸率隨之降低[29]。還有一些學(xué)者通過實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)在最終形變熱處理工藝加工過程中，隨著形變量的不斷增大，合金晶界析出相會(huì)隨之長大并且它們的間距也會(huì)增大，呈斷續(xù)分布，晶界無析出帶（PFZ）會(huì)明顯變寬。同時(shí)，陽極溶解通道也被阻斷，使合金材料的抗剝落腐蝕、抗晶間腐蝕和抗應(yīng)力腐蝕性能均得到了增強(qiáng)[30]。

2 力學(xué)性能

7xxx 系鋁合金屬于高強(qiáng)韌鋁合金，它的力學(xué)性能主要會(huì)受到基體中析出相的尺寸、形態(tài)、分布情況以及體積分?jǐn)?shù)的影響。形變熱處理加工工藝是通過對(duì)合金材料施加一定程度的變形處理來誘導(dǎo)析出相出現(xiàn)變化從而實(shí)現(xiàn)改善7xxx系鋁合金力學(xué)性能的目的。如陳琳等人在研究形變處理時(shí)得出經(jīng)“淬火→預(yù)時(shí)效處理→形變處理→終時(shí)效處理”形變熱處理后的試樣，比照常規(guī)T6 態(tài)峰值時(shí)效熱處理，其抗拉強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度均得到了較大的改善，并且試樣的延伸率仍能處于基本不變的水平，較好地保證了合金的塑性，如表2所示。

表2 形變熱處理和T6態(tài)峰值時(shí)效熱處理的力學(xué)性能

這是因?yàn)楹辖鸩牧显诮?jīng)過形變熱處理工藝加工時(shí)，一方面短時(shí)低溫預(yù)時(shí)效處理不僅有利于促進(jìn)析出細(xì)小彌散的析出相，在最終時(shí)效處理時(shí)以形成穩(wěn)定的GP區(qū)，同時(shí)經(jīng)短時(shí)低溫預(yù)時(shí)效處理后的合金消除了因位錯(cuò)造成的η′相不均勻形核從而影響時(shí)效強(qiáng)度的因素。另一方面，大量位錯(cuò)與高密度均勻細(xì)小強(qiáng)化相間的交互作用也在一定程度上提升了和進(jìn)行力學(xué)性能。

此外，Zuo 等學(xué)者通過實(shí)驗(yàn)研究，對(duì)比了7055 鋁合金分別經(jīng)過T76、T6、RRA、TMT 處理后的抗拉強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度，如圖3所示。

圖3 不同工藝加工后的7055鋁合金的力學(xué)性能

研究發(fā)現(xiàn)它們之間的強(qiáng)度大小順序大體上為T76 ＜T6 ＜RRA＜TMT，這是因?yàn)樵诮?jīng)過TMT 處理后的7055 鋁合金中粗大的析出相會(huì)逐漸破碎，彌散分布且細(xì)小的析出相會(huì)逐漸形成，這就起到了析出相強(qiáng)化的作用；同時(shí)，TMT 處理后的7055 鋁合金中還會(huì)出現(xiàn)大量的位錯(cuò)，使位錯(cuò)密度增加，它們纏結(jié)在一起阻礙位錯(cuò)的滑移運(yùn)動(dòng)，這就起到了應(yīng)變硬化的作用。因此，這就使7055鋁合金在經(jīng)過TMT 處理后的強(qiáng)度顯著提高并且明顯會(huì)高于經(jīng)過T76、T6 和RRA 處理后的強(qiáng)度[31]。

劉文義等人通過實(shí)驗(yàn)研究后發(fā)現(xiàn)，AA7085鋁合金經(jīng)形變熱處理工藝加工后，合金的伸長率雖然會(huì)隨變形程度的逐步增加而有所下降，但合金的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度會(huì)得到很好的改善，如圖4 所示。產(chǎn)生這種顯現(xiàn)的主要原因是合金內(nèi)部的位錯(cuò)密度會(huì)隨變形量的增加而增大，同時(shí)逐漸破碎的第二相粒子也會(huì)產(chǎn)生彌散強(qiáng)化的作用，致使位錯(cuò)滑移運(yùn)動(dòng)受阻，導(dǎo)致其強(qiáng)度提高。此外，形變量較大的合金中晶粒較為細(xì)小，所以晶粒細(xì)化也能使合金強(qiáng)度提高[32]。

圖4 AA7085鋁合金不同形變處理后的拉伸性能

張世興等學(xué)者通過實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，經(jīng)過形變熱處理工藝加工后的7075 鋁合金其硬度值會(huì)顯著提高，如圖5所示。

圖5 7075鋁合金在不同形變量下的硬度值

這主要是由于形變處理過程中的脫溶過程會(huì)因大量位錯(cuò)的存在而加劇，從而導(dǎo)致脫溶產(chǎn)物變得更多且彌散，對(duì)位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)有著強(qiáng)烈的阻礙作用。通過位錯(cuò)強(qiáng)化使合金硬度得到提升，其硬度值呈現(xiàn)隨變形量不斷增加先增大后減小的變化趨勢(shì)，當(dāng)形變量達(dá)到40%時(shí)出現(xiàn)硬度峰值[33]。如果在達(dá)到硬度峰值后再繼續(xù)增大形變量就會(huì)導(dǎo)致位錯(cuò)的強(qiáng)化作用小于位錯(cuò)作為晶格缺陷的弱化效果，使其硬度值下降。此外，硬度值在一定程度上會(huì)體現(xiàn)出強(qiáng)度值的大小，硬度值越大合金的強(qiáng)度越大。故通過形變熱處理工藝加工后可以使合金材料的強(qiáng)度提高。

3 腐蝕性能

7xxx 系鋁合金的腐蝕性能與其晶界析出相的尺寸以及分布情況緊密相關(guān)，這是因?yàn)槲龀鱿嗯c周圍基質(zhì)的電偶不同。由于合金的腐蝕性能會(huì)隨著電導(dǎo)率的增加而增加[34]，所以通過觀察電導(dǎo)率的變化情況也可以得出合金腐蝕性能的相應(yīng)變化情況。因此，平時(shí)在評(píng)估合金的腐蝕性能時(shí)，除了會(huì)進(jìn)行常用的剝落腐蝕、晶間腐蝕和電化學(xué)腐蝕實(shí)驗(yàn)外，還會(huì)對(duì)合金進(jìn)行電導(dǎo)率測(cè)試。

陳康華等學(xué)者認(rèn)為7xxx 鋁合金導(dǎo)電性能與強(qiáng)化相η 相的析出有關(guān)，粗大η 相的析出會(huì)提高合金的導(dǎo)電性能，但是會(huì)使合金的強(qiáng)度起到一定的弱化作用。同時(shí)，一些學(xué)者認(rèn)為，導(dǎo)電性能與合金抗腐蝕性能呈正相關(guān)趨勢(shì)，較高的導(dǎo)電性會(huì)導(dǎo)致良好的抗應(yīng)力腐蝕性能[35-36]。圖6是7055 鋁合金分別經(jīng)過T6、RRA、TMT、T76處理后的導(dǎo)電性。從圖中可以看出它們導(dǎo)電性的大小為T6＜RRA＜TMT＜T76，由于TMT 可以使7055 的導(dǎo)電性增強(qiáng)，因此，合金在經(jīng)過TMT后，其抗應(yīng)力腐蝕性能會(huì)有所提高。一般來說，剝落腐蝕是從晶間腐蝕發(fā)展而來的，合金對(duì)腐蝕的敏感程度主要是和基體與晶界析出相之間的電位差有關(guān)，同時(shí)還會(huì)受到微觀結(jié)構(gòu)的影響，如析出相的尺寸、間距、分布情況和晶界無析出帶。

圖6 所有工藝加工后合金的導(dǎo)電性

圖7 和圖8 是7055 鋁合金分別經(jīng)過T6 與形變熱處理之后的剝落腐蝕和晶間腐蝕情況。從圖7 中可以觀察到對(duì)T6 處理后的合金進(jìn)行剝落腐蝕后，合金表面會(huì)出現(xiàn)許多沿著晶界連續(xù)分布的腐蝕坑；對(duì)形變熱處理后的合金進(jìn)行剝落腐蝕后，合金表面僅僅會(huì)出現(xiàn)一點(diǎn)不連續(xù)的腐蝕坑。

圖7 7055鋁合金在經(jīng)過T6與形變熱處理之后的剝落腐蝕情況

圖8 7055鋁合金在經(jīng)過T6與形變熱處理之后的晶間腐蝕情況

圖9 三種工藝下7055鋁合金的極化曲線

從圖8 中可以看出合金在T6 處理后的最大晶間腐蝕深度為87.5 μm，而在形變熱處理后的最大晶間腐蝕深度為55 μm。對(duì)比兩者在剝落腐蝕后表面受損的情況和兩者的最大晶間腐蝕深度來看，合金經(jīng)過形變熱處理加工后，抗剝落腐蝕和晶間腐蝕性能會(huì)有所提高。這是因?yàn)?055鋁合金在經(jīng)過T6處理后，析出的η′相在晶界處連續(xù)均勻的分布，這就很容易形成陽極腐蝕通道進(jìn)而促進(jìn)腐蝕裂紋的擴(kuò)展；而在經(jīng)過形變熱處理后，沿晶界的析出相間距變大并且斷續(xù)分布，這就使合金耐腐蝕性能提高。

將三者的腐蝕電位和腐蝕電流記錄在表3中。根據(jù)表3中的數(shù)據(jù)可知3種情況下腐蝕電位的大小為T6＜T76＜TMT，這意味著T6 樣品的腐蝕電流值最高，表明其耐腐蝕性能最差，更容易被腐蝕；TMT 樣品腐蝕電流值最低，耐蝕性能最好。這是因?yàn)樵谕ǔＧ闆r下，晶界析出相與鋁基體相比，電位較低，發(fā)生反應(yīng)時(shí)作為陽極會(huì)優(yōu)先溶解，合金在經(jīng)過T6 處理后會(huì)出現(xiàn)連續(xù)分布的晶界析出相，這就會(huì)導(dǎo)致腐蝕更易發(fā)生，而經(jīng)過形變熱處理后會(huì)出現(xiàn)斷續(xù)的晶界析出相使腐蝕難以發(fā)生。

表3 不同處理后7055鋁合金板材的Ecorr和Icorr

另外，經(jīng)過形變熱處理后合金PFZ 的寬度較T6 處理后會(huì)明顯變窄，有學(xué)者研究發(fā)現(xiàn)η′相、PFZ 和鋁基體的腐蝕電位分別為-0.869 V，-0.57 V和-0.68 V，PFZ與η′相和鋁基體相比腐蝕電位最高，所以發(fā)生腐蝕時(shí)，η′相和鋁基體是腐蝕過程中的正極。因此，縮小PFZ 可能有助于提高耐腐蝕性[37]。

4 結(jié)束語

本文綜述了形變熱處理對(duì)7xxx 系鋁合金力學(xué)性能與腐蝕性能的相關(guān)研究。對(duì)于7xxx 系鋁合金來說，它的力學(xué)性能主要會(huì)受到基體中析出相的尺寸、形態(tài)、分布情況以及體積分?jǐn)?shù)的影響；它的腐蝕性能與其晶界析出相的尺寸以及分布情況緊密相關(guān)。通過調(diào)整形變熱處理過程中的形變程度可以使合金晶內(nèi)和晶界析出相狀態(tài)發(fā)生變化，進(jìn)而改善合金的力學(xué)性能和耐腐蝕性能。

隨著當(dāng)今世界的飛速發(fā)展，進(jìn)一步提高7xxx 系鋁合金的綜合性能，使其在各個(gè)領(lǐng)域中更為廣泛的應(yīng)用是十分重要的。為了提高7xxx系鋁合金的綜合性能，我們需要找到更加合適的加工工藝方法。相較于傳統(tǒng)的熱處理工藝，形變熱處理將形變與熱處理進(jìn)行良好的結(jié)合，可以很好地調(diào)控7xxx 鋁合金的微觀組織，進(jìn)而改善合金的力學(xué)性能和腐蝕性能。由于形變程度與形變溫度對(duì)7xxx 鋁合金性能會(huì)產(chǎn)生十分顯著的影響，所以通過實(shí)驗(yàn)不斷探索出最合適的工藝參數(shù)是很關(guān)鍵的一步。總體來說，形變熱處理工藝具有十分良好的應(yīng)用前景和研究意義，雖然目前形變熱處理還沒有規(guī)定出統(tǒng)一的工藝參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)，但是未來國內(nèi)外對(duì)形變熱處理的研究一定會(huì)更加完善、更加具體。為此，我們?nèi)孕柙诖祟I(lǐng)域不斷地探索和研究，進(jìn)一步總結(jié)和歸納形變熱處理工藝方法對(duì)7xxx 鋁合金組織和性能的影響規(guī)律。