劉曉明, 張 博, 吳冰冰, 孫剛飛, 邢云翔, 許榮昌, 李 輝

(1. 山東理工大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院, 山東 淄博 255000;2. 山東柱威軸承科技有限公司, 山東 聊城 252000;3. 山東智連共同體軸承科技有限公司, 山東 聊城 252000;4. 山東鋼鐵股份有限公司 山鋼研究院, 山東 濟(jì)南 271100)

高碳鉻軸承鋼的熱軋態(tài)組織是由片狀珠光體和網(wǎng)狀碳化物組成的,該微觀組織結(jié)構(gòu)決定了其高硬度、低韌性的特點(diǎn),因此切削加工性能較差,而碳化物球化可以有效改善切削加工性能。球化退火是使組織中碳化物實(shí)現(xiàn)球化,呈現(xiàn)細(xì)小球狀顆粒均勻分布在鐵素體基體上,由此獲得的組織加工性能好、過(guò)熱敏感性低,配合后續(xù)淬火+回火熱處理工藝,可以得到耐磨性好、彎曲疲勞度高、沖擊性能好的軸承鋼[1-5]。影響軸承鋼最終性能的因素有很多,包括碳化物的形狀、大小、數(shù)量和分布等,很難通過(guò)簡(jiǎn)單的熱處理工藝改變碳化物組織形態(tài),原因是淬火后組織為馬氏體+殘留奧氏體+未溶碳化物,而碳化物的組織形態(tài)基本上是由球化退火決定的,所以想控制碳化物組織形貌,應(yīng)對(duì)其進(jìn)行嚴(yán)格的球化退火處理[6-8]。目前的球化退火工藝多為離線生產(chǎn),需要球化的材料必須重新加熱才能完成球化過(guò)程,這樣無(wú)疑會(huì)產(chǎn)生能量的多余耗費(fèi)[9-11]。本文為探索高碳鉻軸承鋼在線球化工藝進(jìn)行了初步研究,結(jié)合離異共析原理及控軋控冷,在Ar1±50 ℃溫度范圍內(nèi)的某一溫度下,通過(guò)變形使析出碳化物破碎生成彌散分布的碳化物顆粒,作為離異共析轉(zhuǎn)變過(guò)程中非均勻形核的中心,同時(shí)降低變形后的冷速,利用熱軋后的余熱使軸承鋼發(fā)生碳化物球化[12-14]。

1 試驗(yàn)材料與方法

本研究使用的材料為GCr15軸承鋼連鑄坯,材料的主要成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)為1.02C、1.49Cr、0.23Si、0.37Mn。結(jié)合離異共析原理與控軋控冷技術(shù)制定在線球化退火工藝路線,如圖1所示。在Gleeble-3500型熱/力模擬試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn),首先以10 ℃/s升溫速率加熱至1200 ℃保溫5 min,然后以10 ℃/s冷速冷卻至1050 ℃,并以10 s-1變形速率變形40%,再以10 ℃/s冷速冷卻至950 ℃,并以10 s-1的變形速率變形30%,然后再以1 ℃/s冷速冷卻至溫度T=650、680、720 ℃,并以10 s-1的變形速率變形20%,之后分別以v=0.2、0.05 ℃/s的冷速冷卻至500 ℃,最后以>2 ℃/s的冷速冷卻至室溫。

圖1 在線球化退火工藝示意圖Fig.1 Schematic diagram of spheroidizing annealing process

試樣經(jīng)過(guò)切塊、鑲嵌、磨制、拋光、4%(體積分?jǐn)?shù))硝酸酒精溶液腐蝕后,采用FEI Quanta 250型場(chǎng)發(fā)射掃描電鏡對(duì)在線球化退火后的微觀組織進(jìn)行觀察,利用Nano Measurer 1.2圖像軟件,對(duì)在線球化退火中碳化物的尺寸進(jìn)行統(tǒng)計(jì)。采用HVS-50顯微維氏硬度計(jì)測(cè)量試驗(yàn)鋼基體的硬度,測(cè)試載荷砝碼為500 g,保荷時(shí)間15 s,每個(gè)試樣隨機(jī)選取3個(gè)不同區(qū)域,每個(gè)區(qū)域內(nèi)測(cè)3個(gè)不同點(diǎn)的硬度,取平均值作為所得結(jié)果。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 在線球化退火

圖2為GCr15鋼在不同在線球化退火工藝下的SEM組織。由圖2(a, d)可見(jiàn),當(dāng)變形溫度T=650 ℃時(shí),冷速較高(v=0.2 ℃/s)時(shí)球化效果較差,基本接近于平衡態(tài)組織,主要以珠光體與鐵素體為主,且部分珠光體片層斷裂,呈短棒狀形貌,當(dāng)冷速v降為0.05 ℃/s時(shí),組織中出現(xiàn)了球化物組織,但球化效果仍然較差,只有部分珠光體發(fā)生了球化,且組織不均勻。由圖2(b, e)可見(jiàn),當(dāng)T=680 ℃時(shí),冷速較高(v=0.2 ℃/s)時(shí)發(fā)生了明顯的球化現(xiàn)象,組織中部分高位錯(cuò)密度碳化物遭到破壞,變成了一些細(xì)小均勻的碳化物顆粒,通過(guò)離異共析轉(zhuǎn)變形成了球狀結(jié)構(gòu)[15-16]。隨著冷速v的降低,只有部分球化物發(fā)生長(zhǎng)大,球化效果并未發(fā)生明顯提升。由圖2(c, f)可見(jiàn),當(dāng)T=650 ℃時(shí),冷速較高(v=0.2 ℃/s)時(shí)球化效果較差,甚至不及T=680 ℃、v=0.05 ℃/s時(shí)的球化效果,但球化比例顯著提升,約占整個(gè)視野的80%,當(dāng)冷速v降為0.05 ℃/s時(shí),球化效果最好,球狀碳化物尺寸較大,通過(guò)觀察整個(gè)視場(chǎng)發(fā)現(xiàn),90%以上區(qū)域均發(fā)生球化,僅少量碳化物仍為短棒狀和大塊狀,片狀珠光體組織很少,這是由于變形溫度的升高和冷速的降低,使碳化物有足夠的球化時(shí)間。

本試驗(yàn)用GCr15鋼的Ar1在700 ℃左右,變形溫度T在Ar1±50 ℃范圍內(nèi)選取,若高于此溫度范圍,則之后形成的珠光體會(huì)比較粗大,若低于此溫度范圍,則余熱可能不足以使珠光體發(fā)生球化。故制定工藝時(shí)選擇650、680、720 ℃ 3個(gè)溫度。變形溫度T=650 ℃在選取溫度范圍的下限,球化效果極差,鑒于實(shí)際鋼種的相圖誤差,有可能是該變形溫度不能給予試樣足夠的余熱令其發(fā)生珠光體球化。當(dāng)變形溫度T=680 ℃時(shí),珠光體組織較為接近球化條件,生成了明顯的球化碳化物,但仍存在較多的短棒狀大顆粒,這是在變形時(shí)析出的碳化物組織破碎效果并不理想導(dǎo)致的,因此組織內(nèi)部位錯(cuò)密度較小,很難斷裂形成均勻細(xì)小的顆粒狀碳化物。當(dāng)變形溫度T=720 ℃時(shí),球化程度大大提高,球化比例達(dá)到80%以上,基本接近實(shí)際應(yīng)用球化要求。說(shuō)明在720 ℃終軋后,試驗(yàn)鋼析出大量彌散碳化物,為離異共析轉(zhuǎn)變形核提供了條件,從而出現(xiàn)了大量球化組織。

與0.2 ℃/s的冷速相比,0.05 ℃/s冷速使變形后的珠光體有了更加充分的球化時(shí)間,球化效果進(jìn)一步提高,且T=680 ℃、v=0.05 ℃/s的球化效果要優(yōu)于T=720 ℃、v=0.2 ℃/s的,說(shuō)明冷卻速率在提升球化效果上起了重要作用。綜合分析以上6種工藝,若繼續(xù)適當(dāng)提高變形溫度,降低冷卻速率,球化效果肯定會(huì)進(jìn)一步提升。但是變形溫度不能高于Ar1點(diǎn)50 ℃以上,否則之后形成的珠光體會(huì)比較粗大。

為進(jìn)一步分析不同在線球化退火工藝對(duì)GCr15鋼組織性能的影響,對(duì)不同在線球化退火工藝的試樣進(jìn)行維氏硬度測(cè)定,結(jié)果如圖3所示。由圖3可以看出,各工藝下的硬度值基本符合微觀組織形貌觀察結(jié)果。T=650 ℃的球化效果最差,v=0.2 ℃/s時(shí)硬度最高,平均硬度為407 HV0.5,v=0.05 ℃/s時(shí)有所降低。T=680 ℃的球化效果略有提升,故硬度較T=650 ℃時(shí)也有所下降。T=680 ℃、v=0.05 ℃/s的平均硬度低于T=720 ℃、v=0.2 ℃/s的平均硬度,進(jìn)一步證明較低的冷速在優(yōu)化球化效果中起到了較大的作用。當(dāng)T=720 ℃、v=0.05 ℃/s時(shí)的平均硬度最低,為261.3 HV0.5,這與前述的球化效果最好相對(duì)應(yīng),已達(dá)到GB/T 38770—2020《低、中碳鋼球化組織檢驗(yàn)及評(píng)級(jí)》要求,且球化等級(jí)為4級(jí)。

圖3 不同在線球化退火工藝下GCr15鋼的硬度Fig.3 Hardness of the GCr15 steel under different on-line spheroidizing annealing processes

2.2 在線球化與傳統(tǒng)球化退火的比較

圖4(a)為GCr15鋼在傳統(tǒng)球化退火工藝下的顯微組織(升溫至780 ℃并保溫4 h,然后在720 ℃等溫5 h,待爐冷至500 ℃后進(jìn)行自然冷卻),可見(jiàn)其組織由鐵素體和分布在其中的球狀碳化物組成。圖4(b)所示為傳統(tǒng)工藝球化退火和在線球化退火的碳化物粒徑分布,可見(jiàn)其服從正態(tài)分布,其中傳統(tǒng)球化退火組織中有大塊未溶碳化物,少量的短棒狀碳化物和較多的小顆粒碳化物,球狀碳化物尺寸大多分布在0.4～1.0 μm范圍內(nèi),也有部分尺寸達(dá)到了2.0 μm。在線球化退火組織中碳化物數(shù)量很多,尺寸均勻,且絕大多數(shù)碳化物形狀近乎球狀(如圖2(f)所示),粒徑曲線在0.4 μm附近出現(xiàn)較高峰值,即基體上以0.4 μm左右的小顆粒碳化物為主。

圖4 傳統(tǒng)球化退火工藝下GCr15鋼的SEM圖像(a)及其碳化物尺寸分布與在線球化退火態(tài)的比較(b)Fig.4 SEM image(a) of the GCr15 steel treated by traditional spheroidizing annealing and its carbide size distribution compared with that of on-line spheroidizing annealed(b)

3 結(jié)論

1) 通過(guò)在線球化退火試驗(yàn)得出GCr15高碳鉻軸承鋼的終變形溫度T為650 ℃,冷卻速率v為0.2 ℃/s時(shí),球化效果最差,而T為720 ℃,v為0.05 ℃/s時(shí),球化效果最好。

2) 當(dāng)T為720 ℃,v為0.05 ℃/s時(shí),碳化物組織均勻、尺寸更大,球化程度達(dá)到90%,平均硬度為262.5 HV0.5,是GCr15鋼的最優(yōu)工藝。

3) 隨著T的升高,球化比例不斷提高。當(dāng)T相同時(shí),隨著v的降低,球化時(shí)間延長(zhǎng),所得到的球狀顆粒尺寸增大,球化效果更好。