錢偉，王志瑞，蘇波，黨睿娜，廖峻北，劉思宇，郭朝

(1. 武漢大學(xué) 動(dòng)力與機(jī)械學(xué)院，湖北 武漢，430072；2. 中兵智能創(chuàng)新研究院有限公司，北京，100072)

四足機(jī)器人具有較好的越障能力，得到了廣泛關(guān)注[1]。目前，四足機(jī)器人仍然存在復(fù)雜環(huán)境的適應(yīng)性較差和移動(dòng)速度較低等不足，比如面向邊境巡邏、山地運(yùn)輸、偵察、救援等特殊任務(wù)時(shí)，四足機(jī)器人的應(yīng)用面臨較大挑戰(zhàn)[2-3]。為提高四足機(jī)器人靈活性及復(fù)雜廣域地形環(huán)境的適應(yīng)能力，國內(nèi)外研究者重點(diǎn)研究了腿部機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)以及步態(tài)穩(wěn)定控制算法[4]。如波士頓動(dòng)力公司研制的液壓驅(qū)動(dòng)四足機(jī)器人Big Dog，具有很好的越野性能、負(fù)重能力及續(xù)航能力[5-6]，該公司近期推出的Spot Mini是一款純電驅(qū)動(dòng)四足機(jī)器人，通過與機(jī)械臂、深度相機(jī)等結(jié)合，能夠?qū)崿F(xiàn)搬運(yùn)物體、爬樓梯等功能[7]；MIT 團(tuán)隊(duì)設(shè)計(jì)的Mini Cheetah 四足機(jī)器人最快能以2.45 m/s 的速度前行[8]。浙江大學(xué)研制的“絕影”四足機(jī)器人的質(zhì)量為70 kg，最大負(fù)載為20 kg，最快行走速度可達(dá)6 km/h，具有良好的運(yùn)行性能和彈跳能力，垂直彈跳能力達(dá)0.7 m[9]；柏龍等[10]設(shè)計(jì)了一款基于切比雪夫機(jī)構(gòu)和五連桿機(jī)構(gòu)的四足機(jī)器人，滿足機(jī)器人在不同路況下的使用需求。但這些四足機(jī)器人采用剛性結(jié)構(gòu)作為整機(jī)支撐，降低了四足機(jī)器人在復(fù)雜環(huán)境下的步態(tài)穩(wěn)定性以及在高速奔跑下和快速轉(zhuǎn)向時(shí)的被動(dòng)抗沖擊能力。

生物學(xué)家在對四足生物運(yùn)動(dòng)過程的研究中發(fā)現(xiàn)，脊柱能夠提高四足生物在高速運(yùn)動(dòng)中的穩(wěn)定性并能起到儲能和傳遞能量的作用。 如HILDEBRAND[11]在觀察多種四足生物后，發(fā)現(xiàn)獵豹在高速奔跑過程中，充分利用了脊柱伸展和彎曲產(chǎn)生的身長變化來增加步長，從而有效提高奔跑速度，HILBERT[12]發(fā)現(xiàn)獵豹的脊柱在奔跑過程中不是固定剛度的，而是具有適應(yīng)不同速度的變剛度特性。同樣，在面對非結(jié)構(gòu)環(huán)境時(shí)，四足機(jī)器人采用柔性脊柱輔助可以有效保持在高速運(yùn)動(dòng)以及轉(zhuǎn)身過程中整機(jī)的穩(wěn)定性；通過折疊伸縮柔性脊柱，可以加大四足機(jī)器人前后腿的步幅，在相同步頻條件下提高四足機(jī)器人的運(yùn)動(dòng)速度；同時(shí)，脊柱的柔性可以在高速奔跑或快速轉(zhuǎn)向的過程中吸收沖擊。

目前，國內(nèi)外許多學(xué)者開始研究脊柱結(jié)構(gòu)在四足機(jī)器人中的作用，如美國MIT 機(jī)器人仿生實(shí)驗(yàn)室設(shè)計(jì)了Cheetah仿生四足機(jī)器人，通過差速器使機(jī)器人的脊柱在運(yùn)動(dòng)時(shí)呈現(xiàn)不同狀態(tài)，達(dá)到了較高的運(yùn)動(dòng)速度和能量利用效率[13]；KHORAMSHAHI 等[14-15]設(shè)計(jì)了具有單關(guān)節(jié)脊柱的四足機(jī)器人Bobcat，該機(jī)器人的脊柱為由電機(jī)驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)構(gòu)成，用來連接機(jī)器人軀干的前后兩部分，并且可在水平面上下35°內(nèi)實(shí)現(xiàn)偏轉(zhuǎn)，增大了步幅和提高了運(yùn)動(dòng)速度，并且可以提高飛行相的時(shí)間；王琪等[16]為了探索脊柱運(yùn)動(dòng)對腿運(yùn)動(dòng)的增強(qiáng)機(jī)理，設(shè)計(jì)了具有2自由度鉸接式軀干的仿獵豹四足奔跑機(jī)器人，實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)脊柱剛度對機(jī)器人運(yùn)動(dòng)效果具有調(diào)節(jié)作用；雷靜桃等[17]基于氣動(dòng)人工肌肉設(shè)計(jì)了一款剛?cè)狁詈霞怪鶛C(jī)體，機(jī)體最大彎曲角度可達(dá)35°，滿足四足機(jī)器人動(dòng)態(tài)轉(zhuǎn)向需求。這些搭載柔性脊柱的四足機(jī)器人主要針對減少能耗以及改善機(jī)體運(yùn)動(dòng)性能而設(shè)計(jì)，在小負(fù)載條件下進(jìn)行了仿真或樣機(jī)測試。但是，當(dāng)面對大負(fù)載、高速奔跑的應(yīng)用需求時(shí)，四足機(jī)器人前后腿自重對脊柱產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩以及高速奔跑時(shí)受到的沖擊力不容忽視，因此，四足機(jī)器人的脊柱設(shè)計(jì)需要有剛?cè)狁詈系膭?dòng)態(tài)特性[18-19]，以及主動(dòng)調(diào)整剛度的能力，以提高四足機(jī)器人環(huán)境適應(yīng)能力和動(dòng)態(tài)特性。

為解決上述問題，本文作者提出一種適用于四足機(jī)器人的大負(fù)載連續(xù)型剛?cè)狁詈戏律怪?，基于連續(xù)型鉸接式結(jié)構(gòu)模型，使其能承受大負(fù)載的應(yīng)用需求；對仿生脊柱進(jìn)行運(yùn)動(dòng)學(xué)及靜力學(xué)建模，建立了鋼絲繩位移、載荷與脊柱彎曲角度的對應(yīng)關(guān)系；最后，采用阻抗控制算法對脊柱進(jìn)行變剛度調(diào)控實(shí)驗(yàn)測試，建立了負(fù)載與脊柱響應(yīng)頻率之間的關(guān)系，為后續(xù)四足機(jī)器人的復(fù)雜環(huán)境應(yīng)用實(shí)驗(yàn)提供前期測試基礎(chǔ)。

1 仿生脊柱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1.1 脊柱仿生機(jī)理

KAMIMURA等[20]發(fā)現(xiàn)獵豹有兩種獨(dú)特的步態(tài)有助于獵豹奔跑，如圖1所示。將四肢聚攏在身體下方的聚集飛行和將四肢盡量伸直的延展飛行能夠使獵豹在不同條件的地面提供足夠的反作用力。而在這兩種步態(tài)中，脊柱在矢狀面上交替進(jìn)行彎曲和伸展動(dòng)作，在高速運(yùn)動(dòng)中起重要作用。此外，在高速奔跑的過程中，四足生物的脊柱受到支撐四肢運(yùn)動(dòng)的轉(zhuǎn)矩以及地面的反作用力矩，使得它受到的軸向載荷遠(yuǎn)大于人類脊柱所承受的軸向載荷。GALBUSERA 等[21-22]發(fā)現(xiàn)四足動(dòng)物的脊柱骨密度是人類的2～4倍，這表明四足動(dòng)物的脊柱將受到更高的軸向應(yīng)力，HUDSON 等[23]分析了獵豹后肢解剖結(jié)構(gòu)，認(rèn)為脊柱肌肉群對其加速性能和運(yùn)動(dòng)能力起到重要作用。

圖1 獵豹的兩種步態(tài)Fig.1 Two gaits of cheetah

根據(jù)以上獵豹脊柱的生理特性，本文設(shè)計(jì)一種在矢狀面上彎曲的仿生脊柱，使用金屬零件作為脊柱的連接部件和支撐，模擬四足生物的骨架，提高機(jī)器人的承載能力；使用鋼絲繩傳動(dòng)作為主動(dòng)驅(qū)動(dòng)方式，模擬四足生物肌肉纖維發(fā)力；在脊柱板之間安裝了剛度不同的彈簧，模擬肌腱儲能與釋能。采用連續(xù)體構(gòu)型設(shè)計(jì)仿生脊柱，與離散型脊柱相比，連續(xù)型脊柱可以實(shí)現(xiàn)整體的彎曲和回復(fù)，使得負(fù)載施加的力沿脊柱方向分散，減小脊柱的損耗[24]，由于其欠驅(qū)動(dòng)屬性及柔順性，適合進(jìn)行大幅度的柔性彎曲，解決傳統(tǒng)四足機(jī)器人腰部剛性約束問題。

1.2 脊柱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

仿生脊柱結(jié)構(gòu)如圖2所示。仿生脊柱由6個(gè)脊柱板組成，首端脊柱板與末端脊柱板分別負(fù)責(zé)與四足機(jī)器人的前、后腿連接，中間脊柱板允許鋼絲繩通過，同時(shí)限制繩的徑向移動(dòng)。各脊柱板由滾動(dòng)軸承轉(zhuǎn)動(dòng)副連接，各轉(zhuǎn)動(dòng)副沿周向添加了軸向凸起的限位擋塊，以限制各段連續(xù)體相對轉(zhuǎn)動(dòng)角度小于5°，從而將脊柱整體的彎曲角度限制在0°～25°范圍內(nèi)。通過2根鋼絲繩將電機(jī)輸出力矩傳遞至連續(xù)體仿生脊柱從而帶動(dòng)整體實(shí)現(xiàn)屈伸運(yùn)動(dòng)，鋼絲繩一端固定在末端脊柱板上，另一端連接到絲桿滑臺，并在外面包裹光滑套筒以減小鋼絲繩與脊柱板之間的摩擦。

圖2 脊柱三維模型圖Fig.2 3D model of bionic spine

為了保證脊柱在受到前后兩側(cè)腿部產(chǎn)生的彎矩作用后能夠維持所期望的初始向上拱起彎曲姿態(tài)，在各脊柱板中加入上下兩排壓縮彈簧，同時(shí)使上排壓簧的剛度大于下排壓簧的剛度，以此增加連續(xù)體的靜態(tài)剛度，并維持脊柱為期望的初始姿態(tài)。通電后，在絲杠滑臺的作用下，將電機(jī)的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化為鋼絲繩的直線轉(zhuǎn)動(dòng)，提供的驅(qū)動(dòng)力使得各段連續(xù)體恢復(fù)至水平狀態(tài)，以達(dá)到控制脊柱屈伸的仿生運(yùn)動(dòng)。四足機(jī)器人三維模型圖如圖3 所示，圖中四足機(jī)器人處于脊柱拉直至水平狀態(tài)。

圖3 四足機(jī)器人三維模型圖Fig.3 3D model of the quadruped robot

1.3 彈簧設(shè)計(jì)及電機(jī)選型

連續(xù)型仿生脊柱全長為236 mm，總質(zhì)量為6.2 kg，每節(jié)脊柱板為厚6 mm 的碳板，在拉直狀態(tài)下，2塊脊柱板的間距為40 mm。四足機(jī)器人的前后腿質(zhì)量均為30 kg，為提供初始推力且防止失穩(wěn)，需設(shè)計(jì)剛度及長度適宜的上下排彈簧。

四足機(jī)器人腿部受力分析如圖4 所示，圖中，G1為后腿質(zhì)量，G2為脊柱質(zhì)量，F(xiàn)為脊柱施加在后腿上的豎直方向分力，τ為脊柱給腿部水平方向分力與地面給支點(diǎn)N的摩擦力合成的等效力矩；L1和L2分別為脊柱作用點(diǎn)到腿部重心的橫向距離和足底作用點(diǎn)到腿部重心的橫向距離。為便于計(jì)算，設(shè)前后腿成對稱布置，則有

圖4 四足機(jī)器人腿部受力分析Fig. 4 Force analysis of the leg of the quadruped robot

代入數(shù)值計(jì)算得到τ為7.8 N·m，而上下排彈簧施加在末端脊柱板上的力矩τ0為

其中：Δx1和Δx2分別為大剛度和小剛度彈簧的形變量，其剛度系數(shù)分別為k1和k2；a為脊柱板中心到彈簧中心軸距離；r為每一節(jié)鉸接轉(zhuǎn)動(dòng)軸離脊柱板的連桿長度；θ為每一節(jié)鉸接轉(zhuǎn)動(dòng)軸偏轉(zhuǎn)的角度。

為了保證在連接上四足機(jī)器人的前后腿后，承受反向彎矩時(shí)也能呈現(xiàn)25°初始彎曲角度，需要令τ0>τ，設(shè)置上排彈簧長度為55 mm，剛度為13.88 N/mm，下排彈簧長度為45 mm，剛度為2.38 N/mm。選擇KK50 精密絲桿滑臺作為脊柱的傳動(dòng)件，其行程為50 mm，絲桿導(dǎo)程為2 mm。在計(jì)算鋼絲繩最大受力情況后，選擇驅(qū)動(dòng)電機(jī)為Maxon EC90 Flat，其額定輸出力矩為0.933 N·m，堵轉(zhuǎn)力矩為7.47 N·m。在分析計(jì)算上下彈簧推力差以及拉繩和負(fù)載的力臂后可得到電機(jī)額定輸出力矩，此時(shí)，仿生脊柱的最大負(fù)載為334.9 N。

2 仿生脊柱靜力學(xué)分析

在一般的連續(xù)型機(jī)器人彎曲過程中，機(jī)器人脊柱板和支架的質(zhì)量可以忽略不計(jì)，可以將機(jī)器人各關(guān)節(jié)假定為彎曲曲率相等的光滑連續(xù)曲線，即常曲率假設(shè)模型[25-26]，但本設(shè)計(jì)中的剛?cè)狁詈蠙C(jī)構(gòu)需要在大負(fù)載條件下運(yùn)行，其質(zhì)量不可忽略[27]，脊柱板之間角度變化不相同，因此需要建立靜力學(xué)模型以確定在鋼絲繩拉力及負(fù)載的共同作用下每一個(gè)脊柱板之間的角度[28-29]。在大負(fù)載四足機(jī)器人的工作場景中，脊柱通常是勻速運(yùn)動(dòng)或速度變化緩慢，因此不考慮動(dòng)力學(xué)特性[30]。

圖5所示為仿生脊柱的側(cè)面受力分析圖，以脊柱前端，即前腿與脊柱連接處為原點(diǎn)建立笛卡爾坐標(biāo)系，脊柱末端點(diǎn)記為S，b為脊柱板厚度，脊柱板之間的角度從前端到后端分別為θ1、θ2、θ3、θ4和θ5。假設(shè)四足機(jī)器人前腿固定，后腿相對于前腿運(yùn)動(dòng)，等效于對脊柱S點(diǎn)施加外載荷F，對最末端一節(jié)脊柱板進(jìn)行受力分析，如虛線框中部分所示，末端脊柱板上受到大剛度彈簧的推力F1、小剛度彈簧的推力F2和鋼絲繩的拉力T，由于鋼絲繩外設(shè)有光滑套筒，與脊柱板之間的摩擦因數(shù)較小，鋼絲繩與脊柱板之間的摩擦與鋼絲繩的拉力相比很小，為簡化計(jì)算忽略摩擦力的影響。每個(gè)脊柱板的質(zhì)量相同，質(zhì)心位置在截面圖上與S點(diǎn)重合，由于轉(zhuǎn)動(dòng)軸和脊柱板之間的連桿質(zhì)量以及彈簧的質(zhì)量相比脊柱板質(zhì)量很小，且沿脊柱板兩側(cè)成對稱布置，故將其質(zhì)量等效至S點(diǎn)處，合記為M。對末端轉(zhuǎn)動(dòng)軸中心列力矩平衡方程可得：

圖5 仿生脊柱受力分析Fig. 5 Force analysis of the bionic spine

式中，?x1,5和?x2,5分別為第五節(jié)大剛度和小剛度彈簧的形變量。

考慮到每一節(jié)脊柱板之間的角度變化很小，最大為5°，因此sinθ可近似為θ，則

同理可得第i節(jié)的脊柱板受力情況，從而得到對轉(zhuǎn)動(dòng)軸中心的力矩平衡方程通式：

式中：m=-a2(k1+k2)；n=-2r-b；P、Q和C分別為速度矩陣、角度矩陣和力矩矩陣的系數(shù)。

在給定繩拉力T和負(fù)載F的情況下，通過數(shù)值迭代方法求解式(6)，可得每個(gè)脊柱板之間的角度，從而可以求得脊柱末端點(diǎn)S點(diǎn)縱坐標(biāo)yS為

脊柱的等效整體彎曲剛度Kd定義為

3 仿生脊柱性能仿真與實(shí)驗(yàn)測試

四足機(jī)器人整體圖如圖6所示。本文設(shè)計(jì)的脊柱與四足機(jī)器人前后腿完成裝配，并進(jìn)行脊柱彎曲實(shí)驗(yàn)，如圖7所示，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，本文設(shè)計(jì)的脊柱滿足四足機(jī)器人使用需求。

圖6 四足機(jī)器人整體圖Fig. 6 Overall view of the quadruped robot

圖7 四足機(jī)器人彎曲實(shí)驗(yàn)Fig.7 Bending experiments of the quadruped robot

為驗(yàn)證連續(xù)型脊柱模型的準(zhǔn)確性及測試脊柱運(yùn)動(dòng)性能，搭建了如圖8 所示的實(shí)驗(yàn)平臺，其中，在末端脊柱板處加設(shè)2 個(gè)掛鉤，以方便增加負(fù)載；在每一塊脊柱板上加裝一個(gè)慣性測量單元(IMU)，以獲得各節(jié)脊柱轉(zhuǎn)角，在2根鋼絲繩的末端加裝環(huán)形壓力傳感器，以獲得鋼絲繩上的總拉力。

圖8 脊柱性能測試實(shí)驗(yàn)平臺Fig. 8 Experimental platform of spine performance test

在理論計(jì)算中，由于無法直接獲得脊柱各節(jié)轉(zhuǎn)角的解析表達(dá)式，為確定繩子拉力以及末端負(fù)載對脊柱各節(jié)轉(zhuǎn)角的影響，根據(jù)上節(jié)所建立的力學(xué)模型進(jìn)行模擬計(jì)算，其中，將鋼絲繩上的拉力T以及末端掛的負(fù)載F設(shè)為自變量，θ1～θ5設(shè)為因變量，利用數(shù)值迭代方法進(jìn)行仿真實(shí)驗(yàn)，作為樣機(jī)實(shí)驗(yàn)的對比。

3.1 變力恒載實(shí)驗(yàn)

為模擬運(yùn)動(dòng)過程中四足機(jī)器人后腿離地，僅前腿支撐時(shí)的狀態(tài)，將負(fù)載設(shè)定為0 kg 和30 kg，其中，30 kg 為四足機(jī)器人后腿的質(zhì)量。在理論計(jì)算中，分別將負(fù)載F設(shè)為0 N和300 N，改變拉力T進(jìn)行迭代計(jì)算；在實(shí)驗(yàn)平臺上，分別進(jìn)行空載以及30 kg 負(fù)載實(shí)驗(yàn)，根據(jù)IMU 測得的θ1～θ5以及連桿長度r繪制出脊柱側(cè)視圖，其中起始的圓圈表示前腿與脊柱板的連接點(diǎn)，即圖5中的O點(diǎn)，末端的圓圈表示后腿與脊柱板的連接點(diǎn)，即圖5 中的S點(diǎn)，中間的圓圈表示轉(zhuǎn)動(dòng)副；按實(shí)驗(yàn)時(shí)間等間隔選取5 個(gè)特征點(diǎn)處的拉力0、742.0、1 040.4、1 383.2 和1 444.0 N。變力恒載實(shí)驗(yàn)結(jié)果與理論計(jì)算結(jié)果如圖9所示。

圖9 變力恒載實(shí)驗(yàn)結(jié)果Fig. 9 Experimental results of variable force and constant load

連續(xù)型結(jié)構(gòu)每一節(jié)的實(shí)驗(yàn)與理論計(jì)算的誤差會(huì)累積，故采用最末端點(diǎn)的位置誤差來體現(xiàn)模型與實(shí)際結(jié)果之間的差距。每節(jié)選取5個(gè)特征點(diǎn)位置計(jì)算平均誤差及相對誤差，結(jié)果如表1所示。

表1 變力恒載實(shí)驗(yàn)各節(jié)端點(diǎn)位置實(shí)際值與理論值誤差對比Table 1 Comparison of error between actual and theoretical values at each endpoint position under variable force constant load

從圖9 可以看出，在末端負(fù)載較小的情況下，隨著拉力的提升，首先是最接近前腿的一節(jié)脊柱板拉直至限位處，再依次往后各個(gè)脊柱板拉直至限位處；在末端負(fù)載較大的情況下，隨著拉力的提升，首先是最遠(yuǎn)離前腿的一節(jié)脊柱板拉直至限位處，再依次往前達(dá)到限位。從表1可見：實(shí)際與理論計(jì)算值相對誤差較小，說明所建立的力學(xué)模型有效。

3.2 恒力變載實(shí)驗(yàn)

根據(jù)3.1 節(jié)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，選取拉力T分別為750 N 和1 400 N 作為定拉力進(jìn)行恒力變載實(shí)驗(yàn)，負(fù)載分別取0、5、10、15和20 kg。理論計(jì)算與實(shí)驗(yàn)對比結(jié)果如圖10 所示。每節(jié)5 個(gè)特征點(diǎn)位置的平均誤差及相對誤差如表2所示。

表2 恒力變載實(shí)驗(yàn)各節(jié)端點(diǎn)位置實(shí)際值與理論值誤差對比Table 2 Comparison of error between actual and theoretical valuses each endpoint position under constant force variable load

圖10 恒力變載實(shí)驗(yàn)結(jié)果Fig. 10 Experimental results of constant force and variable load

由圖10 可知：在拉力較小、負(fù)載較大的情況下，最接近前腿的一節(jié)脊柱板先發(fā)生形變并先達(dá)到限位；在拉力較大、負(fù)載較小的情況下，最遠(yuǎn)離前腿的一節(jié)脊柱板先發(fā)生形變并先達(dá)到限位。結(jié)合上述實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出，本文所提出的理論計(jì)算模型與實(shí)際結(jié)果的相對誤差不超過5%。

3.3 頻率響應(yīng)實(shí)驗(yàn)

為保證在后續(xù)與四足機(jī)器人腿足協(xié)調(diào)控制中，能配合腿部機(jī)構(gòu)進(jìn)行伸展和彎曲動(dòng)作，負(fù)載為30 kg進(jìn)行頻率響應(yīng)實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖11所示，圖中，脊柱末端位置定義與圖5中一致，表示末端位置偏離水平位置的距離，為防止頻率過快對限位造成沖擊較大，選取末端運(yùn)動(dòng)范圍為-5～-48 mm，對應(yīng)鋼絲繩移動(dòng)范圍為28 mm。通過多次實(shí)驗(yàn)計(jì)算得到在相對誤差不超過5%的情況下，跟蹤曲線的最大頻率為1.62 Hz，滿足腿足協(xié)同控制中的頻率需求。

圖11 頻率響應(yīng)實(shí)驗(yàn)結(jié)果Fig.11 Experiment result of frequency response

3.4 變剛度控制實(shí)驗(yàn)

四足生物在運(yùn)動(dòng)時(shí)利用脊柱的柔性以獲得更好的運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定性、運(yùn)動(dòng)速度及能量效率。為實(shí)現(xiàn)四足機(jī)器人在面對非結(jié)構(gòu)環(huán)境下的柔性控制，使用阻抗控制算法生成虛擬剛度以配合生物腿的關(guān)節(jié)剛度隨運(yùn)動(dòng)速度的變化和地面接觸剛度的實(shí)時(shí)變化，模擬四足生物脊柱的主動(dòng)柔性。本實(shí)驗(yàn)中，以水平位置作為期望位置，設(shè)置不同虛擬剛度(K=0.50、0.20、0.10、0.05)，并加10 kg負(fù)載，記錄各個(gè)IMU 的結(jié)果并繪制脊柱側(cè)視圖，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖12 所示，圖中，由于脊柱結(jié)構(gòu)自身重力作用，使得脊柱初始情況下不是水平狀態(tài)。

圖12 變剛度控制實(shí)驗(yàn)結(jié)果Fig.12 Experiment of variable stiffness control

根據(jù)脊柱的等效整體彎曲剛度Kd的定義，計(jì)算不同虛擬剛度系數(shù)下Kd，結(jié)果如表3所示。從表3可見，通過阻抗控制可以調(diào)節(jié)脊柱的等效彎曲剛度Kd從4.70 N/mm 增加至51.36 N/mm，可以適用于后續(xù)的機(jī)器人樣機(jī)控制實(shí)驗(yàn)。

表3 不同虛擬剛度下脊柱末端位移與剛度Table 3 Distal spine displacement and stiffness under different virtual stiffness

4 結(jié)論與展望

1) 根據(jù)四足生物的脊柱運(yùn)動(dòng)特征設(shè)計(jì)了一種在矢狀面上可以連續(xù)彎曲的剛?cè)狁詈线B續(xù)體仿生脊柱，利用其欠驅(qū)動(dòng)屬性及柔順性，使四足機(jī)器人腰部可以進(jìn)行大幅度的柔性擺動(dòng)，解決傳統(tǒng)四足機(jī)器人腰部剛性約束的柔順性不足。

2) 根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及工作情況建立了脊柱的靜力學(xué)模型，利用理論計(jì)算和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性，并進(jìn)行頻率跟蹤及變剛度控制實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證所設(shè)計(jì)仿生脊柱的可行性，實(shí)現(xiàn)了大范圍變剛度輸出，有助于提高四足機(jī)器人復(fù)雜環(huán)境的地形適應(yīng)性。

3) 本文設(shè)計(jì)的連續(xù)型仿生脊柱已安裝于四足機(jī)器人上，為了更好地提升四足機(jī)器人的運(yùn)動(dòng)性能，在之后的工作中，將對柔性脊柱與腿部協(xié)同運(yùn)動(dòng)控制算法進(jìn)行研究。