孫憲鋼 楊杰 李躍波 熊久良

摘要 針對低頻寬脈沖電場的高能量電磁環(huán)境，研究了防護(hù)工程中鋼筋籠結(jié)構(gòu)的時域耦合響應(yīng)和峰值屏蔽效能規(guī)律，為地面核爆輻射區(qū)域敏感電子設(shè)備的正常運(yùn)行提供有效參考。采用多組不同上升沿的寬脈沖模擬激勵源，結(jié)合頻域矩量法和Fourier逆變換，給出了有效且計算耗時較短的寬脈沖時域耦合計算方案，并對10種不同結(jié)構(gòu)的鋼筋籠在不同脈沖輻射下的瞬態(tài)耦合響應(yīng)進(jìn)行了計算。分析了時域峰值屏蔽效能的規(guī)律，并給出了實(shí)驗(yàn)測量結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證，為難以開展的鋼筋籠屏蔽實(shí)驗(yàn)提供了有效和簡單的計算方案，同時，給出了部分鋼筋籠的電場時域峰值屏蔽效能。結(jié)果表明，相比增加鋼筋直徑和鋼筋籠大小，增加鋼筋籠的層數(shù)和減小鋼筋網(wǎng)孔的尺寸可以更加有效地防止低頻寬脈沖電場耦合進(jìn)入鋼筋籠內(nèi)部;另外，鋼筋籠內(nèi)部的時域響應(yīng)較為均勻，達(dá)到了區(qū)域性的有效電場電磁防護(hù)。

關(guān)鍵詞 低頻電場;鋼筋籠;時域耦合效應(yīng);峰值屏蔽效能

中圖分類號：O442? DOI：10.16152/j.cnki.xdxbzr.2023-01-005

The time-domain peak shielding effectiveness of steel cage

under low frequency electric field with wide pulse

SUN Xiangang1， 2， YANG Jie2， LI Yuebo2， XIONG Jiuliang2

（1.School of Physics， Xidian University， Xian 710071， China;

2.Engineering Protection Research Department， Defense Engineering Institute，? AMS， Luoyang 471023，? China）

Abstract Aiming at the high-energy electromagnetic environment of low-frequency and wide pulse electric field， the time-domain coupling response and peak shielding efficiency of steel cage structure in protection engineering are studied， which can provide an effective reference for the normal operation of sensitive electronic equipment in the radiation area of ground nuclear explosion. Using several groups of wide pulse simulated excitation sources with different rising edges and combined with frequency domain Moment method and Fourier inverse transform， an effective and time-consuming wide pulse time-domain coupling calculation scheme is given， and the transient coupling responses of ten kinds of steel cages with different structures under different pulse radiation are calculated. The law of time-domain peak shielding effectiveness is analyzed， and the experimental measurement results are given for verification， which provides an effective and simple calculation scheme for the absent steel cages shielding experiment. At the same time， the time-domain peak shielding effectiveness of some steel cages is given. The results show that increasing the number of layers of steel cage and reducing the size of mesh can more effectively prevent the coupling of low-frequency and wide pulse electric field into the steel cage than increasing the diameter of steel bar and the side length of cubic steel cage. In addition， the time domain response inside the steel cage is relatively uniform， which achieves regional effective electric field electromagnetic protection.

Keywords low-frequency electric field; steel cage; time domain coupling effect; peak shielding effectiveness

面對日益復(fù)雜的電磁環(huán)境，防護(hù)工程中面臨的電磁防護(hù)顯得尤為重要［1］，其中，以地面核爆炸引發(fā)的源區(qū)電磁脈沖（source region electromagnetic pulse，SREMP）［2-3］帶來的威脅尤為突出。相比于高空核爆炸電磁脈沖（high altitude electromagnetic pulse，HEMP）［4-5］，地面核爆引發(fā)的電磁脈沖更寬（達(dá)到毫秒量級），較容易穿透被覆層進(jìn)入工程內(nèi)部，對電子設(shè)施及電磁敏感設(shè)備進(jìn)行毀傷。鋼筋網(wǎng)作為重要的工程屏蔽材料，造價低、方便靈活，在電磁防護(hù)領(lǐng)域中的應(yīng)用十分廣泛［6-11］，對其在此種低頻強(qiáng)電磁環(huán)境的時域峰值屏蔽效能進(jìn)行研究，可以為防護(hù)工程的電磁防護(hù)提供重要指標(biāo)和基礎(chǔ)指導(dǎo)。

前期國內(nèi)外的研究成果主要集中于以HEMP為主的強(qiáng)電磁環(huán)境及其所帶來的威脅展開研究。時域有限差分（finite difference time domain，F(xiàn)DTD）方法［12］是較常用的方法，例如，周璧華等人采用FDTD方法研究了HEMP垂直入射時單層無限大鋼筋網(wǎng)和鋼筋混凝土層的時域全波穿透特性［13］。高長征等人利用FDTD方法計算分析了HEMP照射下由鋼筋網(wǎng)構(gòu)成立方屏蔽體的屏蔽效能［14］。Kang等人采用類傳播矩陣的解析方法［15］和FDTD方法在頻域上對HEMP垂直入射情形下分層大地內(nèi)嵌鋼筋網(wǎng)的電磁傳播特性進(jìn)行了研究［16］。Hyun等人對雙層或者多層無限大鋼筋網(wǎng)在HEMP下的屏蔽特性進(jìn)行數(shù)值仿真探究［17］。李祥超等人結(jié)合電路模型和實(shí)驗(yàn)對鋼筋籠在雷擊輸電線輻射電磁場的屏蔽特性進(jìn)行分析［18］。王永紅等人對單層和雙層無限大鋼筋網(wǎng)在寬頻下的電磁屏蔽特性進(jìn)行了解析研究［19］?？梢钥吹?，研究對象既有無限大平面鋼筋網(wǎng)，也有三維鋼筋籠結(jié)構(gòu)，而強(qiáng)電磁環(huán)境主要為高頻電磁脈沖場。從數(shù)值計算角度分析，高頻短脈沖較容易采用時域算法進(jìn)行計算，簡單的平面鋼筋網(wǎng)還可以采用解析模型進(jìn)行計算。但是，對于低頻寬脈沖而言，脈沖寬度過長使時域計算求解時間長，不利于工程的應(yīng)用。雖然可以通過實(shí)驗(yàn)進(jìn)行鋼筋籠結(jié)構(gòu)的時域響應(yīng)測量，但是，也難以進(jìn)行不同網(wǎng)孔、不同鋼筋粗細(xì)等參數(shù)變化的鋼筋籠結(jié)構(gòu)的全部測量，而且模擬此種低頻高能量的強(qiáng)電磁環(huán)境極易損壞激勵設(shè)備，代價極大。

針對地面核爆炸在輻射區(qū)域所引發(fā)的低頻強(qiáng)電場環(huán)境，本文給出了簡單且快速有效的電磁計算方案，對鋼筋籠內(nèi)部的時域耦合響應(yīng)進(jìn)行了研究。主要計算了不同上升沿的寬脈沖輻照下不同參數(shù)結(jié)構(gòu)鋼筋籠的時域耦合響應(yīng)，分析了時域峰值屏蔽效能的規(guī)律。通過實(shí)驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證，為后續(xù)難以開展的實(shí)驗(yàn)提供了有效的計算方案，并給出了部分鋼筋籠結(jié)構(gòu)的有效電磁防護(hù)關(guān)鍵參數(shù)。

1 計算方案

1.1 低頻寬脈沖電場

根據(jù)地面核爆炸或者近地核爆（爆高在2 km以下的低空核爆炸）的主要特點(diǎn)［2］，源區(qū)的強(qiáng)電磁環(huán)境為低阻抗場［3， 20］，主要以磁場為主，此處不予考慮。但是，在遠(yuǎn)離源區(qū)的情形類似乎均勻場，此時電場強(qiáng)度可采用雙指數(shù)脈沖進(jìn)行模擬，其時域和頻域表達(dá)式為

E（t）=kE0（e-αt-e-βt），（1）

E（f ）=kE01α+j2πf-1β+j2πf。（2）

式中：E0為電場強(qiáng)度峰值；k為修正系數(shù)；α和β分別為表征脈沖前、后沿參數(shù)。

在輻射區(qū)域的強(qiáng)電場采用均勻平面波進(jìn)行處理， 此時脈沖的脈寬依然很寬， 上升沿較短。 由于多種不確定因素， 如爆高、 炸藥用量等， 目前公開發(fā)表的研究并沒有統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)［2-3］。 為了保證仿真計算結(jié)果的可靠性， 選取5組不同上升沿的寬脈沖。 不同寬脈沖的參數(shù)α、 β和k如表1所示， 并給出了上升沿、 半脈寬以及99％的能量頻譜帶寬。

從表1可以看出，模擬的5組低頻寬脈沖99％的能量頻譜都在4.3 kHz以內(nèi)，可以有效模擬低頻寬脈沖的高能量電場電磁環(huán)境;另外，也表明上升沿從十幾ns到1 000 ns的量級跨度對整個脈沖頻譜的改變相比于半脈寬對頻譜的影響可忽略不計，實(shí)則高頻分量的能量太小。例如，在式（1）中，當(dāng)E0=4×104 V/m，k=1，α=700 s-1和β=2.1×108s-1，模擬脈沖的時域波形（t≥0.5 ms，脈沖開始）和頻譜如圖1所示。

1.2 時域耦合計算方法

根據(jù)防護(hù)工程所用的鋼筋規(guī)格，編制10種不同的立方鋼筋籠結(jié)構(gòu)（J01～J10），相關(guān)的幾何參數(shù)如表2所示。其中，包括不同鋼筋直徑D、不同邊長L和不同網(wǎng)孔大小w的8種單層鋼筋籠，和1種2層以及1種3層的鋼筋籠結(jié)構(gòu)，層與層之間網(wǎng)孔正對，錯筋的結(jié)構(gòu)不常見，暫不考慮。結(jié)合所模擬的低頻寬脈沖特性和鋼筋籠屏蔽體的結(jié)構(gòu)屬性，對時域數(shù)值計算方法進(jìn)行討論。

不論是頻域還是時域的數(shù)值算法，都需要進(jìn)行網(wǎng)格劃分，典型的三維網(wǎng)格有六面體和四面體等，二維網(wǎng)格有三角形和四邊形等。網(wǎng)格的選取和劃分對計算資源的消耗、計算時間的長短以及計算精度有著很重要的影響，同時，輻射源脈沖的截止頻率又影響網(wǎng)格尺寸的大小，一般要求小于十分之一波長（Constant穩(wěn)定性條件）［3］?？紤]到以上兩點(diǎn)要求，對于低頻寬脈沖電場而言，一般的時域數(shù)值算法（如FDTD方法）無法滿足工程中計算時間短并且可以進(jìn)行反復(fù)計算的要求。為此，考慮頻域數(shù)值算法。首先，計算時域電磁脈沖在寬頻下穿透工程結(jié)構(gòu)的頻域傳遞函數(shù)，其次，對低頻寬脈沖頻譜和傳遞函數(shù)的積作Fourier逆變換，得到電磁脈沖穿透工程結(jié)構(gòu)的瞬態(tài)響應(yīng)。另外，也可采用時域算法對短脈沖進(jìn)行時域耦合計算，獲取鋼筋籠系統(tǒng)的頻域傳遞函數(shù)，如窄的高斯脈沖，頻譜相對表1所示的寬脈沖頻譜更寬。再進(jìn)行Fourier逆變換，即可得到低頻寬脈沖的瞬態(tài)響應(yīng)，但是無法避免的是，此時時域計算所獲得的頻譜分辨率無法達(dá)到寬脈沖頻譜進(jìn)行Fourier逆變換的分辨率，有待進(jìn)一步對頻點(diǎn)插值。

實(shí)驗(yàn)中往往也需要設(shè)置不同上升沿的低頻寬脈沖電場和不同的鋼筋籠結(jié)構(gòu)進(jìn)行測試。采用此種計算方式可以相對容易得到不同脈沖在不同鋼筋籠情形下的時域響應(yīng)，而且可以快速地進(jìn)行反復(fù)計算，進(jìn)而和實(shí)驗(yàn)結(jié)果對比，在工程實(shí)際中可得到有效應(yīng)用。

典型鋼筋籠的幾何模型如圖2所示（模型J08），其他鋼筋籠的幾何模型與圖2類似，不再展示。將鋼筋籠視為理想導(dǎo)體，采用頻域矩量法（moment of method，MoM）［8］計算其系統(tǒng)頻域傳遞函數(shù)。從表1所給的能量頻譜來看，在相應(yīng)頻段內(nèi)選取2的N次方個頻點(diǎn)，可以快速進(jìn)行Fourier逆變換，實(shí)現(xiàn)時域轉(zhuǎn)換。假設(shè)電磁脈沖沿-z方向垂直照射于鋼筋籠屏蔽體，電場極化方向沿x方向，在立方型鋼筋網(wǎng)的中心或者內(nèi)部其他位置監(jiān)測所耦合的電磁脈沖分場量。

2 計算結(jié)果及實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

結(jié)合計算方案，本節(jié)分3種情形計算不同脈沖激勵下10種不同鋼筋籠屏蔽體內(nèi)部的時域響應(yīng)及峰值屏蔽效能，并通過實(shí)驗(yàn)測量進(jìn)行驗(yàn)證。

為了簡化問題，對鋼筋籠內(nèi)部不同方向所耦合的電磁脈沖電場進(jìn)行監(jiān)測。例如，當(dāng)輻射電磁脈沖如圖1所示，計算可得鋼筋籠J03中心的x、 y、 z場量如圖3所示?？梢钥闯?，同極化的耦合電場分量遠(yuǎn)大于交叉極化的耦合電場分量，鑒于此，以下情形的計算結(jié)果皆考慮同極化分量。

另外，為了驗(yàn)證計算結(jié)果，通過實(shí)驗(yàn)測量給出時域響應(yīng)波形以及峰值屏蔽效能。圖4為采用大型有界波模擬器對鋼筋籠時域響應(yīng)進(jìn)行測量的實(shí)物場景，測量探針放于籠子內(nèi)部，探針方向?yàn)榧铍妶鐾瑯O化方向。根據(jù)提供的技術(shù)指標(biāo)可知，有界波模擬器的均勻場范圍為3 m×3 m×3 m，在鋼筋籠外可以很好地模擬平面波。為了消除戶外空間產(chǎn)生的電磁干擾，時域響應(yīng)波形的監(jiān)測在屏蔽室中進(jìn)行。值得說明的是，后續(xù)相關(guān)計算結(jié)果都是采用本套系統(tǒng)進(jìn)行驗(yàn)證，不再贅述。

在實(shí)驗(yàn)中激勵出如圖1所示的強(qiáng)電場脈沖環(huán)境，屏蔽室中示波器監(jiān)測到典型鋼筋籠J03中心的時域響應(yīng)波形如圖4B所示。分別將圖4B和圖3A進(jìn)行波形歸一化比較，結(jié)果如圖5所示，可以看到，實(shí)驗(yàn)測量的時域響應(yīng)波形與計算模擬的波形基本一致。

對鋼筋籠J03在典型低頻強(qiáng)電磁環(huán)境的初步電磁耦合效應(yīng)計算和實(shí)驗(yàn)測量中，可以看到同極化耦合為主，并且歸一化的耦合計算波形和測量波形十分吻合。接下來，分3種不同情形進(jìn)行計算和實(shí)驗(yàn)對比。

2.1 不同鋼筋籠結(jié)構(gòu)中心點(diǎn)的時域響應(yīng)

以表1中第1組脈沖作為激勵源，時域波形如圖1A所示。對10種不同的鋼筋籠屏蔽體中心點(diǎn)進(jìn)行時域響應(yīng)計算，結(jié)果如圖6所示。為了更好地比較不同脈沖峰值的變化，以模型J03作為參照，分4種情形進(jìn)行比較：① 不同網(wǎng)孔尺寸的鋼筋籠;② 不同邊長的鋼筋籠;③ 不同直徑的鋼筋;④ 不同層數(shù)的鋼筋籠。從圖6可以看出，層數(shù)和網(wǎng)孔尺寸的變化對鋼筋籠的時域響應(yīng)影響較大，符合實(shí)際認(rèn)知。

采用式（3）進(jìn)一步計算兩者時域峰值屏蔽效能（shielding effectiveness， SE），進(jìn)行定量驗(yàn)證（式中簡記Es），

Es=20lg|Ei（t）|max|Et（t）|max。（3）

式中：Ei（t）為入射脈沖；Et（t）為時域響應(yīng)脈沖。對多次測量消除隨機(jī)誤差后的平均值進(jìn)一步處理，獲取時域峰值屏蔽效能并與計算結(jié)果對比，如表3所示?？梢钥吹?，計算結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果兩者的絕對誤差在5 dB以內(nèi)。

值得注意的是， 在表3中2層鋼筋網(wǎng)和3層鋼筋網(wǎng)的計算和測量中， 層與層之間采用電連接（鋼筋綁扎或者焊接）作為骨架支撐。 另外， 對于J10， 由于測量時超過儀器量程， 所以選取下限60 dB。

2.2 單一脈沖輻射下鋼筋籠內(nèi)部不同監(jiān)測點(diǎn)的時域響應(yīng)

針對模型J03，入射脈沖為表1中第1組脈沖，選取yoz平面中的6個監(jiān)測點(diǎn)，如表4所示。其中，P1為坐標(biāo)原點(diǎn)，位于立方體鋼筋籠的中心。計算其時域脈沖響應(yīng)波形，與圖3類似，不再展示。進(jìn)一步分析時域峰值屏蔽效能，同時給出實(shí)驗(yàn)測量的結(jié)果，如表4所示?？梢钥吹?，不論是計算結(jié)果還是實(shí)驗(yàn)結(jié)果，不同監(jiān)測點(diǎn)的峰值屏蔽效能相差不多，并且同一監(jiān)測點(diǎn)計算結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果的絕對誤差在3 dB以內(nèi)。

為了更好地展示效果，圖7給出了yoz平面（2 m×2 m）的時域瞬態(tài)電場的場值快照歸一化圖，時間步分別為0.5 ms和0.55 ms?？梢钥吹?，2個不同時間步中，鋼筋籠內(nèi)部場值都小于鋼筋籠外場值，并且內(nèi)部偽彩顏色均勻。

2.3 不同上升沿的脈沖輻照單個鋼筋籠結(jié)構(gòu)的時域響應(yīng)

針對模型J03，選取表1中不同上升沿的時域脈沖進(jìn)行輻照，計算立方型鋼筋籠的中心監(jiān)測點(diǎn)的時域脈沖響應(yīng)波形，與圖3類似，不再展示。分析時域峰值屏蔽效能，并給出實(shí)驗(yàn)測量結(jié)果進(jìn)行對比，如表5所示?？梢钥吹?，計算結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果的絕對誤差小于1 dB，相比前2種情形，絕對誤差更小。

3 結(jié)果分析

根據(jù)第2節(jié)中3種不同情形下鋼筋籠的時域響應(yīng)和峰值屏蔽效能，對電磁計算結(jié)果和實(shí)驗(yàn)測量結(jié)果進(jìn)行整體評估和分析拓展。

從表3～表5可知，不同情形下的屏蔽效能計算結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果的絕對誤差都在5 dB以下，表明了數(shù)值計算結(jié)果的可靠性，為后續(xù)難以完成但又必須開展的鋼筋籠屏蔽實(shí)驗(yàn)提供了快速和有效的電磁計算方案。同時注意到，表3中誤差波動范圍（0～5 dB）相比于表4（0～3 dB）和表5（0～1 dB），起伏更大，主要原因是表3中更換鋼筋籠情景引起的環(huán)境變化遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于更換探針位置和更換脈沖的情形，造成測量和計算的誤差波動范圍更大。從另一層面理解，不同鋼筋籠結(jié)構(gòu)對低頻寬脈沖的電磁屏蔽影響較大，下面根據(jù)具體情形進(jìn)行簡要分析。

1）單一脈沖源輻照不同結(jié)構(gòu)的鋼筋籠，監(jiān)測立方籠中心的時域響應(yīng)。從圖6可知，10種不同鋼筋籠中心同極化時域響應(yīng)波形的峰值大小在4種不同的比較中差異明顯。結(jié)合表3具體時域峰值屏蔽效能可知：① 隨著鋼筋籠網(wǎng)孔尺寸的減小，時域峰值屏蔽效能逐漸增大，增幅程度較明顯;② 隨著鋼筋籠整體立方邊長增大，時域峰值屏蔽效能逐漸增大，但是增幅程度不大;③ 隨著鋼筋直徑的增大，時域峰值屏蔽效能也逐漸增大，增幅程度也不大;④ 隨著鋼筋籠層數(shù)的增加，時域峰值屏蔽效能大幅增長?？偟膩碚f，通過增加鋼筋籠的層數(shù)和減小鋼筋網(wǎng)孔的尺寸，可以有效防止低頻寬脈沖耦合進(jìn)入鋼筋籠內(nèi)部。當(dāng)然，增加鋼筋直徑和鋼筋籠大小也可以有效防護(hù)，但是，對于實(shí)際工程的應(yīng)用不易實(shí)現(xiàn)，另外，此時時域峰值屏蔽效能的增幅也不大。

2）單一脈沖源輻照鋼筋網(wǎng)籠模型J03，監(jiān)測立方籠內(nèi)不同點(diǎn)的時域響應(yīng)。本情形是對第1種情形的拓展討論，考察鋼筋籠內(nèi)部除中心點(diǎn)以外的其他監(jiān)測點(diǎn)的時域響應(yīng)。從表4可知，模型J03內(nèi)部6個監(jiān)測點(diǎn)的時域峰值屏蔽效能相差不大，鋼筋籠內(nèi)部的時域響應(yīng)較為均勻，表明選取鋼筋籠內(nèi)部中心監(jiān)測點(diǎn)提煉時域峰值屏蔽效能關(guān)鍵參數(shù)具有代表性。另外，圖7不同時間步的瞬態(tài)場值歸一化快照也證實(shí)了入射脈沖絕大部分被反射，耦合到鋼筋籠內(nèi)部的能量較少。

3）不同上升沿的脈沖源輻照鋼筋籠J03，此種情形針對不同上升沿的寬脈沖展開討論。從表5看到，無論是計算結(jié)果還是實(shí)驗(yàn)結(jié)果，不同上升沿的脈沖在鋼筋籠中心監(jiān)測點(diǎn)的時域屏蔽效能起伏很小，進(jìn)一步表明了此種寬脈沖電場上升沿的變化對低頻寬脈沖高頻分量的能量影響相比于脈沖整體能量而言很小?？梢酝茰y，其他鋼筋籠結(jié)構(gòu)會出現(xiàn)同樣的情形。

4 結(jié)論

對于防護(hù)工程，地面核爆輻射區(qū)域電磁脈沖所引發(fā)的電磁毀傷一般是不可逆轉(zhuǎn)的，研究鋼筋籠在此種低頻寬脈沖電場的時域耦合效應(yīng)及峰值屏蔽效能可以為敏感的電子設(shè)備保駕護(hù)航。本文通過模擬不同上升沿的低頻寬脈沖，計算了不同結(jié)構(gòu)鋼筋籠內(nèi)部空間的時域耦合響應(yīng)脈沖，分析了峰值屏蔽效能，并且通過實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證。結(jié)果表明，不同情形下的計算結(jié)果和測量結(jié)果的絕對誤差在5 dB以下，證明了數(shù)值計算結(jié)果的可靠性，為難以開展的實(shí)驗(yàn)提供了有效和快速的計算方案，可節(jié)省大量人力物力。

另外，通過對3種情形的數(shù)據(jù)分析，得到了幾個防護(hù)工程中有關(guān)低頻寬脈沖高能量電場強(qiáng)電磁環(huán)境的電磁防護(hù)總結(jié)。

1）通過對不同鋼筋籠結(jié)構(gòu)的時域峰值屏蔽效能研究可知，增加鋼筋籠的層數(shù)，減小鋼筋網(wǎng)孔的尺寸，以及增加鋼筋直徑和鋼筋籠大小可以有效防止低頻寬脈沖電場耦合進(jìn)入鋼筋籠內(nèi)部。其中，前2個因素相比后2個因素對峰值屏蔽效能的增幅影響更大，并且更容易進(jìn)行編制，在實(shí)際工程應(yīng)用中，可以根據(jù)需要進(jìn)行有效的調(diào)整和加固。

2）通過對鋼筋籠內(nèi)部不同點(diǎn)的時域峰值屏蔽效能研究可知，在低頻寬脈沖電場作用下，鋼筋籠內(nèi)部時域響應(yīng)較為均勻，可以選取內(nèi)部任意監(jiān)測點(diǎn)提煉鋼筋籠結(jié)構(gòu)的時域峰值電場屏蔽效能關(guān)鍵參數(shù)。

3）通過對不同上升沿的低頻寬脈沖情形進(jìn)行研究可知，不同上升沿低頻寬脈沖作用下的鋼筋籠時域峰值屏蔽效能相差不多，表明可以選取合適上升沿的低頻寬脈沖進(jìn)行其他鋼筋籠的時域響應(yīng)計算與測量。

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（編 輯 李 靜）