吉順莉
(江蘇航運(yùn)職業(yè)技術(shù)學(xué)院,江蘇 南通 226010)
大型海上作業(yè)平臺和碼頭在設(shè)計(jì)時(shí)需要考慮船舶靠泊過程的作用力載荷,由于現(xiàn)代船舶的大型化發(fā)展,船舶靠泊過程的沖擊作用力不斷增加,一旦碼頭或海上平臺結(jié)構(gòu)在船舶沖擊作用力下發(fā)生破壞,容易導(dǎo)致船體受損等嚴(yán)重事故。因此,研究船舶靠泊過程的動(dòng)力學(xué)特性,開發(fā)針對船舶靠泊過程的撞擊力測試系統(tǒng),提升碼頭結(jié)構(gòu)的安全性非常重要。
本文建立了船舶靠泊過程的動(dòng)力學(xué)模型,結(jié)合動(dòng)力學(xué)特性分析,設(shè)計(jì)一種船舶靠泊過程的撞擊力測試系統(tǒng),并詳細(xì)介紹測試系統(tǒng)的原理。
將船舶的靠泊方式分為平行靠泊和斜向靠泊2 種,具體如下:
1)平行靠泊
理想情況下,船舶平行靠泊受到的沖擊力最小,當(dāng)船舶平行靠泊時(shí),船首、船尾與碼頭呈平行線,船首、船尾靠近碼頭的速度相同。但現(xiàn)實(shí)情況中,船舶的平行靠泊很難實(shí)現(xiàn),一方面原因是船舶動(dòng)力裝置位于船尾,船首位置的轉(zhuǎn)向控制難度大;另一方面是因?yàn)楦劭诖a頭的靠泊位置空間有限,船舶平行靠泊所占的空間太大。
2)斜向靠泊
斜向靠泊是最常見的船舶靠泊方式,此時(shí)船舶的縱軸線與碼頭水平線之間呈一定的夾角,船舶在動(dòng)力系統(tǒng)、風(fēng)浪載荷作用下,船首或船尾斜向上與碼頭接觸。在船舶斜向靠泊時(shí),船體與碼頭存在唯一接觸點(diǎn),確保斜向靠泊時(shí)船舶與碼頭的可靠性非常重要。
建立船舶斜向靠泊的運(yùn)動(dòng)坐標(biāo)系統(tǒng)如圖1 所示。
圖1 船舶斜向靠泊的運(yùn)動(dòng)坐標(biāo)系統(tǒng)Fig. 1 Motion coordinate system of ships berthing obliquely
建立船舶靠泊過程的動(dòng)能方程為:
式中:E0為船舶靠泊過程的撞擊動(dòng)能;m為船舶的重量; ρ為船舶靠泊過程的有效動(dòng)能系數(shù),取0.8;V?為船舶斜向靠泊的速度。
根據(jù)能量特性原理,斜向靠泊的動(dòng)能均被船體和碼頭防撞結(jié)構(gòu)吸收,即
式中:Fmax為船舶靠泊過程的最大撞擊力。
定義C1和C2分別為船體和碼頭防撞結(jié)構(gòu)的彈性變形系數(shù),則
進(jìn)而可建立船舶斜向靠泊過程的動(dòng)力學(xué)模型為:
可知,船舶質(zhì)量越大、速度越快,靠泊過程產(chǎn)生的撞擊力越大。
船舶靠泊過程中,除了受到自身重力外,還要受到海風(fēng)、海浪等沖擊作用力,在進(jìn)行船舶靠泊過程力學(xué)分析時(shí),需要分別進(jìn)行建模。
1)海風(fēng)對船體的壓力
將海風(fēng)作用力分解為垂直于碼頭和平行于碼頭2 個(gè)分力,分別為:
式中:Fx為海風(fēng)作用在船舶上的水平作用力;Fy為海風(fēng)作用在船舶上的縱向作用力;Ax和Ay分別為2 個(gè)方向的受風(fēng)面積;Vx和Vy分別為2 個(gè)方向的海風(fēng)速度;ζ1和ζ2均為海風(fēng)的風(fēng)壓不均勻折減系數(shù)。
船舶斜向靠泊過程的海風(fēng)作用力曲線如圖2 所示。
圖2 船舶斜向靠泊過程的海風(fēng)作用力曲線Fig. 2 Sea wind force curve during oblique berthing
2)水流作用力
水流對船舶靠泊過程的作用力建模為:
式中:Cxr為水流的分散系數(shù);V為水流的速度;B為船舶吃水線以下的面積之和。
針對船舶靠泊過程的撞擊力測量問題,建立船舶靠泊的撞擊力測試系統(tǒng),該系統(tǒng)從功能原理上可以分為傳感器層、接口層和用戶層3 部分,原理圖如圖3所示。
圖3 船舶靠泊的撞擊力測試系統(tǒng)原理圖Fig. 3 Schematic diagram of impact force testing system for ship berthing
1)傳感器層
傳感器層是船舶靠泊撞擊力測試系統(tǒng)的信號采集層,使用的傳感器主要有測力傳感器和測振傳感器2 種。
2)接口層
接口層的主要功能是進(jìn)行傳感器數(shù)據(jù)的處理和通信,包括信號放大器、動(dòng)態(tài)信號測試儀等。一方面,接口層的部件對傳感器的數(shù)據(jù)進(jìn)行過濾和初步處理;另一方面,接口層的通信模塊采用串口通信形式,將傳感器數(shù)據(jù)快速穩(wěn)定的發(fā)送至用戶層的上位機(jī)中。
3)用戶層
包括撞擊力測試系統(tǒng)的顯示終端,測試系統(tǒng)面向用戶的部分,借助靠泊撞擊力測試系統(tǒng),用戶可以獲取船舶靠泊過程的實(shí)時(shí)撞擊力數(shù)據(jù),一旦出現(xiàn)撞擊力超出安全閾值的情況,測試系統(tǒng)觸發(fā)報(bào)警裝置,提醒船舶操縱人員。
為了準(zhǔn)確地對船舶靠泊過程的撞擊力進(jìn)行測量,本文采用的測量方法為電阻應(yīng)變測量法,將電阻應(yīng)變片粘貼在船體結(jié)構(gòu)和碼頭防撞結(jié)構(gòu)內(nèi),當(dāng)船體或碼頭結(jié)構(gòu)產(chǎn)生形變時(shí),電阻應(yīng)變片的阻值出現(xiàn)變化,通過測量應(yīng)變片阻值的變化就可以獲取撞擊力的大小。
采用電阻應(yīng)變測量的優(yōu)勢在于:
1)應(yīng)變片的體積小、重量輕,測試和安裝方便。
2)電阻應(yīng)變測量的準(zhǔn)確度高,靈敏度高,尤其是半導(dǎo)體應(yīng)變片,精度可達(dá)0.1 μm。
3)電阻應(yīng)變測量的量程范圍廣,從小型工業(yè)設(shè)備到大型船舶系統(tǒng)的力學(xué)測試都能勝任。
4)環(huán)境適應(yīng)力強(qiáng),由于碼頭位置的氣象環(huán)境較惡劣,采用電阻應(yīng)變片能適應(yīng)高溫、低溫、高濕度等外界環(huán)境。
5)可實(shí)現(xiàn)有線或無線的電信號傳輸。
6)動(dòng)態(tài)響應(yīng)快。
應(yīng)變片電阻與長度、橫截面積、電阻率存在線性關(guān)系為:
當(dāng)受力變形時(shí):
使用應(yīng)變片組成測量電橋進(jìn)行船舶靠泊的撞擊力測試,電橋原理圖如圖4 所示。
圖4 應(yīng)變片測量電橋原理圖Fig. 4 Schematic diagram of strain gauge measuring bridge
該電橋中共有4 個(gè)電阻應(yīng)變片(R1=R2=R3=R1=R),電橋電壓值為:
可知,電橋電壓值與每個(gè)應(yīng)變片的電阻和應(yīng)變相關(guān),可得:
在設(shè)計(jì)撞擊力測試系統(tǒng)的傳感器時(shí),采用彈性元件材料,將測量電橋內(nèi)置在彈性元件中,其主要原因在于:
1)彈性材料的強(qiáng)度極限和屈服極限高,能適應(yīng)船舶的沖擊作用力;
2)沖擊韌性好,且能適應(yīng)高溫和低溫環(huán)境;
3)可通過模具一次成型。
本文選用的彈性材料為40CrNiMoA,將測量電橋集成在碼頭的鼓型護(hù)舷中,鼓型護(hù)舷形狀特征如圖5所示。
圖5 測試系統(tǒng)的鼓型護(hù)舷形狀特征Fig. 5 Shape characteristics of drum fender of test system
鼓型護(hù)舷的規(guī)格如表1 所示。
表1 鼓型護(hù)舷的規(guī)格表Tab. 1 Specification table of drum fender
系統(tǒng)選擇船舶參數(shù)排水量3 000 t,船長150 m,船寬15 m,吃水深度5.5 m,測得一定時(shí)間的船舶靠泊過程撞擊力信號如圖6 所示。
圖6 船舶靠泊測試系統(tǒng)的撞擊力信號Fig. 6 Impact force signal of ship berthing test system
船舶靠泊過程的撞擊力測試系統(tǒng)可以采集靠泊過程的力學(xué)信號,防止船舶和碼頭出現(xiàn)嚴(yán)重的碰撞事故。本文結(jié)合靠泊過程的動(dòng)力學(xué)模型和電阻應(yīng)變技術(shù),開發(fā)船舶靠泊過程的撞擊力測試系統(tǒng),取得了良好的測試效果。