李建文，楊瑞卿，李 戎，馬小棠

（華北電力大學(xué)電氣與電子工程學(xué)院，保定 071003）

目前，隨著我國新能源發(fā)電規(guī)模的快速增加，以及電網(wǎng)“源-網(wǎng)-荷”各部分電力電子化程度逐年提高，電力系統(tǒng)正逐步向高比例新能源發(fā)電和高比例電力電子設(shè)備（“雙高”）趨勢發(fā)展[1]。同時(shí)，隨著電網(wǎng)用戶側(cè)電力電子設(shè)備使用量的持續(xù)增加，電網(wǎng)中的諧波愈發(fā)呈現(xiàn)寬頻域的特點(diǎn)，使配電網(wǎng)中諧波問題更加嚴(yán)重。

在電力系統(tǒng)中，電容器由于其結(jié)構(gòu)簡單、制造和維護(hù)成本低等優(yōu)點(diǎn)，是目前配電網(wǎng)中最主要的無功補(bǔ)償裝置，其所提供的無功補(bǔ)償容量占電力系統(tǒng)（含用戶側(cè)）無功總補(bǔ)償容量的90%以上[2]。同時(shí)，在具有并聯(lián)電容器補(bǔ)償?shù)南到y(tǒng)中，系統(tǒng)阻抗在某一頻率下可能與電容器阻抗發(fā)生諧振，從而引起注入系統(tǒng)和電容器組的諧波電流被放大[3]，對電容器組的正常工作造成不利的影響，嚴(yán)重時(shí)甚至損毀電容器[4]。據(jù)統(tǒng)計(jì)[5]，內(nèi)蒙古電網(wǎng)有在運(yùn)10 kV并聯(lián)電容器裝置1 056臺，在2011年—2017年中，有583臺次發(fā)生事故，55.7%的事故類型為發(fā)熱異常，而諧波的影響是一大誘因。

在實(shí)際應(yīng)用中，為了抑制投切電容器組時(shí)的涌流，通常給并聯(lián)電容器串接不同串抗率的電抗器[6]。例如，采用串抗率為4.5%的電容器組抑制3次諧波，采用串抗率為12%的電容器組抑制5次諧波。同時(shí)，為靈活地對配電網(wǎng)進(jìn)行無功補(bǔ)償和電壓支撐，實(shí)際使用時(shí)常將多組不同串抗率的電容器混裝在同一變電站內(nèi)[7]，并依據(jù)實(shí)際無功補(bǔ)償需要進(jìn)行投切。

按照目前變電站并聯(lián)電容器組的運(yùn)行規(guī)范要求，使用時(shí)先投入高串抗率的電容器組，后投入低串抗率的電容器組，造成低串抗率電容器組投入次數(shù)少，甚至基本不投入，導(dǎo)致低串抗率電容器組設(shè)備利用率低。

并聯(lián)電容器投切研究是根據(jù)配電網(wǎng)狀態(tài)信息，確定電容器組投切方案，以實(shí)現(xiàn)降低系統(tǒng)網(wǎng)損[8]、提高設(shè)備利用率等預(yù)期目標(biāo)[9]。文獻(xiàn)[10]采用遺傳算法和禁忌搜索TS（taboo search）算法，對配電網(wǎng)電容器的實(shí)時(shí)投切進(jìn)行優(yōu)化；文獻(xiàn)[11]以降低配電網(wǎng)在運(yùn)行過程中的網(wǎng)損為目的，對并聯(lián)電容器組的投切進(jìn)行優(yōu)化；文獻(xiàn)[12]討論了配電網(wǎng)多負(fù)荷水平下變電站并聯(lián)電容器組優(yōu)化配置問題。目前并聯(lián)電容器優(yōu)化投切的研究多聚焦于降低網(wǎng)損，或?qū)崿F(xiàn)無功補(bǔ)償效益的最大化，尚未考慮在配電網(wǎng)諧波影響下，不合理的投切方法可能引起電容器組損壞這一問題。

綜上，有必要考慮在雙高配電網(wǎng)寬頻諧波影響下，改進(jìn)目前變電站內(nèi)混裝不同串抗率電容器組的投切方案。在避免引起配電網(wǎng)和電容器組諧波電流放大的前提下，針對實(shí)際配電網(wǎng)無功補(bǔ)償需求和諧波情況，靈活地投切并聯(lián)電容器組，提高并聯(lián)電容器組的設(shè)備利用率和設(shè)備控制精細(xì)化水平。

1 配電網(wǎng)并聯(lián)補(bǔ)償模型

1.1 配電網(wǎng)基本運(yùn)行情況

分析諧波背景下并聯(lián)電容器組的投切問題，要建立配電網(wǎng)并聯(lián)補(bǔ)償?shù)幕灸Ｐ汀２⑨槍ε潆娋W(wǎng)運(yùn)行時(shí)的節(jié)點(diǎn)電壓和潮流信息，建立并聯(lián)電容器組的投切組合庫。配電網(wǎng)并聯(lián)補(bǔ)償模型如圖1所示。

圖1中，U2為用戶側(cè)電壓，U1為配電網(wǎng)側(cè)電壓，US為輸電網(wǎng)電壓；RL+jXL為配電線路阻抗，RT+jXT為變壓器阻抗，P2+jQ2為用戶側(cè)負(fù)載，P1+jQ1為配電網(wǎng)負(fù)載。

圖1 配電網(wǎng)并聯(lián)補(bǔ)償模型Fig.1 Parallel compensation model of distribution network

加裝并聯(lián)補(bǔ)償裝置前，不計(jì)電壓降落橫分量，用戶側(cè)電壓U2可表示為

對于明確了用戶側(cè)電壓U2補(bǔ)償需求的配電網(wǎng)，并聯(lián)電容器組需提供的無功容量QC可表示為

確定了配電網(wǎng)需補(bǔ)償?shù)臒o功容量和單臺并聯(lián)電容器額定容量，即可求出所需補(bǔ)償?shù)碾娙萜鹘M數(shù)。

1.2 配電網(wǎng)并聯(lián)補(bǔ)償方案

目前，配電網(wǎng)中電容器串抗率種類較多，例如在貴州電網(wǎng)中，主要存在6%和12%兩種串抗率，華北電網(wǎng)中則大量采用4.5%和12%串抗率電容器。在2008年發(fā)布的《并聯(lián)電容器裝置設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50227—2008）中指出，電抗率應(yīng)根據(jù)并聯(lián)電容器裝置接入電網(wǎng)處的背景諧波含量選擇，亦可采用4.5%～6%與12%兩種串抗率混裝方式。變電站內(nèi)混裝不同串抗率電容器相比于僅配置單一串抗率電容器，具有運(yùn)行方式靈活、電抗器消耗的容性無功少等優(yōu)點(diǎn)，故應(yīng)用最為廣泛。

本文以變電站內(nèi)混裝串抗率為4.5%和12%電容器組為例，分析配電網(wǎng)并聯(lián)補(bǔ)償方案。假設(shè)變電站內(nèi)有n組并聯(lián)電容器支路，分別對應(yīng)有m組串抗率為4.5%的并聯(lián)電容器支路，和n-m組串抗率為12%的并聯(lián)電容器支路。同時(shí)需要投入補(bǔ)償?shù)牟⒙?lián)電容器組數(shù)為k。

建立電容器組投切方案集合的流程如圖2所示。由圖2可知，輸入并聯(lián)電容器補(bǔ)償組數(shù)k和變電站內(nèi)電容器組數(shù)n和m，即可建立并聯(lián)電容器投切組集合。

圖2 建立電容器組投切方案集合Fig.2 Establishment of a set of switching schemes for capacitor bank

2 并聯(lián)電容器投切策略

制定諧波背景下并聯(lián)電容器組的投切策略主要是對已建立的并聯(lián)電容器組投切方案進(jìn)行諧波諧振分析，進(jìn)而根據(jù)配電網(wǎng)中的諧波情況，在避免注入電容器組及配電網(wǎng)中諧波電流超標(biāo)的前提下，盡量抑制用戶側(cè)諧波注入配電網(wǎng)。

2.1 并聯(lián)補(bǔ)償方案網(wǎng)絡(luò)諧振分析

目前，諧波諧振分析方法主要有頻譜分析法、模態(tài)分析法等，相比于頻譜分析法，模態(tài)分析法不僅能提供豐富的諧振信息，而且求解過程相對簡單[13]。因此，本文采用模態(tài)分析法分析并聯(lián)電容器組投入后的諧波諧振問題。

當(dāng)系統(tǒng)存在頻率f的并聯(lián)諧振時(shí)，節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣Y的最小特征值趨于零相關(guān)。部分節(jié)點(diǎn)諧波電壓可表示為

式中：Yf為頻率是f時(shí)的系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣；Uf、If分別為頻率是f時(shí)節(jié)點(diǎn)電壓和節(jié)點(diǎn)注入的電流。系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣Yf又可分解為

式中：Λ為由特征值構(gòu)成的對角矩陣；P為矩陣Yf特征向量矩陣。聯(lián)立式（3）和式（4）可得

式中：PUf為模態(tài)電壓，定義U=PUf；PIf為模態(tài)電流，定義I=PIf。則式（5）可化簡為

當(dāng)系統(tǒng)在頻率為f時(shí)發(fā)生并聯(lián)諧振，λi是一個(gè)很小的值，則很小的模態(tài)電流Ii就將產(chǎn)生很大的模態(tài)電壓Ui。且上述過程解耦了模態(tài)電壓和模態(tài)電流變量，使變量之間相互獨(dú)立，有利于識別諧振的位置。

通過上述方法可尋找出投入電容器組后的系統(tǒng)諧振點(diǎn)，算法原理如圖3所示。

圖3 模態(tài)分析法遍歷并聯(lián)諧振點(diǎn)原理Fig.3 Schematic of modal analysis method traversing parallel resonance points

2.2 電容器補(bǔ)償方案諧波諧振機(jī)理分析

在具有并聯(lián)電容器補(bǔ)償?shù)南到y(tǒng)中，系統(tǒng)阻抗在某一頻率下可能與并聯(lián)電容器組發(fā)生諧振，從而引起諧波源注入配電網(wǎng)和電容器組的諧波電流被放大[14]，導(dǎo)致配電網(wǎng)中諧波電流超標(biāo)及影響電容器組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。配電網(wǎng)諧波諧振的基本原理如圖4所示。

本文重點(diǎn)分析配電網(wǎng)中諧波源為電流源這一常見情況[15]，并將諧波電流源進(jìn)行諾頓等效。圖4中，Ih為諧波源h次諧波電流；ISh為注入配電網(wǎng)的h次諧波電流；ICh為注入電容器組的h次諧波電流；hXS為配電網(wǎng)系統(tǒng)h次諧波阻抗；hXT、hXl分別為變壓器和輸電線路的h次諧波感抗；hXL1、hXL2、…、hXLm分別為低串抗率（串抗率為4.5%）各電容器支路h次諧波感抗，且存在分別為低串抗率各電容器支路h次諧波容抗，且存在XC1/h=XC2/h=…=XCm/h。設(shè)高串抗率（串抗率為12%）各電容器支路h次諧波感抗分別為hXL（m+1）、hXL（m+2）、…、hXLn，且存在hXL（m+1）=hXL（m+2）=…=hXLn；h次諧波容抗為，且存在，則該變電站內(nèi)并聯(lián)電容器組的總電抗可表示為

圖4 配電網(wǎng)諧波阻抗分析原理Fig.4 Schematic of harmonic impedance analysis of distribution network

此時(shí)注入配電網(wǎng)系統(tǒng)和電容器組的諧波電流關(guān)系可表示為

式中，αSh、αCh分別為配電網(wǎng)系統(tǒng)和并聯(lián)電容器的諧波電流放大系數(shù)。

注入的串抗率為4.5%的單條并聯(lián)電容器支路的諧波電流大小可表示為

注入的串抗率為12%的單條并聯(lián)電容器支路的諧波電流大小可表示為

當(dāng)XΣ=-（hXT+hXS）時(shí)，αSh=∞，αCh=∞，此時(shí)不論Ih大小，均有ISh=∞，ICh=∞（由于實(shí)際存在電阻，ISh和ICh是有限大值），這種情況稱為諧波諧振，此時(shí)注入配電網(wǎng)和并聯(lián)電容器組的諧波電流極大，極有可能導(dǎo)致電容器組的燒毀。當(dāng)αSh和αCh大于1時(shí)，稱為注入配電網(wǎng)諧波電流放大和注入電容器諧波電流放大；當(dāng)αSh和αCh均小于1時(shí)，此時(shí)網(wǎng)絡(luò)對注入的諧波有抑制效果。

為避免投入電容器組后系統(tǒng)諧振，必須分析所有潛在的投入組合，并找到投入組合的諧振點(diǎn)。同時(shí)在該諧振點(diǎn)附近頻率段的諧波會被嚴(yán)重放大，選擇電容器組投切方案時(shí)盡量選擇諧振點(diǎn)附近處諧波含量較少的方案，避免諧振和減少對諧波電流的放大作用，并盡量抑制用戶側(cè)諧波注入配電網(wǎng)。

2.3 諧波背景下電容器投入方案的選擇

由于系統(tǒng)中存在電阻，在諧振點(diǎn)h0處，αSh和αCh是遠(yuǎn)大于1的有限值，同時(shí)系統(tǒng)在其他頻率段處，也存在諧波電流被放大問題（αSh和αCh大于1）。因此，計(jì)算系統(tǒng)各次諧波電流放大倍數(shù)，并采集投入電容器組前的配電網(wǎng)諧波數(shù)據(jù)，來計(jì)算電容器投入方案下的配電網(wǎng)諧波，進(jìn)而選取約束條件，選出最優(yōu)的方案，以充分發(fā)揮并聯(lián)電容器組諧波抑制的功能。諧波背景下電容器投切方案選擇原理如圖5所示。

對預(yù)先建立的并聯(lián)電容器組投切方案集合，先運(yùn)用模態(tài)分析法找尋系統(tǒng)諧振點(diǎn)，避免投入后系統(tǒng)諧振點(diǎn)落入常見諧波頻率段處（配電網(wǎng)中如3、5、7次諧波）。再運(yùn)用圖5算法，計(jì)算投入補(bǔ)償后配電網(wǎng)的諧波放大情況，并結(jié)合配電網(wǎng)中的諧波數(shù)據(jù)，去除投入補(bǔ)償后諧波電流含量超標(biāo)的投切電容器組合，建立并聯(lián)電容器組投切方案可行域集合。

圖5 諧波背景下電容器投切方案選擇原理Fig.5 Schematic of capacitor switching scheme selection under harmonic background

確定了并聯(lián)電容器組投切組合的基本可行域后，再依據(jù)優(yōu)化條件篩選出最優(yōu)的投切組合，優(yōu)化條件可根據(jù)工程實(shí)際靈活調(diào)整。本文以總諧波畸變率ITHD最小為約束條件，選出投入并聯(lián)電容器后總諧波畸變率最小的方案，作為最優(yōu)方案?？傊C波畸變率ITHD可表示為

式中：ISh為各次諧波電流；I2N為電網(wǎng)額定電流。

3 算例仿真分析

以第2節(jié)提出的并聯(lián)電容器組投切策略為基礎(chǔ)，在10 kV配電網(wǎng)并聯(lián)補(bǔ)償模型中，依據(jù)實(shí)際配電網(wǎng)中的諧波數(shù)據(jù)，進(jìn)行仿真驗(yàn)證。

3.1 10 kV配電網(wǎng)基本運(yùn)行情況

某10 kV配電網(wǎng)變電站主變壓器額定容量為45 MVA，額定變比為110 kV/10.5 kV，低壓側(cè)短路損耗為85 kW，短路電壓百分比為7%；變電站母線接有3條配電線路，線路長度分別為3 km、4 km和5 km，均采用LJ-25型號導(dǎo)線；線路電阻率r1=0.39 Ω/km、線路電抗率 x1=1.27 Ω/km ，所帶用戶側(cè)負(fù)荷為S1、S2和S3；用戶側(cè)諧波電流源為In1、In2和In3。10 kV配電網(wǎng)最大、最小負(fù)荷時(shí)節(jié)點(diǎn)電壓和潮流分布如表1所示；配電網(wǎng)并聯(lián)補(bǔ)償簡化模型如圖6所示。

表1 10 kV配電網(wǎng)潮流、節(jié)點(diǎn)電壓信息Tab.1 Information about power flow and node voltage in 10 kV distribution network

圖6中，變電站內(nèi)并聯(lián)電容器組額定工作電壓為10.5 kV；單支路觸點(diǎn)電阻為2 Ω；額定補(bǔ)償容量為0.45 MVA；有3組串抗率為12%的電容器，阻抗值分別為為ZLC1、ZLC2和ZLC3；3組串抗率為4.5%的電容器，阻抗值分別為ZLC4、ZLC5和ZLC6。

圖6 10 kV配電網(wǎng)并聯(lián)補(bǔ)償簡化模型Fig.6 Simplified parallel compensation model of 10 kV distribution network

由表1可知，當(dāng)配電網(wǎng)最大負(fù)荷時(shí)，各節(jié)點(diǎn)電壓過低；當(dāng)配電網(wǎng)最小負(fù)荷時(shí)，部分節(jié)點(diǎn)電壓偏低，而投入并聯(lián)電容器進(jìn)行無功補(bǔ)償?shù)哪繕?biāo)是維持配電網(wǎng)末端節(jié)點(diǎn)電壓在9.5 kV及以上。

3.2 10 kV配電網(wǎng)并聯(lián)補(bǔ)償方案

針對10 kV配電網(wǎng)無功補(bǔ)償和電壓支撐需求，計(jì)算配電網(wǎng)無功補(bǔ)償容量及所需補(bǔ)償?shù)碾娙萜鹘M數(shù)。投入并聯(lián)電容器后節(jié)點(diǎn)電壓如表2所示。

表2 經(jīng)無功補(bǔ)償后配電網(wǎng)節(jié)點(diǎn)電壓Tab.2 Node voltage of distribution network after reactive power compensation kV

當(dāng)配電網(wǎng)最小負(fù)荷時(shí)，只需投入2組并聯(lián)電容器進(jìn)行無功補(bǔ)償，則有以下3種組合方案：

（1）2組4.5%串抗率電容器；

（2）1組4.5%串抗率電容器，1組12%串抗率電容器；

（3）2組12%串抗率電容器。

當(dāng)配電網(wǎng)最大負(fù)荷時(shí)，則需投入4組并聯(lián)電容器進(jìn)行無功補(bǔ)償，有以下3種組合方案：

（1）3組4.5%串抗率電容器，1組12%串抗率電容器；

（2）2組4.5%串抗率電容器，2組12%串抗率電容器；

（3）1組4.5%串抗率電容器，3組12%串抗率電容器。

3.3 并聯(lián)補(bǔ)償方案模態(tài)分析

應(yīng)用模態(tài)分析法分析上述建立的并聯(lián)電容器組投入方案。最大負(fù)荷時(shí)電容器組投入方案的并聯(lián)諧振點(diǎn)如圖7所示；最小負(fù)荷時(shí)電容器組投入方案的并聯(lián)諧振點(diǎn)如圖8所示。

圖7 投入4組電容器時(shí)模態(tài)分析結(jié)果Fig.7 Modal analysis results when 4 sets of capacitors are put in

圖8 投入2組電容器時(shí)模態(tài)分析結(jié)果Fig.8 Modal analysis results when 2 sets of capacitors are put in

由圖7可知，投入4組電容器時(shí)，方案2的并聯(lián)諧振點(diǎn)在4次諧波頻率段附近，如果此時(shí)配電網(wǎng)中含有較多4次諧波，采用該方案會導(dǎo)致注入電容器組的4次諧波被嚴(yán)重放大，甚至?xí)龤щ娙萜鹘M。

由圖8可知，投入2組電容器時(shí)，方案1的并聯(lián)諧振點(diǎn)在3次諧波頻率段，該投入方案會嚴(yán)重放大注入配電網(wǎng)、電容器組的3次諧波，在目前配電網(wǎng)3、5、7次諧波含量較大的背景下，該方案存在嚴(yán)重隱患，不建議采用。方案2的并聯(lián)諧振點(diǎn)在4次諧波頻率段，若配電網(wǎng)中4次諧波含量大，則不建議采用方案2。

3.4 并聯(lián)補(bǔ)償方案選擇

新型工業(yè)園區(qū)中配電網(wǎng)接入高比例電力電子設(shè)備導(dǎo)致其諧波電流含量增大，例如半導(dǎo)體制造行業(yè)、新型裝備制造業(yè)等。而3次諧波產(chǎn)生的主要原因是大量單相非線性負(fù)荷或大型單相設(shè)備接入配電網(wǎng)，例如現(xiàn)代城市辦公區(qū)大量的照明設(shè)施和空調(diào)設(shè)備，其3次諧波污染嚴(yán)重。在10 kV配電網(wǎng)最大、最小負(fù)荷時(shí)諧波電流數(shù)據(jù)如表3所示。

表3 配電網(wǎng)公共連接點(diǎn)處諧波電流值Tab.3 Harmonic current value at point of common coupling of distribution network

由表3可知，配電網(wǎng)中含有大量3、5、7等奇數(shù)次諧波，偶數(shù)次諧波含量相對較低。已知配電網(wǎng)諧波數(shù)據(jù)和并聯(lián)電容器補(bǔ)償方案所對應(yīng)的投切組合，便可運(yùn)用圖5所示算法原理，計(jì)算投入補(bǔ)償后配電網(wǎng)中的諧波含量和注入并聯(lián)電容器組內(nèi)的諧波電流含量。并聯(lián)電容器組投入后配電網(wǎng)中諧波電流含量如表4所示。

由表4可知，當(dāng)配電網(wǎng)處于最小負(fù)荷時(shí)，需投入2組并聯(lián)電容器，對應(yīng)有3種投切組合。由第2節(jié)模態(tài)分析可得，若投入2組串抗率為4.5%的電容器，將會導(dǎo)致3次諧波的嚴(yán)重放大，因此在實(shí)際投切時(shí)必須避免此投切組合；而相比其余2種方案，采取投入1組串抗率為4.5%，1組串抗率為12%的方案即方案2，不會導(dǎo)致注入配電網(wǎng)諧波電流放大，且投入后對諧波的抑制效果更優(yōu)。投入前后的配電網(wǎng)諧波含量對比如圖9所示。

圖9 最小負(fù)荷時(shí)投入補(bǔ)償前后配電網(wǎng)諧波含量對比Fig.9 Comparison of harmonic content of distribution network before and after compensation under minimum load

當(dāng)配電網(wǎng)處于最大負(fù)荷時(shí)，需投入4組電容器。此時(shí)采用方案2，能最大程度抑制配電網(wǎng)中諧波電流。投入前后的配電網(wǎng)諧波含量對比如圖10所示。而按傳統(tǒng)的投切方案，此時(shí)應(yīng)先投入高串抗率電容器組，然后再投入低串抗率電容器組，即方案3，其諧波抑制效果并不如方案2。同樣由表4可以看出，方案1的諧波抑制效果差于方案2，此時(shí)方案2為最優(yōu)方案。

表4 投入并聯(lián)補(bǔ)償后配電網(wǎng)中各次諧波電流值Tab.4 Current value of each order harmonic in distribution network when parallel compensation is put in

圖10 最大負(fù)荷時(shí)投入補(bǔ)償前后配電網(wǎng)諧波含量對比Fig.10 Comparison of harmonic content of distribution network before and after compensation under maximum load

靈活投切策略還能降低4.5%串抗率電容器設(shè)備的閑置，提高整體設(shè)備利用率，如表5所示。

表5 不同投切方案下電容器使用情況Tab.5 Capacitor usage under different switching schemes

4 結(jié)論

高比例分布式新能源和高比例電力電子設(shè)備（“雙高”）是配電網(wǎng)發(fā)展的必然趨勢。在此背景下，本文提出的“雙高”配電網(wǎng)下并聯(lián)電容器靈活投切策略相比于傳統(tǒng)投切策略，具有以下特點(diǎn)和優(yōu)勢。

（1）相比于傳統(tǒng)并聯(lián)電容器較為固定的投切策略，該投切策略依據(jù)配電網(wǎng)實(shí)時(shí)狀態(tài)信息（節(jié)點(diǎn)電壓、潮流）預(yù)先建立電容器投切組合集，并可依據(jù)配電網(wǎng)實(shí)時(shí)諧波特點(diǎn)，靈活地選擇并聯(lián)電容器投切方案。

（2）本文運(yùn)用模態(tài)分析法，對建立的并聯(lián)電容器組投切方案集合進(jìn)行諧波諧振分析，避免電容器投入后可能產(chǎn)生的網(wǎng)絡(luò)諧波諧振問題。

（3）該投切策略可在實(shí)現(xiàn)原有配電網(wǎng)無功補(bǔ)償和電壓支撐的基礎(chǔ)功能上，從投切組合集中篩選出能最大程度抑制用戶側(cè)諧波注入配電網(wǎng)母線的投切方案。