包繼虎，李亞運(yùn)，付 煒，周 坤，謝鴻璽，趙宗彬，朱豐雷

（合肥通用機(jī)械研究院有限公司，合肥 230031）

0 引言

隨著采暖、通風(fēng)和供冷等空調(diào)系統(tǒng)在現(xiàn)代建筑中的應(yīng)用不斷擴(kuò)大，由此帶來(lái)的能源消耗也逐漸突顯，促使許多研究人員致力于空調(diào)產(chǎn)品節(jié)能技術(shù)的研究［1-5］。空調(diào)產(chǎn)品中空氣處理設(shè)備消耗的能耗在整個(gè)空調(diào)系統(tǒng)總能耗中占據(jù)較大的比例，因此降低空調(diào)機(jī)組中空氣處理設(shè)備消耗的能耗就顯得尤為重要［6］?？諝饫鋮s器與空氣加熱器廣泛運(yùn)用于各類空氣處理裝置中，是眾多空調(diào)產(chǎn)品中空氣處理設(shè)備的核心組件，在空氣的熱濕處理過(guò)程中起著重要的作用，其熱交換效率以及除濕效率的高低對(duì)空調(diào)系統(tǒng)能耗的大小和空氣的品質(zhì)好壞會(huì)產(chǎn)生較大影響［7-8］。因此，空氣冷卻器與空氣加熱器性能試驗(yàn)的可靠性對(duì)控制產(chǎn)品質(zhì)量、評(píng)估產(chǎn)品性能有舉足輕重的意義［9-11］。

GB/T 14296-2008《空氣冷卻器與空氣加熱器》［12］（以下簡(jiǎn)稱“GB/T 14296-2008”）中指出空氣冷卻器與空氣加熱器（以下簡(jiǎn)稱“空氣換熱器”）的性能試驗(yàn)采用JG/T 21-1999《空氣冷卻器與空氣加熱器性能試驗(yàn)方法》［13］（以下簡(jiǎn)稱“JG/T 21-1999”）中描述的性能試驗(yàn)方法。從標(biāo)準(zhǔn)年代號(hào)可以看出這2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)已使用很多年，2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)在執(zhí)行過(guò)程中，有企業(yè)檢測(cè)人員對(duì)標(biāo)準(zhǔn)中性能測(cè)試的條款理解上常常出現(xiàn)歧義，主要集中表現(xiàn)在3個(gè)方面：（1）空氣側(cè)風(fēng)速工況條件是否可以不用考慮；（2）空氣換熱器的換熱量在2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)中的定義不一樣，產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)采用空氣側(cè)換熱量作為機(jī)組換熱量，但試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)則用空氣側(cè)和水側(cè)平均換熱量作為機(jī)組的換熱量；（3）空氣側(cè)風(fēng)速允差和水側(cè)出口水溫允差的條件在2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)中均沒(méi)有明確?；谏鲜鰡?wèn)題，本文將依據(jù)GB/T 14296-2008和JG/T 21-1999兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)涉及空氣換熱器性能測(cè)試的相關(guān)問(wèn)題進(jìn)行詳細(xì)解析，以幫助使用者更好地理解標(biāo)準(zhǔn)中的性能測(cè)試方法，確保檢測(cè)結(jié)果能準(zhǔn)確反映產(chǎn)品的真實(shí)性能。

1 性能測(cè)試原理描述

JG/T 21-1999對(duì)空氣換熱器性能的試驗(yàn)裝置和計(jì)算方法進(jìn)行了明確，同時(shí)對(duì)空氣側(cè)和水側(cè)的數(shù)據(jù)采集、熱平衡偏差以及溫度、流量等工況的偏差進(jìn)行了規(guī)范。結(jié)合產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)GB/T 14296-2008的工況參數(shù)和JG/T 21-1999中的試驗(yàn)裝置和計(jì)算方法可發(fā)現(xiàn)，空氣換熱器的水側(cè)采用了液體載冷劑法，空氣換熱器的空氣側(cè)采用了風(fēng)洞型焓差性能試驗(yàn)方法。

1.1 液體載冷劑法

液體載冷劑法是通過(guò)測(cè)量空氣換熱器進(jìn)出水溫度、水流量，用測(cè)出的進(jìn)出水溫差和水流量的乘積，同時(shí)乘以平均溫度下水的定壓比熱容以確定空氣換熱器的性能，即空氣換熱器水側(cè)供冷（熱）量可按下式計(jì)算［13］：

式中 Qcw，Qhw——空氣換熱器水側(cè)的供冷量和供熱量，W；

Cpw——水的定壓比熱，kJ/（kg·K）；

qw——水的質(zhì)量流量，kg/s；

twe，twl——空氣換熱器冷（熱）水進(jìn)出水溫度，℃。

式（1）中水的定壓比熱容和密度通常將其視為常數(shù)，因此，理論上通過(guò)空氣換熱器的水流量和進(jìn)出水溫度一旦確定，空氣換熱器水側(cè)的換熱量即可確定。在實(shí)際測(cè)試過(guò)程中，空氣換熱器水側(cè)連接管道組件換熱面積相對(duì)比較小，且外表面通常都會(huì)進(jìn)行保溫處理，因此，其漏熱問(wèn)題基本可以忽略。

1.2 焓差法

焓差法是通過(guò)測(cè)量換熱器的送風(fēng)參數(shù)、回風(fēng)參數(shù)以及循環(huán)風(fēng)量，用測(cè)出的風(fēng)量與送風(fēng)、回風(fēng)焓差的乘積確定換熱器的供冷量，用風(fēng)量與送風(fēng)、回風(fēng)溫差的乘積確定換熱器的供熱量，即空氣換熱器風(fēng)側(cè)供冷（熱）量可按下式計(jì)算［10］：

式中 Qca，Qha——空氣換熱器空氣側(cè)的供冷量和供熱量，W；

qm——空氣的質(zhì)量流量，kg/s；

Ia1，Ia2——空氣換熱器進(jìn)出口空氣的焓值，kJ/kg；

t2s——空氣換熱器出口空氣濕球溫度，℃；

Δd——空氣換熱器進(jìn)出口空氣含濕量差值，kg/kg；

Cpa——空氣的定壓比熱，kJ/（kg·K）；

ta1，ta2——空氣換熱器進(jìn)出口干球溫度，℃。

因此，理論上通過(guò)空氣換熱器風(fēng)側(cè)的風(fēng)量、空氣密度、進(jìn)出口空氣的溫度一旦確定，空氣換熱器空氣側(cè)的換熱量即可確定。

式（2）中第①式為有去濕時(shí)空氣側(cè)換熱量的計(jì)算公式（供冷），第②式為無(wú)去濕時(shí)空氣側(cè)換熱量計(jì)算式（供熱）。式（2）中并未提到漏熱修正的問(wèn)題，在實(shí)際測(cè)試過(guò)程中，漏熱是不可避免的，該問(wèn)題建議在以后的標(biāo)準(zhǔn)制（修）訂中加以明確。其次，式（2）中第①式的Cpwt2sΔd項(xiàng)是應(yīng)用焓差法時(shí)多計(jì)入的冷凝水帶走的熱量，因此，將其減去，是一種近似計(jì)算方法。在與多家企業(yè)測(cè)試人員溝通中發(fā)現(xiàn)，很多檢測(cè)人員對(duì)該項(xiàng)產(chǎn)生困擾，現(xiàn)將其形成機(jī)理分析如下。

目前，濕空氣焓值的計(jì)算通常采用工程法中的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算，即：

式中 I——濕空氣的焓值，kJ/kg；

1.005——干空氣的定壓比熱，kJ/（kg·℃）；

t——濕空氣的干球溫度，℃；

W——濕空氣的絕對(duì)含濕量，g/kg；

2 500.9——水在零度時(shí)的液化潛熱，kJ/kg；

1.86——水蒸氣在定壓比熱，kJ/（kg·℃）。

W可通過(guò)下式計(jì)算得出：

式中 P——實(shí)際大氣壓力，Pa；

Pq——水蒸氣分壓力，Pa，其為相對(duì)濕度與飽和水蒸氣分壓力的乘積。

式（3）中第①部分表示每千克濕空氣從溫度t冷卻到0 ℃所釋放的熱量；第②部分表示W(wǎng)千克水蒸氣從溫度t冷卻到0 ℃所釋放的熱量與0 ℃的水蒸氣液化為0 ℃的水所釋放的熱量之和。顯然，空氣換熱器在供冷測(cè)試過(guò)程中，排出的冷凝水溫度遠(yuǎn)高于0 ℃。因此，采用式（3）計(jì)算濕空氣的焓值不可避免的會(huì)引入誤差，產(chǎn)生的冷凝水越多，這種誤差值也會(huì)越大。

如果考慮干空氣和水蒸氣的定壓比熱是溫度t的函數(shù)，由式（3）可知，空氣換熱器的送、回風(fēng)的焓值可表示為：

式中 cpa（t），cpw（t）——干空氣和水蒸氣的定壓比熱，kJ/（kg·℃）；

w1，w2——送、回風(fēng)的含濕量，kg/kg；

r0——水蒸氣在零度時(shí)液化為水的潛熱，kJ/kg。

由式（5）（6）即可得到空氣換熱器送、回風(fēng)的焓差，即：

設(shè)濕空氣從溫度ta1降為ta2時(shí)的除濕量為Δd =w1－w2，式（7）可進(jìn)一步簡(jiǎn)化為：

式中第①項(xiàng)表示空氣從溫度ta1降為ta2時(shí)釋放出的能量。第②項(xiàng)表示水蒸氣從溫度ta2降為0 ℃時(shí)所釋放的能量和0 ℃的水蒸氣凝結(jié)成0 ℃的水釋放出的能量。顯然，空氣換熱器供冷測(cè)試過(guò)程中，冷凝水的溫度并非0 ℃。因此，式（8）中第②項(xiàng)的理論計(jì)算結(jié)果比實(shí)際測(cè)試值要大。假設(shè)排出的冷凝水溫度為ta2，那么排出的冷凝水中仍然含有未被熱交換器吸收的熱量。為便于分析，將式（8）中第②項(xiàng)表示的能量釋放過(guò)程換一種方式進(jìn)行表述：溫度ta2的水蒸氣首先冷凝為溫度ta2的水，然后溫度ta2的水再冷卻到0 ℃。由此，式（8）第②項(xiàng)可表述如下：

式中 rta2——水蒸氣在溫度ta2時(shí)的液化潛熱；

cpc（t）——冷凝水的定壓比熱，kJ/（kg·℃）。

由式（9）可知，如果冷凝水的溫度為ta2，則中的熱量將隨冷凝水一起排掉，焓差法計(jì)算中，應(yīng)該將該部分減去。因此，式（2）中供冷量的公式由下式描述更接近實(shí)際情況，即

為便于計(jì)算，工程應(yīng)用中，常將cpc（t）視為常數(shù)，則有：

從上述焓差法的理論分析可知：采用焓差法計(jì)算換熱器的供冷量時(shí)，在其原理上存在一定的誤差，為了弱化這類誤差的影響，從供冷量的計(jì)算公式中減去冷凝水帶走的換熱量是較為科學(xué)、合理的處理方式。

2 性能試驗(yàn)方法分析

GB/T 14296-2008在第6.5.6條中給出了空氣換熱器的額定工況參數(shù)（見(jiàn)GB/T 14296-2008中表6）。由于高溫?zé)崴秃驼羝蛢深悡Q熱器試驗(yàn)要求較高，應(yīng)用場(chǎng)合相對(duì)較少，因此，本文分析主要以低溫?zé)崴涂諝鈸Q熱器類型為主。

低溫?zé)崴涂諝鈸Q熱器額定工況參數(shù)見(jiàn)表1。表1中明確了空氣換熱器的測(cè)試工況，即控制空氣側(cè)的回風(fēng)（進(jìn)風(fēng)）干濕球溫度和風(fēng)速、冷熱水側(cè)的進(jìn)出水溫度就可以實(shí)現(xiàn)空氣換熱器的性能試驗(yàn)。觀察表1可以發(fā)現(xiàn)所有工況的風(fēng)速條件均是一個(gè)數(shù)值，經(jīng)長(zhǎng)期實(shí)際測(cè)試發(fā)現(xiàn)：空氣側(cè)入口風(fēng)速的限制并不合理。隨著空氣換熱器產(chǎn)品應(yīng)用的多元化，其產(chǎn)品種類也越來(lái)越多，對(duì)風(fēng)速的要求也不同。對(duì)風(fēng)速進(jìn)行限制，一定程度上會(huì)制約空氣冷卻器換熱量的提升。從理論上來(lái)說(shuō)，風(fēng)速與空氣冷卻器的橫截面積相乘可得到風(fēng)量，風(fēng)量參與換熱量的計(jì)算，對(duì)風(fēng)速進(jìn)行限制，企業(yè)只能通過(guò)改變空氣冷卻器的結(jié)構(gòu)尺寸來(lái)適應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)，但從企業(yè)生產(chǎn)的空氣冷卻器來(lái)看，多是依據(jù)建筑方案要求，方案中對(duì)空氣冷卻器的結(jié)構(gòu)尺寸均會(huì)進(jìn)行的嚴(yán)格規(guī)范，風(fēng)速的限制可能會(huì)導(dǎo)致空氣冷卻器的換熱性能達(dá)不到建筑方的要求，因此，隨著空氣換熱器產(chǎn)品應(yīng)用的多元化發(fā)展，建議不要對(duì)空氣冷卻器的風(fēng)速進(jìn)行限制，對(duì)其風(fēng)速允差或風(fēng)量允差進(jìn)行規(guī)范較為合理。因此，建議沒(méi)必要對(duì)其數(shù)值進(jìn)行約束，對(duì)其測(cè)試允差進(jìn)行規(guī)范即可。

表1 額定工況參數(shù)［12］Tab.1 Parameters of the nominal test condition［12］

近幾年，從大部分企業(yè)反饋的空氣換熱器性能測(cè)試情況來(lái)看，對(duì)于空氣換熱器換熱量的測(cè)試結(jié)果是主要問(wèn)題之一。有些企業(yè)采用空氣側(cè)換熱量作為空氣換熱器的換熱量，有些企業(yè)采用水側(cè)換熱量作為空氣換熱器的換熱量，也有企業(yè)采用空氣側(cè)和水側(cè)的平均換熱量作為空氣換熱器的換熱量。GB/T 14296-2008在3.3條定義了空氣換熱器的供冷量是空氣顯熱量和潛熱量之和，在3.4條定義了空氣換熱器的供熱量是總顯熱加熱量，因此，從空氣換熱器產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)GB/T 14296-2008來(lái)看，空氣換熱器的換熱量應(yīng)該是空氣側(cè)換熱量。但在JG/T 21-1999第7條中給出了空氣換熱器的換熱量是空氣側(cè)換熱量和水側(cè)換熱量之和的一半，因此，從空氣換熱器性能試驗(yàn)方法來(lái)看，空氣換熱器的換熱量應(yīng)該是空氣側(cè)和水側(cè)換熱量的平均值?；谏鲜龇治?，盡管采用空氣側(cè)和水側(cè)換熱量的平均值來(lái)描述空氣換熱器的換熱量較為合適，但空氣換熱器產(chǎn)品國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)中的定義顯然更加科學(xué)合理，即采用空氣側(cè)換熱量來(lái)描述空氣換熱器的換熱量。對(duì)此，建議在后續(xù)產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)或性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)的制（修）訂中對(duì)空氣換熱器換熱量的定義進(jìn)行統(tǒng)一明確，否則容易引起誤解。

JG/T 21-1999在第5.1.2條中對(duì)空氣換熱器性能測(cè)試的穩(wěn)態(tài)工況數(shù)據(jù)采集時(shí)間進(jìn)行了過(guò)于簡(jiǎn)單的描述，如“時(shí)間間隔應(yīng)基本相等”，多次試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，數(shù)據(jù)采集較大的“時(shí)間間隔”會(huì)導(dǎo)致數(shù)據(jù)的實(shí)時(shí)性較差，可能導(dǎo)致誤差較大的測(cè)試結(jié)果。從機(jī)組的連續(xù)穩(wěn)態(tài)運(yùn)行來(lái)考慮，采集數(shù)據(jù)的周期越短，采集的數(shù)據(jù)越多，數(shù)據(jù)的實(shí)時(shí)性也越好，最終的平均值也越接近機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行情況。因此，各數(shù)據(jù)的采集周期越短，計(jì)算結(jié)果也越精確。因此，建議在后續(xù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的制（修）訂中，對(duì)穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)數(shù)據(jù)采集的時(shí)間間隔進(jìn)行量化處理，以減小測(cè)試誤差對(duì)結(jié)果的影響。

測(cè)試過(guò)程中，受測(cè)試環(huán)境和人為因素的影響，空氣換熱器性能測(cè)試的實(shí)際工況點(diǎn)通常會(huì)在允差范圍內(nèi)發(fā)生波動(dòng)，基于這一客觀事實(shí)，JG/T 21-1999在第5.2條和5.3條對(duì)空氣側(cè)和水側(cè)試驗(yàn)工況的允差條件進(jìn)行了規(guī)范，如表2所示［10］。對(duì)比空氣換熱器的額定工況參數(shù)表1和允差條件表2可發(fā)現(xiàn)2個(gè)問(wèn)題：（1）表2沒(méi)有明確空氣側(cè)的風(fēng)速允差；（2）表2沒(méi)有對(duì)水側(cè)的出口水溫允差進(jìn)行明確。顯然，要完成額定工況點(diǎn)的性能測(cè)試，還要對(duì)空氣側(cè)風(fēng)速的允差和水側(cè)的出口水溫允差進(jìn)行明確。目前，通常采用實(shí)測(cè)風(fēng)量除以風(fēng)管面積以確定風(fēng)速，風(fēng)量允差有的企業(yè)采用額定風(fēng)量的±5%，有的企業(yè)則采用額定風(fēng)量的±1%；出口水溫的允差則與進(jìn)口水溫采用相同的允差。產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)和性能試驗(yàn)方法中均未對(duì)風(fēng)速和出口水溫的允差條件進(jìn)行說(shuō)明。不同的允差條件最終可能導(dǎo)致測(cè)試結(jié)果與樣機(jī)提供的技術(shù)參數(shù)存在較大差異，給實(shí)際的空氣換熱器開(kāi)發(fā)能否達(dá)到設(shè)計(jì)要求增加了不確定性，嚴(yán)重時(shí)可能對(duì)空氣換熱器產(chǎn)品做出不合格的判定結(jié)論。因此風(fēng)量或風(fēng)速和出口水溫的允差條件建議在后續(xù)產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)或性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)的制（修）訂中加以明確。另外，關(guān)于工況偏差有兩點(diǎn)需要注意：（1）空氣側(cè)干溫球的偏差較大；（2）水側(cè)供熱工況的水溫偏差值遠(yuǎn)大于供冷工況的偏差值。在實(shí)際實(shí)驗(yàn)室測(cè)試過(guò)程中，測(cè)試工況偏差可以遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值。建議在后續(xù)的標(biāo)準(zhǔn)制（修）訂中，將空氣干球溫度偏差調(diào)整為±0.3 ℃，濕球溫度調(diào)整為±0.2 ℃，水側(cè)供熱工況水溫調(diào)整為±0.3 ℃。

表2 機(jī)組測(cè)試溫度和流量的偏差Tab.2 Deviation of temperature and flow of the unit under test

為了確認(rèn)空氣側(cè)和水側(cè)性能測(cè)試方法的有效性，JG/T 21-1999在第5.1.4條和第7.7.2條中對(duì)空氣側(cè)和水側(cè)熱平衡偏差的計(jì)算方法進(jìn)行了規(guī)定，在每次試驗(yàn)中，空氣側(cè)和水側(cè)的熱平衡偏差必須在下列限值內(nèi)，即

式中 Qa，Qw——空氣換熱器空氣側(cè)和水側(cè)的換熱量，W。

當(dāng)熱平衡偏差滿足式（11）條件即認(rèn)為測(cè)量有效?？諝鈸Q熱器水側(cè)連接管道組件換熱面積相對(duì)較小，且外表面通常都進(jìn)行了保溫處理，其換熱量基本能反映空氣換熱器的真實(shí)熱交換情況?？諝鈧?cè)換熱量的測(cè)試主要受2個(gè)因素的影響：（1）風(fēng)管或風(fēng)洞的漏熱，風(fēng)洞漏熱通常會(huì)在試驗(yàn)臺(tái)投入運(yùn)行前進(jìn)行修正，因此，每次試驗(yàn)通常會(huì)根據(jù)風(fēng)管面積對(duì)空氣側(cè)漏熱進(jìn)行“補(bǔ)償”，但很難保證完全補(bǔ)償；（2）焓差法理論引入的誤差，試驗(yàn)臺(tái)采集軟件如果未減去冷凝水帶走的能量，其測(cè)試值會(huì)偏大，如果進(jìn)行了修正，將冷凝水帶走的能量從焓差計(jì)算公式中減去，其測(cè)試值會(huì)比較接近于真實(shí)值。因此，從理論上分析來(lái)看，采用水側(cè)換熱量來(lái)定義空氣換熱器的換熱量更加準(zhǔn)確。

近年來(lái)，筆者在部分企業(yè)的空氣換熱器性能測(cè)試時(shí)，發(fā)現(xiàn)測(cè)試人員未通過(guò)風(fēng)管，直接將空氣換熱器通過(guò)變徑風(fēng)管連接到風(fēng)洞焓差試驗(yàn)臺(tái)進(jìn)風(fēng)口，空氣換熱器進(jìn)風(fēng)口未連接風(fēng)管，取樣裝置置于空氣換熱器進(jìn)風(fēng)口距離超過(guò)600 mm，導(dǎo)致試驗(yàn)結(jié)果與設(shè)計(jì)值偏離較大。合理的連接應(yīng)該是以空氣換熱器的外形尺寸為基準(zhǔn)，換算出連接風(fēng)管的尺寸，為保證風(fēng)速和空氣流場(chǎng)的均勻性，空氣換熱器前后都必須連接風(fēng)管。即如果空氣換熱器的尺寸：長(zhǎng)×寬=a×b，則連接風(fēng)管的長(zhǎng)度必須大于，風(fēng)管的每個(gè)面上均需設(shè)置靜壓孔，靜壓孔位置與機(jī)組的距離等于，同時(shí)，確保進(jìn)風(fēng)口取樣裝置距離進(jìn)風(fēng)口150～300 mm之間，另外，需要注意，風(fēng)管材料盡可能選用隔熱較好的材料。上述關(guān)于風(fēng)管尺寸的計(jì)算、空氣取樣裝置的布置以及風(fēng)管材質(zhì)在現(xiàn)有產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)和性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)中均沒(méi)有描述，風(fēng)管結(jié)構(gòu)尺寸、空氣取樣位置以及風(fēng)管材料對(duì)熱平衡偏差、漏熱等因素有重要影響，因此，建議在后續(xù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)制（修）定中加以明確。

3 結(jié)論

（1）空氣側(cè)干溫球和濕球溫度的偏差設(shè)定較大，水側(cè)供熱工況的水溫偏差值遠(yuǎn)大于供冷工況的偏差值，而在實(shí)際實(shí)驗(yàn)室測(cè)試過(guò)程中，測(cè)試工況偏差可以遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值。建議在后續(xù)的標(biāo)準(zhǔn)制（修）訂中，根據(jù)試驗(yàn)情況，減小測(cè)試工況允差，一方面可從理論上避免工況允差波動(dòng)對(duì)測(cè)試結(jié)果判定的影響；其次，可避免人為干預(yù)測(cè)試工況允差邊界導(dǎo)致對(duì)測(cè)試結(jié)果的不合理判定。

（2）從能量平衡的角度來(lái)考慮，在應(yīng)用焓差法計(jì)算空氣換熱器風(fēng)側(cè)供冷量時(shí)，計(jì)算結(jié)果偏大。因此，在空氣換熱器供冷性能試驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)臺(tái)采集軟件在考慮風(fēng)管、風(fēng)洞漏熱的同時(shí)，需要將焓差法的計(jì)算公式進(jìn)行修正，以保證測(cè)試結(jié)果的準(zhǔn)確性。

（3）空氣換熱器的產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)和性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)均已使用很多年（GB/T 14296-2008已實(shí)施12年，JG/T 21-1999已實(shí)施22年），對(duì)于這類年代比較長(zhǎng)的標(biāo)準(zhǔn)，建議結(jié)合社會(huì)需求，考慮產(chǎn)品的發(fā)展和檢驗(yàn)檢測(cè)技術(shù)的進(jìn)步，及時(shí)對(duì)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)加以制（修）訂，如空氣側(cè)風(fēng)速限制、換熱量的定義、允差條件調(diào)整、穩(wěn)態(tài)數(shù)據(jù)采集時(shí)間要求、風(fēng)管和風(fēng)洞漏熱修正、空氣取樣裝置布置、上下游風(fēng)管尺寸要求等。