吳連生，于培師，韋朋余，郭 鑫，趙軍華，王 連

（1.江南大學(xué)江蘇省食品先進(jìn)制造裝備技術(shù)重點實驗室，江蘇無錫 214122；2.中國船舶科學(xué)研究中心，江蘇無錫 214082）

0 引 言

鈦合金以其比強(qiáng)度高、工藝性能好、優(yōu)異的耐腐蝕性等優(yōu)點被譽為“海洋金屬”，被廣泛地應(yīng)用在深海裝備耐壓結(jié)構(gòu)體上[1]。此類結(jié)構(gòu)在服役過程中往往長期受到交變載荷的作用，即使在遠(yuǎn)低于靜強(qiáng)度應(yīng)力水平下，交變載荷導(dǎo)致的疲勞裂紋萌生與擴(kuò)展，也會對耐壓裝備結(jié)構(gòu)的安全運行帶來隱患[2]。因此，研究深海耐壓結(jié)構(gòu)鈦合金的裂紋萌生和疲勞擴(kuò)展規(guī)律，對預(yù)測現(xiàn)役耐壓結(jié)構(gòu)的使用壽命和確定結(jié)構(gòu)的安全檢查周期至關(guān)重要，也逐漸形成了損傷容限的設(shè)計理念與方法[3]。損傷容限設(shè)計思想即在承認(rèn)結(jié)構(gòu)中存在初始微裂紋的情況下，基于斷裂力學(xué)的理論框架，對結(jié)構(gòu)的剩余強(qiáng)度和疲勞裂紋擴(kuò)展性能進(jìn)行評估，并根據(jù)裂紋從初始可檢測尺寸到失穩(wěn)斷裂臨界尺寸的疲勞壽命來確定檢查周期，確保在兩次檢查間隔內(nèi)結(jié)構(gòu)能夠安全服役和平穩(wěn)運行[4]。所以，研究材料結(jié)構(gòu)的剩余強(qiáng)度以及疲勞裂紋擴(kuò)展性能是重大裝備損傷容限設(shè)計的核心任務(wù)。

針對深海耐壓結(jié)構(gòu)用鈦合金的疲勞裂紋擴(kuò)展問題，已有學(xué)者開展了系統(tǒng)研究。李永正[5]研究了保載對鈦合金疲勞裂紋擴(kuò)展速率的影響，發(fā)現(xiàn)增加保載時間對鈦合金疲勞裂紋擴(kuò)展具有加速效應(yīng)。王珂[6]研究了環(huán)境溫度的影響，發(fā)現(xiàn)低溫會改變疲勞裂紋擴(kuò)展速率，使總壽命增加。大量結(jié)果顯示，鈦合金的疲勞裂紋擴(kuò)展速率不僅受應(yīng)力比的影響[7]，而且呈現(xiàn)出顯著的厚度依賴性[6，8]。傳統(tǒng)的二維斷裂理論只能處理平面應(yīng)力和平面應(yīng)變的二維問題，深海耐壓結(jié)構(gòu)往往是介于平面應(yīng)力和平面應(yīng)變之間的三維結(jié)構(gòu)。對于含裂紋結(jié)構(gòu)的裂尖應(yīng)力應(yīng)變場，現(xiàn)有的有限元軟件已經(jīng)可以實現(xiàn)復(fù)雜三維結(jié)構(gòu)的計算分析。然而，即使得到了裂紋前沿各點處斷裂參數(shù)（如K、J等）的精確分布，基于二維斷裂理論依然無法準(zhǔn)確預(yù)測三維裂紋的疲勞擴(kuò)展壽命和結(jié)構(gòu)的剩余強(qiáng)度。所以，專業(yè)裂紋分析軟件（如本文使用的Zencrack 軟件或者Franc 3D 軟件）可以用于含三維裂紋結(jié)構(gòu)的損傷容限設(shè)計。以疲勞裂紋擴(kuò)展模擬為例，在分析之前，需要選擇合適的裂紋擴(kuò)展準(zhǔn)則，如Paris公式。在經(jīng)典的二維斷裂理論框架內(nèi)，Paris公式中的疲勞裂紋擴(kuò)展性能參數(shù)C和n依賴于試件的厚度。因此，模擬不同厚度試件的疲勞裂紋擴(kuò)展，需要先通過試驗測定該厚度下的C和n，才能獲得準(zhǔn)確的模擬結(jié)果。一旦所預(yù)測的試件厚度發(fā)生改變，就不得不重新設(shè)計該厚度的試件來測定相應(yīng)的C和n，導(dǎo)致試驗成本增加。而且，試驗也無法真正涵蓋實際工程結(jié)構(gòu)中所遇到的所有厚度的情況。三維理論則準(zhǔn)確考慮了厚度和應(yīng)力比對于疲勞裂紋擴(kuò)展速率的影響，通過理論計算將經(jīng)典二維應(yīng)力強(qiáng)度因子（ΔK）處理得到的三維裂紋尖端有效應(yīng)力強(qiáng)度因子（ΔKeff）來對Paris公式進(jìn)行修正，在此基礎(chǔ)上，得到了與試件厚度和應(yīng)力比無關(guān)的疲勞裂紋擴(kuò)展性能參數(shù)。因此可將此參數(shù)應(yīng)用于模擬實際工程中所遇到的所有厚度的情況，從而能夠以損傷容限設(shè)計為思想預(yù)測出結(jié)構(gòu)的疲勞裂紋擴(kuò)展壽命。在二維斷裂理論框架內(nèi)，疲勞裂紋擴(kuò)展速率隨試樣厚度的提高而增加，因此，通常采用較厚試件測定平面應(yīng)變下材料的疲勞裂紋擴(kuò)展速率，并以此作為結(jié)構(gòu)疲勞裂紋擴(kuò)展壽命的預(yù)測依據(jù)。但實際結(jié)構(gòu)的厚度可能并未達(dá)到平面應(yīng)變狀態(tài)，實際裂紋擴(kuò)展壽命通常會高于預(yù)測值。所以，在決策者制定的同等標(biāo)準(zhǔn)下，基于二維斷裂理論的設(shè)計通常是偏保守的，不利于結(jié)構(gòu)的輕量化設(shè)計。而采用三維分析方法能夠準(zhǔn)確評估厚度效應(yīng)對疲勞裂紋擴(kuò)展速率的影響，在保證安全的前提下進(jìn)一步探索結(jié)構(gòu)優(yōu)化的可能。已有研究指出，裂紋擴(kuò)展速率的厚度依賴性本質(zhì)上是由裂紋尖端的離面約束效應(yīng)導(dǎo)致的[9-10]，因此，基于考慮離面約束效應(yīng)發(fā)展的三維斷裂理論為解決二維理論框架的困難提供了思路。

本文基于三維疲勞裂紋擴(kuò)展理論模型[11]，選取深海耐壓結(jié)構(gòu)用TC4ELI鈦合金[12]作為研究對象，對不同厚度和不同應(yīng)力比下TC4ELI 鈦合金的疲勞裂紋擴(kuò)展進(jìn)行試驗研究和模擬驗證。同時對其三維斷口形貌進(jìn)行表征，發(fā)現(xiàn)了TC4ELI鈦合金具有優(yōu)異的抗疲勞裂紋擴(kuò)展性能的微觀機(jī)理。本文研究結(jié)果可為深海耐壓結(jié)構(gòu)的損傷容限設(shè)計提供理論與試驗支撐。

1 試 驗

本文選用的TC4ELI 鈦合金的元素成分如表1 所示。準(zhǔn)靜態(tài)拉伸和疲勞裂紋擴(kuò)展試驗依照GB/T 228.1-2010《金屬材料拉伸試驗第一部分：室溫試驗方法》和GB/T 6398-2017《金屬材料疲勞試驗疲勞裂紋擴(kuò)展方法1》設(shè)計試樣，典型的試樣尺寸和試件如圖1所示。

表1 TC4ELI的主要化學(xué)成分（ω）%Tab.1 Main chemical components of TC4ELI（ω）%

圖1 典型的試樣尺寸和試件Fig.1 Diagrams and dimensions of typical tensile and fatigue specimens

準(zhǔn)靜態(tài)拉伸和疲勞裂紋擴(kuò)展試驗均在MTS Landmark 370.10 試驗機(jī)上進(jìn)行（圖2（a））。單軸拉伸試驗加載速度為2 mm/min，利用常溫引伸計來測量拉伸時試樣的應(yīng)變（圖2（b））。選取三個試樣進(jìn)行重復(fù)試驗，得出TC4ELI 鈦合金的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系，如圖3 所示?；谠囼灉y定的TC4ELI 鈦合金的基本力學(xué)性能參數(shù)如表2所示。

圖2 準(zhǔn)靜態(tài)拉伸和疲勞裂紋擴(kuò)展試驗Fig.2 Quasi-static tensile test and fatigue crack growth test

圖3 TC4ELI鈦合金的應(yīng)力應(yīng)變圖Fig.3 Strain-stress curves of TC4ELI titanium alloy

表2 TC4ELI鈦合金基本力學(xué)參數(shù)Tab.2 Basic mechanical parameters of TC4ELI

疲勞裂紋擴(kuò)展試驗如圖2（c）所示，為了更好觀察裂紋擴(kuò)展長度，在試樣表面噴涂一層白漆，采用菲林尺和數(shù)碼顯微鏡來觀測裂紋擴(kuò)展長度。疲勞裂紋擴(kuò)展試驗加載頻率為6 Hz，采用正弦波形進(jìn)行試驗。當(dāng)裂紋預(yù)制至3 mm時開始記錄裂紋長度a隨循環(huán)次數(shù)N的變化關(guān)系。為了研究厚度和應(yīng)力比對疲勞裂紋擴(kuò)展速率的影響，選取厚度B為1 mm、2 mm、4 mm 和8 mm 的試樣在應(yīng)力比R為0.1、0.3和0.5條件下進(jìn)行試驗測試。同時，通過觀測裂紋擴(kuò)展路徑和三維斷口形貌，分析TC4ELI鈦合金在抗疲勞裂紋擴(kuò)展方面的優(yōu)勢。

2 試驗結(jié)果與分析

對于均勻拉伸的單邊裂紋板，其裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子K可表示為

為了探究TC4ELI 鈦合金疲勞裂紋擴(kuò)展速率隨試樣厚度的變化關(guān)系，在相同的應(yīng)力比R的條件下，對不同厚度下的疲勞裂紋擴(kuò)展壽命N和擴(kuò)展速率進(jìn)行比較，如圖5 所示。從圖5（a）可以看出，當(dāng)應(yīng)力比R為0.1 時，TC4ELI 鈦合金的疲勞裂紋擴(kuò)展速率呈現(xiàn)出明顯的厚度效應(yīng)。即在相同應(yīng)力水平下，試樣厚度的增加會降低疲勞裂紋擴(kuò)展壽命。從圖5（b）可知，當(dāng)裂紋尖端驅(qū)動力ΔK相同時，隨著試樣厚度的增加，疲勞裂紋擴(kuò)展速率呈現(xiàn)上升趨勢。

圖4 對數(shù)坐標(biāo)下不同厚度和應(yīng)力比的ΔK～da/dN圖Fig.4 ΔK～da/dN data at different thickness and stress ratio in logarithmic coordinates

圖5 TC4ELI鈦合金疲勞裂紋擴(kuò)展的厚度效應(yīng)Fig.5 Thickness effect on fatigue crack propagation of TC4ELI titanium alloy

如圖6 所示，應(yīng)力比R對TC4ELI 鈦合金疲勞裂紋擴(kuò)展也有顯著的影響，當(dāng)試樣厚度B為2 mm 時（圖6（a）），在相同應(yīng)力水平條件下，隨著應(yīng)力比R的增大，裂紋擴(kuò)展同等長度所需要的循環(huán)次數(shù)越多。而當(dāng)試樣厚度為4 mm 時（圖6（b）），應(yīng)力比為0.1 和0.3 時的壽命區(qū)別不大，但是當(dāng)應(yīng)力比增至0.5 時，壽命明顯增加。

圖6 TC4ELI鈦合金疲勞裂紋擴(kuò)展的應(yīng)力比效應(yīng)Fig.6 Stress ratio effect on fatigue crack propagation of TC4ELI titanium alloy

隨著裂紋長度的增加，疲勞裂紋擴(kuò)展速率的演變規(guī)律可由Paris公式[13]來描述：

式中，da/dN為疲勞裂紋擴(kuò)展速率，C、n為材料常數(shù)，ΔK為應(yīng)力強(qiáng)度因子幅值。在金屬三維疲勞裂紋擴(kuò)展過程中，由于裂紋尖端不可忽略的塑性區(qū)產(chǎn)生的裂紋閉合，使得裂紋擴(kuò)展的有效驅(qū)動力ΔKeff低于ΔK，所以真實的裂紋擴(kuò)展速率可表示為

式中，Ceff和neff為修正后的材料常數(shù)。

裂紋尖端有效驅(qū)動力ΔKeff可以表示為與裂紋張開所需要的應(yīng)力強(qiáng)度因子Kop和應(yīng)力比R有關(guān)的形式：

對于穿透直裂紋，Kop/Kmax可由公式（5）和（6）得到[11]：

式中，αg為三維應(yīng)力狀態(tài)下裂紋尖端的綜合約束因子，在三維理論框架下，其大小與試樣厚度B、裂紋尖端塑性區(qū)尺寸rp0以及泊松比ν有關(guān)，可由公式（7）和（8）計算得出。

式中，σ0表示流動應(yīng)力，為單軸拉伸下材料的屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度的均值。因此，可以利用上述的三維疲勞裂紋擴(kuò)展理論，在考慮厚度和應(yīng)力比的影響下，得出TC4ELI鈦合金疲勞裂紋擴(kuò)展速率da/dN隨裂紋尖端有效應(yīng)力強(qiáng)度因子ΔKeff的變化關(guān)系，如圖7所示。

圖7 TC4ELI鈦合金在不同厚度和應(yīng)力比下的ΔKeff～da/dN圖Fig.7 ΔKeff～da/dN data of different thicknesses and stress ratios of TC4ELI titanium alloy

對公式（3）兩端取對數(shù)，可得

因此，在三維斷裂理論框架下，lg（ΔKeff）和lg（da/dN）呈線性關(guān)系，進(jìn)一步確定與厚度和應(yīng)力比無關(guān)的TC4ELI 鈦合金真實疲勞裂紋擴(kuò)展速率演變規(guī)律為

當(dāng)材料結(jié)構(gòu)出現(xiàn)裂紋并承受交變載荷時，裂紋上下表面會相互摩擦，使得破壞斷口相對平滑。在研究TC4ELI鈦合金疲勞裂紋擴(kuò)展時，發(fā)現(xiàn)其疲勞裂紋擴(kuò)展路徑比較曲折，如圖8（a）所示。從圖8（b）可以看出，TC4ELI 鈦合金的斷口形貌波動較大，斷面粗糙度作為阻礙疲勞裂紋擴(kuò)展的因素之一[14-15]，有助于提升TC4ELI鈦合金材料抗疲勞裂紋擴(kuò)展性能。

圖8 TC4ELI鈦合金疲勞裂紋擴(kuò)展路徑及斷口Fig.8 Fatigue crack propagation path and fracture surface of TC4ELI titanium alloy

無論是理論[16]或是模擬[17]都顯示，疲勞裂紋擴(kuò)展中裂紋的偏折會降低裂紋尖端有效擴(kuò)展驅(qū)動力，從而使疲勞裂紋擴(kuò)展壽命增加。因此，TC4ELI鈦合金疲勞裂紋擴(kuò)展過程中的裂紋偏折可能會導(dǎo)致疲勞裂紋擴(kuò)展壽命提高。

3 疲勞裂紋擴(kuò)展模擬

利用三維疲勞裂紋擴(kuò)展分析軟件Zencrack 來模擬TC4ELI 鈦合金疲勞裂紋擴(kuò)展壽命。Zencrack軟件采用crack-block 技術(shù)通過替換裂紋尖端單元來預(yù)置裂紋從而進(jìn)行疲勞裂紋擴(kuò)展的有限元計算，本文將上述三維疲勞裂紋擴(kuò)展理論寫入Zencrack 軟件中進(jìn)行模擬。為了驗證模擬的準(zhǔn)確性，將經(jīng)驗公式（公式（1））和有限元軟件計算出的裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子進(jìn)行比較，如圖9（a）所示，理論和模擬得出的應(yīng)力強(qiáng)度因子數(shù)值吻合較好。圖9（b）為Zencrack軟件界面中將裂紋尖端完整單元替換為裂紋塊，通過有限元軟件Abaqus進(jìn)行后處理計算，在裂紋擴(kuò)展過程中，裂紋塊的位置將隨之改變。圖9（c）顯示厚度為8 mm 試樣在應(yīng)力比為0.3 狀態(tài)下的疲勞裂紋擴(kuò)展模擬過程，可以看出在裂紋尖端有明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象。

圖9 疲勞裂紋擴(kuò)展模擬Fig.9 Fatigue crack propagation simulation

本文分別模擬應(yīng)力水平為125 MPa 下4 mm 試樣以及應(yīng)力水平為122 MPa 下8 mm 試樣的疲勞裂紋擴(kuò)展壽命，如圖10所示。在三維理論框架下，發(fā)現(xiàn)試驗和模擬兩者吻合較好，而采用二維理論模擬得到的疲勞裂紋擴(kuò)展壽命與試驗結(jié)果偏差較大。二維模擬將裂紋尖端的應(yīng)力狀態(tài)歸為平面應(yīng)力或平面應(yīng)變的二維理想狀態(tài)，與實際裂紋尖端的三維應(yīng)力狀態(tài)不符，是二維理論不準(zhǔn)確的本質(zhì)原因。三維理論則抓住了這個本質(zhì)區(qū)別，用離面約束來定量描述裂尖的三維應(yīng)力狀態(tài)，從而在數(shù)值分析的幫助下得到了實際裂紋尖端的三維應(yīng)力應(yīng)變場的精確解。在此基礎(chǔ)上，本文利用三維疲勞裂紋擴(kuò)展準(zhǔn)則，消除了二維模型的厚度依賴性。通過三維理論，以裂紋尖端有效應(yīng)力強(qiáng)度因子對疲勞裂紋擴(kuò)展模型進(jìn)行修正，得到了與試樣厚度和應(yīng)力比無關(guān)的疲勞裂紋擴(kuò)展性能參數(shù)。因此通過三維疲勞裂紋擴(kuò)展模型，實現(xiàn)了不同厚度和不同載荷下疲勞裂紋擴(kuò)展壽命與裂紋尺寸的準(zhǔn)確預(yù)測，可應(yīng)用于三維深海耐壓結(jié)構(gòu)的疲勞裂紋擴(kuò)展分析中，同時也可為重大裝備結(jié)構(gòu)的損傷容限設(shè)計及輕量化設(shè)計提供參考。

圖10 疲勞裂紋擴(kuò)展試驗和模擬對比Fig.10 Comparison between fatigue crack growth test and simulation

4 結(jié) 論

本文在三維理論框架內(nèi)對常用于深海耐壓結(jié)構(gòu)的TC4ELI 鈦合金在不同厚度和不同應(yīng)力比下的疲勞裂紋擴(kuò)展行為開展了系統(tǒng)的試驗和模擬研究。在二維理論框架下，裂紋擴(kuò)展速率曲線da/dN～ΔK受到厚度和應(yīng)力比的影響，本文則利用三維理論得到了本質(zhì)驅(qū)動力ΔKeff，進(jìn)而得到了與厚度和應(yīng)力比無關(guān)的材料真實的da/dN～ΔKeff曲線?；诖死碚摲椒?，得到了與試樣厚度和加載應(yīng)力比無關(guān)的疲勞裂紋擴(kuò)展速率參數(shù)。主要結(jié)論如下：

（1）在二維斷裂理論框架內(nèi)，TC4ELI鈦合金的疲勞裂紋擴(kuò)展速率依賴于試樣厚度和應(yīng)力比，本文基于三維斷裂力學(xué)理論對試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行了處理，得到了與厚度和應(yīng)力比無關(guān)的疲勞裂紋擴(kuò)展速率，可作為TC4ELI鈦合金的材料常數(shù)，因此適用于該材料的不同三維結(jié)構(gòu)的疲勞裂紋擴(kuò)展預(yù)測。

（2）通過觀測試件疲勞裂紋擴(kuò)展路徑和斷口形貌，發(fā)現(xiàn)了TC4ELI鈦合金疲勞裂紋擴(kuò)展路徑的偏折現(xiàn)象，進(jìn)一步對其斷口粗糙度進(jìn)行了微觀表征，通過分析可知，該偏折行為降低了裂紋擴(kuò)展的有效驅(qū)動力，從而提升疲勞裂紋擴(kuò)展壽命。此機(jī)理可為鈦合金選材與抗疲勞裂紋擴(kuò)展設(shè)計提供參考依據(jù)。

（3）在三維斷裂理論框架下，基于得到的材料疲勞裂紋擴(kuò)展速率常數(shù)，采用專業(yè)裂紋擴(kuò)展分析軟件，實現(xiàn)了不同厚度試件在不同載荷下疲勞裂紋擴(kuò)展壽命和裂紋長度的準(zhǔn)確預(yù)測，突破了二維理論的局限，為深海耐壓結(jié)構(gòu)的損傷容限設(shè)計提供了更精準(zhǔn)的方法，同時也為深海結(jié)構(gòu)的輕量化設(shè)計奠定了基礎(chǔ)。