郭巍，姜偉，馬令勇，劉功良，李清，杜彬

（1.黑龍江八一農(nóng)墾大學(xué)土木水利學(xué)院，大慶 163319；2.東北石油大學(xué)土木建筑工程學(xué)院；3.大慶市碧千里科技開發(fā)有限公司）

鑒于全球能源逐步消耗的嚴(yán)峻形勢(shì)，如何提高能源利用率及開展節(jié)能減排是研究工作中重點(diǎn)關(guān)注的問題。由《中國建筑能耗研究報(bào)告2020》可知，建筑能耗在總能耗中的比重較大，2018 年全國建筑全壽命周期能耗總量占全國能源消費(fèi)總量的比重為46.5%[1]。因此，研究如何降低建筑能耗的損耗率具有重要意義。近年來，從降低建筑能耗角度出發(fā)，我國大規(guī)模推廣綠色建筑，因此各種新型建筑材料不斷涌現(xiàn)，其中節(jié)能保溫建筑材料的研究及推廣受到廣泛的關(guān)注。如何獲得導(dǎo)熱系數(shù)較低而強(qiáng)度較高的建筑保溫材料一直是研究追求的目標(biāo)，發(fā)泡水泥因其具有保溫性、耐火性、防水性、抗凍性好以及節(jié)能環(huán)保等優(yōu)勢(shì)成為研究的重點(diǎn)方向。李凱斌等[2]通過在發(fā)泡水泥中摻入聚乙烯醇（PVA）纖維，探討了纖維用量對(duì)材料性能的影響。朱正發(fā)[3]針對(duì)常見發(fā)泡水泥質(zhì)量缺陷提出了相應(yīng)的應(yīng)對(duì)措施。樸春愛等[4]從微觀角度研究了發(fā)泡混凝土內(nèi)部氣泡的形成與遷移過程。姜林伯等[5]通過研究工藝條件之間的關(guān)聯(lián)發(fā)現(xiàn)了其對(duì)加壓發(fā)泡混凝土性能的影響規(guī)律。巫文靜等[6]分別探討了粉煤灰、氣凝膠、CaO 等對(duì)雙氧水發(fā)泡混凝土性能的影響。

因發(fā)泡水泥的保溫性能良好，節(jié)能優(yōu)勢(shì)明顯，目前多將其應(yīng)用于有保溫隔熱要求的工業(yè)、民用及農(nóng)業(yè)建筑的墻體保溫，取得良好的節(jié)能效果，研究成果較為豐富[7-10]。供熱管道、輸油管道、蒸汽管道等高溫管道的保溫材料目前多為玻璃棉氈、氣凝膠、巖棉、泡沫玻璃、硅酸鈣、珍珠巖等[11-14]，受地下土層壓力、反復(fù)凍融、吸水率、腐蝕等因素影響，常用的保溫材料各有不足，而將發(fā)泡水泥應(yīng)用于高溫管道保溫層的研究鮮有發(fā)現(xiàn)。

大慶市碧千里科技開發(fā)有限公司研發(fā)了一種新型發(fā)泡水泥，委托本科研團(tuán)隊(duì)對(duì)其性能測(cè)試，得出發(fā)泡水泥的基本物理力學(xué)參數(shù)和熱工性能，為其推廣提供數(shù)據(jù)支撐。研究主要通過調(diào)整雙氧水比例控制發(fā)泡量從而得到不同密度的發(fā)泡水泥模型，研究發(fā)泡水泥的導(dǎo)熱系數(shù)、抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、凍融質(zhì)量損失率、干表觀密度、吸水率等性能隨密度變化的規(guī)律。并結(jié)合此規(guī)律將其應(yīng)用于高溫管道的保溫層進(jìn)行保溫試驗(yàn)研究，觀察發(fā)泡水泥的耐高溫性能以及在高溫情況下導(dǎo)熱系數(shù)的穩(wěn)定性，為此材料在高溫管道的保溫推廣應(yīng)用中提供理論依據(jù)。

1 實(shí)驗(yàn)原料

普通硅酸鹽水泥、快硬硫酸鹽水泥、粉煤灰、硅灰、碳酸鋰、硬脂酸鈣、甲基纖維素、分散乳膠粉、工程纖維、減水劑、水和雙氧水等。

2 發(fā)泡水泥試樣制備

研究采用的發(fā)泡水泥試樣成分配比方案參考自大慶市碧千里科技開發(fā)有限公司發(fā)明專利（201310227221.8）中所述的水泥發(fā)泡體優(yōu)選重量份數(shù)配比范圍[15]。具體成分配比組成值如表1 所示。

表1 發(fā)泡水泥試樣按重量配比組成Table 1 Foamed cement samples according to the weight of proportion

其他成分配比不變，通過調(diào)整雙氧水的重量配比，制成不同密度的發(fā)泡水泥試樣。分別取雙氧水15、14、13、12、11、10、9 kg·m-3，對(duì)應(yīng)制備200、250、300、350、400、450、500 kg·m-3密度發(fā)泡水泥。確定配比后，將普通硅酸鹽水泥、快硬硫酸鹽水泥、粉煤灰、硅灰、碳酸鋰、硬脂酸鈣、甲基纖維素、分散乳膠粉、工程纖維混合，之后加減水劑和水，控制溫度在20～35 ℃下攪拌15～30 s，然后加雙氧水，攪拌均勻，快速澆筑入模具內(nèi)，發(fā)泡定型，進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。由于施工誤差，制備后的發(fā)泡水泥實(shí)際密度值會(huì)稍有波動(dòng)。

3 基礎(chǔ)物性測(cè)試

3.1 測(cè)試方法

傳統(tǒng)的材料基礎(chǔ)物性的測(cè)量方法是穩(wěn)態(tài)法，其主要特征是保持樣品內(nèi)部的溫度梯度不變，建立理想穩(wěn)態(tài)傳熱模型，再由傅里葉定律得出被測(cè)樣品的導(dǎo)熱系數(shù)。但是穩(wěn)態(tài)法對(duì)試樣尺寸要求較高，測(cè)量過程時(shí)間長(zhǎng)且裝置比較復(fù)雜，已經(jīng)不能滿足實(shí)際的生產(chǎn)和質(zhì)量監(jiān)控的需要，因此非穩(wěn)態(tài)測(cè)量方法開始被采用。

研究主要采用非穩(wěn)態(tài)測(cè)量方法中的瞬態(tài)平面熱源法（Hot Disk 法）進(jìn)行基礎(chǔ)物性測(cè)量[16]。Hot Disk 測(cè)量系統(tǒng)由可導(dǎo)電的雙螺旋機(jī)構(gòu)繞線探頭、熱常數(shù)分析儀和計(jì)算機(jī)組成。進(jìn)行測(cè)量時(shí)，探頭由支架固定，探頭與被測(cè)材料平整接觸，適當(dāng)施加電流。由于熱效應(yīng)使探頭溫度升高，探頭電阻發(fā)生變化從而在其兩端產(chǎn)生電壓變化，通過記錄在一段時(shí)間內(nèi)電壓和電流的變化可以較為準(zhǔn)確的得到探頭和被測(cè)樣品中的熱流信息。

3.2 測(cè)試結(jié)果分析

利用Hot Disk 測(cè)量法進(jìn)行了21 組測(cè)量，試驗(yàn)板規(guī)格為：300 mm×300 mm×30 mm。測(cè)試結(jié)果如圖1 和表2，試驗(yàn)照片如圖2。

圖2 發(fā)泡水泥導(dǎo)熱系數(shù)實(shí)驗(yàn)照片F(xiàn)ig.2 Test photo of thermal conductivity of foamed cement

表2 發(fā)泡水泥導(dǎo)熱系數(shù)Table 2 Thermal conductivity of foamed cement

圖1 發(fā)泡水泥導(dǎo)熱系數(shù)結(jié)果Fig.1 Results of thermal conductivity of foamed cement

分析21 組數(shù)據(jù)結(jié)果可知，密度平均值為469.11 kg·m-3時(shí)，導(dǎo)熱系數(shù)平均值為0.036W/（m·K）-1。如圖1 所示各試件密度與平均值之間的差值范圍-58.643～101.635 kg·m-3，導(dǎo)熱系數(shù)與平均值的差值范圍-0.004～0.002 W/（m·K）-1，說明在密度差值160 kg·m-3左右的范圍內(nèi)，導(dǎo)熱系數(shù)基本穩(wěn)定。發(fā)泡水泥導(dǎo)熱系數(shù)數(shù)值較低，屬于高效保溫材料。

4 結(jié)構(gòu)性能測(cè)試

4.1 抗壓測(cè)試

4.1.1 測(cè)試方法

采用室內(nèi)試驗(yàn)測(cè)試發(fā)泡水泥的抗壓強(qiáng)度。按照150 mm×150 mm×150 mm 規(guī)格的模具制備5 組試件、每組4 個(gè)，共計(jì)20 個(gè)試件，送入標(biāo)養(yǎng)室養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期，依照GB/T 5486-2008《無機(jī)硬質(zhì)絕熱制品試驗(yàn)方法》[17]，采用HYE-300B 型電腦控制壓力試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行抗壓強(qiáng)度測(cè)試，試驗(yàn)照片見圖3。

圖3 發(fā)泡水泥抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)照片F(xiàn)ig.3 Photo of compressive strength test of foamed cement

每個(gè)試件的抗壓強(qiáng)度按照下式計(jì)算，精確至0.01 MPa。

式中：σ——試件的抗壓強(qiáng)度（MPa）；

P1——試件的破壞荷載（N）；

S——試件的受壓面積（mm2）。

4.1.2 測(cè)試結(jié)果分析

發(fā)泡水泥在制模成型過程中因發(fā)生物理化學(xué)反應(yīng)會(huì)產(chǎn)生大量大小不均勻的氣孔，所以導(dǎo)致個(gè)別試件數(shù)據(jù)產(chǎn)生偏差，但是分析各組數(shù)據(jù)平均值后，可見抗壓強(qiáng)度平均值隨密度平均值的增大呈上升趨勢(shì)，密度越大孔隙越少，抗壓強(qiáng)度也越高，如圖4 所示。

圖4 發(fā)泡水泥密度與抗壓強(qiáng)度關(guān)系圖Fig.4 Diagram of density and compressive strength of foamed cement

4.2 抗折測(cè)試

4.2.1 測(cè)試方法

抗拉、抗彎、抗剪強(qiáng)度均由抗折試驗(yàn)測(cè)試得出的抗折強(qiáng)度表達(dá)。采用室內(nèi)試驗(yàn)測(cè)試發(fā)泡水泥的抗折強(qiáng)度。按照100 mm×100 mm×400 mm 規(guī)格的模具制備5 組試件、每組4 個(gè)，共計(jì)20 個(gè)試件，試件送入標(biāo)養(yǎng)室養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期，依照GB/T 5486-2008《無機(jī)硬質(zhì)絕熱制品試驗(yàn)方法》[17]，采用KZJ-500 型電動(dòng)抗折試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行抗折強(qiáng)度測(cè)試，如圖5 所示。

每個(gè)試件的抗折強(qiáng)度按照下式計(jì)算，精確至0.01 MPa。

圖5 發(fā)泡水泥抗折強(qiáng)度試驗(yàn)照片F(xiàn)ig.5 Photo of foamed cement flexural strength test

式中：R——試件的抗折強(qiáng)度（MPa）；

P2——試件的破壞荷載（N）；

L2——下支座輥軸中心間距（mm）；

b——試件寬度（mm）；

h——試件厚度（mm）。

4.2.2 測(cè)試結(jié)果分析

發(fā)泡水泥的各組抗折強(qiáng)度平均值隨密度平均值的變化規(guī)律總體上升，構(gòu)件越密實(shí)，內(nèi)部的微裂縫少，抗折時(shí)裂縫開展緩慢，抗折能力越強(qiáng)如圖6 所示。

圖6 發(fā)泡水泥密度與抗折強(qiáng)度關(guān)系圖Fig.6 Diagram of density and flexural strength of foamed cement

4.3 凍融性能測(cè)試

4.3.1 測(cè)試方法

采用快凍法抗凍試驗(yàn)（GB/T 50082-2009《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[18]），將100 mm×100 mm×100 mm 規(guī)格的模具制備5 組試件、每組4 個(gè)，共計(jì)20 個(gè)試件放入凍融箱內(nèi)進(jìn)行試驗(yàn)。凍融試驗(yàn)照片見圖7。單個(gè)試件的質(zhì)量損失率按照下式計(jì)算：

圖7 發(fā)泡水泥凍融試驗(yàn)照片F(xiàn)ig.7 Photo of freeze-thaw test of foamed cement

式中：ΔWni—N 次凍融循環(huán)后第i 個(gè)混凝土試件的質(zhì)量損失率（%）；

W0i—凍融循環(huán)試驗(yàn)前第i 個(gè)混凝土試件的質(zhì)量（g）；

Wni—N 次凍融循環(huán)后第i 個(gè)混凝土試件的質(zhì)量（g）。

一組試件的平均質(zhì)量損失率按照下式計(jì)算：

式中：ΔWn—N 次凍融循環(huán)后一組混凝土試件的平均質(zhì)量損失率（%）

4.3.2 測(cè)試結(jié)果分析

在溫度變化-20～20 ℃范圍內(nèi)，經(jīng)過200 次凍融循環(huán)，試驗(yàn)如圖7 所示。通過對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析，發(fā)現(xiàn)密度越大質(zhì)量損失率越低，密度達(dá)到240 kg·m-3以上時(shí)平均質(zhì)量損失率低于5%（見圖8），發(fā)泡水泥的抗凍等級(jí)F200，耐寒性強(qiáng)。

圖8 發(fā)泡水泥密度與凍融質(zhì)量損失率關(guān)系圖Fig.8 Diagram of density of foamed cement and loss rate of freeze-thaw quality

4.4 干表觀密度測(cè)試

4.4.1 測(cè)試方法

等抗折試驗(yàn)結(jié)束后，5 組試件中分別選出4 個(gè)，共計(jì)20 個(gè)試件，切割成100 mm×100 mm×100 mm 尺寸備用。依照GB/T 5486-2008《無機(jī)硬質(zhì)絕熱制品試驗(yàn)方法》[17]試驗(yàn)，干表觀密度按照下式計(jì)算，精確至0.1。該組試件的干密度值應(yīng)為4 塊試件干密度的平均值。

式中：ρ0—干密度（kg·m-3）；

m0—試件烘干質(zhì)量（g）；

V—試件的體積（mm3）。

4.4.2 測(cè)試結(jié)果分析

雙氧水比例越大，發(fā)泡后孔隙越多，發(fā)泡水泥密度越小，見圖9。

圖9 發(fā)泡水泥密度與干表觀密度關(guān)系圖Fig.9 Diagram of density and dry apparent density of foamed cement

4.5 吸水率試驗(yàn)測(cè)試

4.5.1 測(cè)試方法

按照規(guī)范要求用吸水率表達(dá)發(fā)泡水泥的孔隙率。采用干表觀密度測(cè)試結(jié)束后的5 組試件，每組4個(gè)，共計(jì)20 個(gè)100 mm×100 mm×100 mm 試件。依照GB/T 5486-2008《無機(jī)硬質(zhì)絕熱制品試驗(yàn)方法》[17]試驗(yàn)，試驗(yàn)照片見圖10。按照下式計(jì)算吸水率，精確至0.01%。

圖10 吸水率試驗(yàn)照片F(xiàn)ig.10 Photo of water absorption test

式中：WR—吸水率（%）；

m0—試件烘干后質(zhì)量（g）；

mg—試件吸水后質(zhì)量（g）。

4.5.2 測(cè)試結(jié)果分析

各組試件的吸水率應(yīng)為4 塊試件吸水率的平均值。由圖11 可知吸水率與密度關(guān)系不大，吸水率數(shù)值相對(duì)穩(wěn)定。各組吸水率平均值均小于10%，滿足規(guī)范要求。

圖11 發(fā)泡水泥密度與吸水率關(guān)系圖Fig.11 Foamed cement density and water absorption rate diagram

為量化展示結(jié)構(gòu)測(cè)試結(jié)果，將抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、凍融性能、干表觀密度、吸水率試驗(yàn)各組平均值結(jié)果列于表3。

表3 發(fā)泡水泥結(jié)構(gòu)性能試驗(yàn)結(jié)果（各組取平均值）Table 3 Results of structural performance test of foamed cement（average value for each group）

5 發(fā)泡水泥應(yīng)用于管道保溫性能測(cè)試

將管道周圍環(huán)繞伴熱帶后，將管道用40 mm 厚度PVC 塑料管將其環(huán)套，中間澆筑發(fā)泡水泥厚度為64 mm，性能測(cè)試過程中并采用伴熱帶加熱管道。對(duì)采取現(xiàn)澆發(fā)泡水泥保溫形式的管道進(jìn)行冬季試驗(yàn)數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)，主要包括保溫層內(nèi)壁面溫度、保溫層外壁面溫度、塑料管道外壁面溫度。通過計(jì)算獲得瞬態(tài)導(dǎo)熱系數(shù)，對(duì)溫度升高狀態(tài)下保溫材料保溫性能變化，長(zhǎng)期運(yùn)行對(duì)保溫材料保溫性能影響展開研究。

圖12 管道保溫測(cè)試現(xiàn)場(chǎng)照片F(xiàn)ig.12 Photo of pipe insulation test

5.1 測(cè)試方案

試驗(yàn)選取設(shè)置油井管道并添加保溫層進(jìn)行現(xiàn)澆發(fā)泡水泥保溫性能測(cè)試試驗(yàn)。測(cè)試方案如下：

（1）在油井管道外設(shè)置塑料管道，之間填充現(xiàn)澆發(fā)泡水泥，結(jié)合之前所述發(fā)泡水泥的導(dǎo)熱系數(shù)受密度影響較小，根據(jù)結(jié)構(gòu)性能測(cè)試結(jié)果分析，選取數(shù)據(jù)均較接近平均值的第3 組配合比方案制備發(fā)泡水泥。管道內(nèi)部填充流體，作為熱源以設(shè)定溫度加熱。

（2）測(cè)試試驗(yàn)中設(shè)置多個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)。在發(fā)泡水泥內(nèi)壁（油井管道外壁）、發(fā)泡水泥外壁（塑料管道內(nèi)壁）分別設(shè)置兩個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，并在塑料管外壁設(shè)置溫度檢測(cè)點(diǎn)并設(shè)置備用測(cè)點(diǎn)，用膠帶將熱電偶固定在相應(yīng)測(cè)點(diǎn)位置，對(duì)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行依次編號(hào)并將熱電偶連接至安捷倫數(shù)據(jù)采集儀器，進(jìn)行長(zhǎng)時(shí)間段溫度監(jiān)測(cè)，設(shè)置10 s 為1 次讀取溫度數(shù)據(jù)間隔，獲取試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

（3） 測(cè)試時(shí)間選取大慶冬季（2021.01.31—2021.03.15），為探究現(xiàn)澆發(fā)泡水泥保溫性能，進(jìn)行以下實(shí)驗(yàn)：

①加熱測(cè)試：首先開啟熱源，設(shè)定熱源溫度，通過儀器監(jiān)測(cè)各個(gè)測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)，計(jì)算保溫層內(nèi)外壁溫差、塑料管內(nèi)外溫差等數(shù)據(jù)，分析加熱狀態(tài)下保溫性能的變化情況。

②長(zhǎng)期運(yùn)行測(cè)試：通過設(shè)定相同熱源溫度，長(zhǎng)時(shí)間通過儀器監(jiān)測(cè)各個(gè)測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)，監(jiān)測(cè)在不同熱源溫度下長(zhǎng)期運(yùn)行的溫度實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，分析保溫材料在長(zhǎng)期使用后保溫性能衰減的情況。

（4）整理計(jì)算測(cè)試所得實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，計(jì)算保溫材料瞬態(tài)導(dǎo)熱系數(shù)并進(jìn)行分析。

5.2 保溫性能分析

根據(jù)數(shù)據(jù)采集儀器采集管道所布測(cè)點(diǎn)溫度數(shù)據(jù)，通過計(jì)算獲得管道穩(wěn)態(tài)傳熱量及瞬態(tài)導(dǎo)熱系數(shù)，進(jìn)而通過所得數(shù)據(jù)分別對(duì)比分析溫度、長(zhǎng)期運(yùn)行對(duì)現(xiàn)澆發(fā)泡水泥保溫性能的影響。

5.2.1 溫度升高對(duì)保溫材料性能影響

圖13 為管道內(nèi)熱源溫度升高情況下，依照實(shí)驗(yàn)測(cè)試數(shù)據(jù)得出的現(xiàn)澆發(fā)泡水泥瞬態(tài)導(dǎo)熱系數(shù)的變化情況。由圖可以看出熱源溫度在70～80 ℃之間時(shí)，現(xiàn)澆發(fā)泡水泥的導(dǎo)熱系數(shù)隨溫度升高大幅降低，最低為0.039 W/（m·K）-1；在80 ℃至90 ℃之間，導(dǎo)熱系數(shù)隨溫度升高大幅增大；在95～200 ℃之間，導(dǎo)熱系數(shù)隨溫度升高緩慢變大，最高為0.141 W/（m·K）-1；超過200 ℃之后，導(dǎo)熱系數(shù)隨溫度升高緩慢下降，在250 ℃時(shí)達(dá)到0.089 W/（m·K）-1。因此得出，溫度升高對(duì)保溫材料保溫性能的影響并非線性化（不排除實(shí)驗(yàn)測(cè)試收集數(shù)據(jù)誤差）。

圖13 熱源溫度升高對(duì)現(xiàn)澆發(fā)泡水泥保溫性能影響Fig.13 Influence of heat source temperature rise on thermal insulation performance of cast-in-place foamed cement

5.2.2 長(zhǎng)期運(yùn)行對(duì)保溫材料性能影響

圖14~16 為設(shè)定相同熱源溫度，長(zhǎng)期運(yùn)行狀態(tài)下，現(xiàn)澆發(fā)泡水泥導(dǎo)熱系數(shù)變化規(guī)律。由圖14~16 可以得出，在相同熱源溫度下，現(xiàn)澆發(fā)泡水泥導(dǎo)熱系數(shù)均隨著運(yùn)行時(shí)間而導(dǎo)熱系數(shù)降低，說明發(fā)泡水泥的保溫性能隨時(shí)間的增加效果增強(qiáng)。

圖14 熱源溫度70～85 ℃長(zhǎng)期運(yùn)行對(duì)現(xiàn)澆發(fā)泡水泥保溫性能影響Fig.14 Influence of heat source temperature 70-85 ℃long-term operation on thermal insulation performance of cast-in-place foamed cement

6 結(jié)論

深入研究了發(fā)泡水泥用雙氧水控制發(fā)泡量后，得到對(duì)應(yīng)的密度等基本物理參數(shù)、抗壓抗折強(qiáng)度等力學(xué)參數(shù)，進(jìn)行了管道保溫性能測(cè)試試驗(yàn)分析導(dǎo)熱系數(shù)受溫度的影響，得出以下結(jié)論：

（1）發(fā)泡水泥的導(dǎo)熱系數(shù)受密度變化影響不明顯，數(shù)值相對(duì)穩(wěn)定，保溫隔熱效果較好。

圖15 熱源溫度90～150 ℃長(zhǎng)期運(yùn)行對(duì)現(xiàn)澆發(fā)泡水泥保溫性能影響Fig.15 Influence of heat source temperature 90-150 ℃long-term operation on thermal insulation performance of cast-in-place foamed cement

圖16 熱源溫度170～250 ℃長(zhǎng)期運(yùn)行對(duì)現(xiàn)澆發(fā)泡水泥保溫性能影響Fig.16 Influence of heat source temperature 170-250 ℃long-term operation on thermal insulation performance of cast-in-place foamed cement

（2）發(fā)泡水泥的力學(xué)性能規(guī)律性明顯：隨著密度的增大，抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度逐漸增大，抗凍性能增強(qiáng)；吸水率與密度關(guān)系不大，相對(duì)穩(wěn)定。

由管道保溫性能測(cè)試試驗(yàn)可知，在85 ℃以下環(huán)境中，現(xiàn)澆發(fā)泡水泥導(dǎo)熱系數(shù)非常穩(wěn)定，約為0.040 W/（m·K）-1，保溫性能優(yōu)異。在85 ℃以上，發(fā)泡水泥導(dǎo)熱系數(shù)增大并有波動(dòng)性，約為0.080 W/（m·K）-1；在150 ℃以上導(dǎo)熱系數(shù)增大明顯，表明保溫性能略有衰減跡象。在各種溫度環(huán)境下，現(xiàn)澆發(fā)泡水泥導(dǎo)熱系數(shù)均隨著時(shí)間推移明顯減小并趨于穩(wěn)定，說明保溫性能越來越好，越來越穩(wěn)定。

研究結(jié)果表明，大慶市碧千里科技開發(fā)有限公司研制的發(fā)泡水泥的有一定的抗壓能力、吸水率低、抗凍性好、保溫性能優(yōu)異、耐高溫，可以在中高溫輸油、供熱管道等保溫工程中推廣應(yīng)用。