試件
- 剪力墻局部混凝土置換抗震性能試驗(yàn)研究*
料進(jìn)行加固置換的試件的抗震性能進(jìn)行試驗(yàn)研究,分析對(duì)比了不同置換材料下剪力墻的承載能力、剛度退化、耗能能力、延性等抗震性能指標(biāo),并與一次性整體澆筑的未達(dá)標(biāo)墻體及原強(qiáng)度墻體進(jìn)行對(duì)比分析。1 試驗(yàn)概況1.1 試件設(shè)計(jì)本試驗(yàn)共制作4片墻體試件,試驗(yàn)中的加載梁、底梁均采用C30混凝土,試驗(yàn)采用的MRPC置換材料配合比為水泥∶河砂∶粉煤灰∶硅灰∶礦粉=1∶2.09∶0.4∶0.3∶0.3,高效減水劑的體積摻量為0.43%,水膠比為0.28,鋼纖維和聚丙烯纖維的體積摻量
建筑結(jié)構(gòu) 2023年19期2023-10-25
- 銹蝕箍筋約束混凝土加固柱抗震性能分析
束作用可以使銹蝕試件的破壞形態(tài)由脆性破壞重新轉(zhuǎn)化為塑性破壞,但試驗(yàn)僅考慮了縱筋的銹蝕,并未考慮柱內(nèi)箍筋銹蝕造成的影響。張闖等[10]、蔣鳳昌等[11]分別研究了滌綸樹脂(Polyethylene Terephthalate,PET)纖維布、碳纖維布加固后銹蝕鋼筋混凝土柱的抗震性能,考慮了箍筋銹蝕率的影響,但是設(shè)定的箍筋銹蝕率偏低,均小于20%,需要增加對(duì)大銹蝕率損傷試件的研究。Li等[12]對(duì)織物增強(qiáng)混凝土(Textile Reinforced Concr
地震工程學(xué)報(bào) 2023年5期2023-10-18
- 套筒灌漿缺陷影響下的裝配整體式混凝土剪力墻抗震性能分析*
墻承載能力較現(xiàn)澆試件更高[4],小型化套筒連接剪力墻具有良好的抗震性能[5],內(nèi)螺紋為雙螺旋的灌漿套筒在漿料強(qiáng)度60 MPa以上,鋼筋錨固長(zhǎng)度10d(d為鋼筋直徑)以上時(shí)可保證連接強(qiáng)度[6],雙排套筒連接剪力墻試件的剛度和延性優(yōu)于單排套筒墻體[7-8]等。Han等提出使用鋼連接件連接預(yù)制混凝土剪力墻并進(jìn)行試驗(yàn),結(jié)果表明此方法可有效改善抗震性能[9]。灌漿套筒連接處是裝配整體式混凝土結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié),施工過程中灌漿為現(xiàn)場(chǎng)濕作業(yè),容易出現(xiàn)灌漿缺陷。缺陷對(duì)單個(gè)連接
工業(yè)建筑 2023年3期2023-06-13
- 不同錨固參數(shù)巖體破裂變形特征研究
種不同錨固方式的試件進(jìn)行單軸壓縮試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)層理方向和錨固方式對(duì)錨固體強(qiáng)度的提高幅度有重要影響；王平等[2]對(duì)預(yù)制錨固單排裂隙試件進(jìn)行單軸破斷試驗(yàn)，提出了主控裂紋的概念；余偉健等[3]對(duì)水平方向加錨和未加錨傾斜煤巖組合體進(jìn)行單軸壓縮試驗(yàn)，對(duì)煤巖體的拉剪復(fù)合破壞規(guī)律進(jìn)行了總結(jié)；張波等[4]通過單軸壓縮試驗(yàn)，對(duì)含交叉裂隙節(jié)理巖體的錨固效應(yīng)及破壞模式進(jìn)行了研究；孟波等[5]對(duì)破裂圍巖錨固體以及錨桿的變形破壞特征展開研究，發(fā)現(xiàn)隨著錨桿預(yù)緊力的增加，錨固體發(fā)生破壞后滑
煤炭與化工 2023年3期2023-05-19
- 異形鋼管混凝土組合柱力學(xué)性能分析
鋼管混凝土組合柱試件模形。試件核心鋼管直徑分別為133mm（試件A）、 108mm（試件 B） 和 89mm （試件 C）， 壁厚為 4mm， 截面尺寸為300mm×300mm。 肢長(zhǎng)和肢寬分別為75mm和150mm， 水平箍筋和縱向鋼筋直徑分別為8mm和10mm， 柱高度為900mm。 其次， 建立上述三種T形鋼管混凝土組合柱力學(xué)模形。2.2 鋼管、 鋼筋破壞特征以試件C為例進(jìn)行應(yīng)力分析， 圍繞試件鋼管截面進(jìn)行受力分析發(fā)現(xiàn)， 其中在受到軸心荷載作用時(shí)，試
建材發(fā)展導(dǎo)向 2023年1期2023-02-25
- 新型全裝配剪力墻抗震性能模擬
joint2 試件設(shè)計(jì)以上試件均由加載梁、墻體及支座梁組成，各試件的加載梁、支座梁及連接端部以上墻體的幾何參數(shù)保持一致。各類試件具體的幾何尺寸與配筋如圖2和表1所示。PSW-2試件在距底部連接端部270 mm(3倍墻厚)范圍內(nèi)設(shè)有φ8@60的水平加密分布筋，其余配筋與SW-1與PSW-1保持一致。圖2 各試件幾何參數(shù)及配筋Fig. 2 The dimension and reinforcement of shear wall specimens表1 剪力
重慶大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年11期2022-12-13
- 3D打印PLA/HA復(fù)合材料的力學(xué)性能研究
掃描路徑進(jìn)行力學(xué)試件的制備，然后對(duì)試件的力學(xué)性能進(jìn)行測(cè)試，探究了HA 在PLA 基體中含量和3D 打印掃描方式對(duì)PLA/HA復(fù)合材料的力學(xué)性能影響。2 實(shí)驗(yàn)部分打印使用的是PLA基體中HA含量不同的五種PLA/HA復(fù)合材料絲材，HA在PLA基體中的含量（重量百分比）分別為0，5%，10%，20%和30%，直徑1.75mm。使用FDM 式3D 打印機(jī)打印拉伸和三點(diǎn)彎曲試件，將PLA/HA復(fù)合材料絲材按照不同HA含量和不同掃描方式分別打印3個(gè)試件。3D打印制備
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2022年11期2022-11-21
- 橡膠集料風(fēng)積沙混凝土柱抗震性能試驗(yàn)研究
制備出4個(gè)混凝土試件，分別為普通混凝土柱（C-0）、30%風(fēng)積沙混凝土柱（A-0）、10%橡膠集料混凝土柱（R-10）、10%橡膠集料和30%風(fēng)積沙的橡膠集料風(fēng)積沙混凝土柱（AR-10）。各試件截面尺寸均為250 mm×250 mm，構(gòu)件高度為1 350 mm；軸壓比采用0.2；試件所用縱筋和箍筋均采HRB400，保護(hù)層厚度為20 mm。在澆筑試件時(shí)，各試件分別預(yù)留3個(gè)邊長(zhǎng)為150 mm的立方體試塊，同時(shí)將混凝土試塊與試件在同條件下養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)時(shí)間為28 d
世界地震工程 2022年4期2022-11-17
- 浸水冷卻對(duì)Q460高強(qiáng)鋼受剪連接力學(xué)性能的影響*
強(qiáng)度螺栓受剪連接試件的拉伸試驗(yàn)，得到高溫浸水冷卻后受剪連接試件的荷載-位移曲線、極限荷載和極限位移，研究過火溫度對(duì)試件受力性能的影響，給出高溫浸水冷卻后試件在拉伸試驗(yàn)過程中的試驗(yàn)現(xiàn)象和最終破壞模式，研究結(jié)果可為Q460高強(qiáng)鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)后鑒定評(píng)估、加固修復(fù)提供參考。1 試驗(yàn)概況1.1 試件設(shè)計(jì)高強(qiáng)度螺栓受剪連接的試件尺寸和連接方式如圖1所示，端距≥2.0d0，邊距≥1.5d0，螺栓間距≥3.0d0(d0為螺栓孔直徑)，符合GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
施工技術(shù)(中英文) 2022年14期2022-08-27
- FRP-高強(qiáng)混凝土-帶肋高強(qiáng)鋼管雙壁空心柱抗震性能試驗(yàn)研究
管上帶肋的數(shù)量對(duì)試件抗震性能的影響。1 試驗(yàn)方案1.1 試件設(shè)計(jì)本研究對(duì)2個(gè)R-DSTCs試件和1個(gè)DSTCs試件（對(duì)照組）進(jìn)行抗震性能試驗(yàn)，試驗(yàn)參數(shù)為內(nèi)鋼管帶加勁肋的數(shù)量。試件詳細(xì)參數(shù)見表1。試件編號(hào)的命名規(guī)則如下：第一個(gè)英文字母“R”代表加勁肋（Rib-Stiffener），緊跟其后的數(shù)字“0”、“4”、“8”代表加勁肋的數(shù)量分別為0、4個(gè)、8個(gè)。試件橫截面見圖1。表1 試件詳情圖1 試件橫截面1.2 材料力學(xué)性能試驗(yàn)所用FRP管為玻璃FRP預(yù)制管（G
廣東建材 2022年6期2022-07-15
- 復(fù)材管纖維纏繞角度對(duì)約束混凝土軸壓性能的影響研究
試驗(yàn)準(zhǔn)備1.1 試件制作本試驗(yàn)采用由廣東省纖力玻璃鋼有限公司生產(chǎn)的玻璃纖維纏繞管，共三種纖維纏繞角度，分別為±80°、±60°和±45°，管的名義內(nèi)徑為150mm，高度為300mm，針對(duì)每種纖維纏繞角度制作了3 個(gè)重復(fù)試件，共9 個(gè)CFFT 試件。為了防止試件在軸壓加載過程中端部的局部破壞，在每個(gè)試件的兩端粘貼了2 層高度為15mm 的碳纖維布進(jìn)行加固，如圖1 所示。在本試驗(yàn)中，混凝土受壓為正，受拉為負(fù)；而復(fù)材管受拉為正，受壓為負(fù)。圖1 三種不同纏繞角度的
廣東建材 2022年5期2022-06-10
- 高強(qiáng)箍筋約束混凝土的抗震性能研究
50（簡(jiǎn)稱E），試件參數(shù)如表1 所示，其中，箍筋序列中的AR和B分別表示550級(jí)鋼筋和335級(jí)鋼筋，箍筋混凝土柱的軸壓比都為0.9.表1 箍筋混凝土柱的試件參數(shù)箍筋混凝土柱使用的混凝土為C30硅酸鹽混凝土，箍筋混凝土柱的配置示意圖如圖1所示，分別列出了柱平面、梁截面、立面和柱截面配筋情況.圖1 箍筋混凝土柱的配置示意圖根據(jù)GB/T 50152-2012 標(biāo)準(zhǔn)制備了混凝土立方體試塊，得到立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為31.6 MPa、圓柱體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為25 MP
白城師范學(xué)院學(xué)報(bào) 2022年2期2022-04-25
- 含鹽量及含水率對(duì)鹽漬土凍脹規(guī)律影響試驗(yàn)研究*
深度內(nèi)的土樣制作試件, 進(jìn)行相應(yīng)鹽凍試驗(yàn)研究。經(jīng)測(cè)定, 該鹽漬土中鹽類以氯鹽為主, 硫酸鹽次之, 碳酸氫鹽含量很小, 起主導(dǎo)作用的是氯化物。圖1 現(xiàn)場(chǎng)取土示意圖1.2 試驗(yàn)方案進(jìn)行鹽漬土凍脹試驗(yàn)時(shí), 結(jié)合研究區(qū)段地基含鹽量的實(shí)際情況, 試件含鹽量取0.71%、2.0%、3.0%、4.0%、5.0%等五種；土樣選擇天然級(jí)配的土樣, 依據(jù)土樣最優(yōu)含水率為23%, 分別設(shè)置19%、23%、27%等三種土樣含水率。試驗(yàn)溫度范圍為10 ℃～-35 ℃, 按5 ℃一級(jí)
甘肅科技縱橫 2022年11期2022-03-21
- 開孔Q460高強(qiáng)鋼在大應(yīng)變循環(huán)拉伸下的力學(xué)性能
Q460D高強(qiáng)鋼試件進(jìn)行了循環(huán)加載，并基于Chaboche鋼材塑性本構(gòu)模型標(biāo)定了該類型高強(qiáng)鋼的循環(huán)加載本構(gòu)模型參數(shù)，為準(zhǔn)確分析Q460D高強(qiáng)鋼在地震作用下的受力性能提供了基本前提.戴國(guó)欣等［4］對(duì)比分析了Q345與Q460鋼材在循環(huán)加載下的力學(xué)性能，結(jié)果表明Q460鋼的滯回耗能能力不弱于Q345鋼.劉佳［5］對(duì)Q460鋼進(jìn)行了超低周疲勞狀態(tài)的本構(gòu)模擬及斷裂預(yù)測(cè)分析，結(jié)果表明VMX鋼材斷裂預(yù)測(cè)模型對(duì)Q460鋼和焊縫金屬的超低周疲勞延性斷裂預(yù)測(cè)具有良好的適用性
建筑材料學(xué)報(bào) 2021年6期2021-12-30
- 闊葉桉小試件木材干燥過程水分及干縮變化規(guī)律
相關(guān)，研究小木材試件的干燥有利于了解木材的水分變化與干縮變形的關(guān)系。本研究以闊葉桉(EucalyptusplatyphyllaF.V.Muell)小尺寸試件為研究對(duì)象，測(cè)量其干燥過程水分變化和干縮變形，研究水分變化和干縮變形的規(guī)律，為桉木干燥工藝優(yōu)化提供實(shí)踐參考。1 試驗(yàn)材料與方法1.1 試驗(yàn)材料人工林闊葉桉(EucalyptusplatyphyllaF.V.Muell)木材，產(chǎn)自廣西省。原木采伐后將兩端蠟封，用塑料薄膜包裹密封。運(yùn)到南京林業(yè)大學(xué)后立即加工
林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備 2021年10期2021-11-04
- CFRP加固前后L形豎縫裝配式耗能剪力墻抗震性能研究*
對(duì)加固后的剪力墻試件進(jìn)行同樣的加載試驗(yàn)，研究該新型剪力墻的整體工作性能和耗能能力。1 試驗(yàn)概況試驗(yàn)共設(shè)計(jì)制作了2個(gè)L形耗能預(yù)制剪力墻試件和2個(gè)L形耗能預(yù)制剪力墻破壞后使用碳纖維布加固的試件，試件參數(shù)如表1所示(L代表L形墻，A代表試件破壞后加固，0.1，0.3代表軸壓比)。所有試件均使用HRB400級(jí)鋼筋制作，試件的幾何尺寸及配筋相同，如圖1所示。豎向接縫中縱向等間距放置三個(gè)耗能阻尼器。通過課題組前期試驗(yàn)研究[16-17]，選擇了耗能效果較好的軟鋼阻尼器。
建筑結(jié)構(gòu) 2021年16期2021-10-14
- 試材選擇對(duì)木材物性測(cè)量的影響
]。準(zhǔn)確測(cè)量桉木試件的各項(xiàng)物理性能至關(guān)重要[18-19]。本研究以尾巨桉為試材，在同一批砍伐木材中隨機(jī)選用兩根木材(A組和B組)，對(duì)其分別先后進(jìn)行浸水、氣干和烘干試驗(yàn)，測(cè)定兩組試件的含水率、密度、干縮率等參數(shù)，分析影響這些參數(shù)的原因，為準(zhǔn)確測(cè)量桉木基本物性提供參考。1 試驗(yàn)材料與方法1.1 試驗(yàn)材料尾巨桉(Eucalyptusurophylla×E.grandis)速生林木材，產(chǎn)自廣西柳州。原木采伐后，將尾巨桉鋸截并拋光成規(guī)格為600 mm×20 mm×2
林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備 2021年8期2021-08-23
- 不同齡期下雙摻礦物摻合料對(duì)GRC構(gòu)件抗彎、抗沖擊強(qiáng)度及抗?jié)B性能的影響
強(qiáng)度，改善GRC試件的耐久性[15-16]。硅灰可以填充細(xì)化混凝土的孔隙，提高硬化水泥漿體的密實(shí)度，減少Ca(OH)2對(duì)混凝土強(qiáng)度的不利影響[17-18]。表5 試驗(yàn)質(zhì)量配合比Tab.5 Test Mass Mix Proportion1.3 試驗(yàn)方法改性普通硅酸鹽水泥為基材的GRC標(biāo)準(zhǔn)試件經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)后，在自然環(huán)境下老化的齡期分別為0，14，28，56，90 d，當(dāng)試件到達(dá)相應(yīng)的齡期后，進(jìn)行抗彎性能試驗(yàn)和抗沖擊強(qiáng)度試驗(yàn)[19]；在50 ℃熱水加速老化條件下
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2021年4期2021-07-21
- CFRP加固震損鋼筋混凝土柱抗震性能試驗(yàn)研究
脆性破壞，加固后試件具有較好的延性與耗能能力。Ozcan[7]等通過試驗(yàn)分析了修復(fù)過程中持續(xù)軸向荷載與CFRP圓角半徑對(duì)鋼筋混凝土柱加固效果的影響，結(jié)果表明CFRP能夠有效提高試件的延性、耗能與抗剪剛度。Elsouri[8]等提出一種將內(nèi)部鋼帶與CFRP結(jié)合的混凝土柱加固方法，研究證明該方法有效降低了拼接區(qū)混凝土的損傷并提高了試件的承載能力與延性。王新玲[9]等通過試驗(yàn)研究分析CFRP布和反貼底部角鋼加固方法對(duì)震損鋼筋混凝土柱抗震性能的影響，結(jié)果表明此加固
建筑結(jié)構(gòu) 2021年10期2021-06-23
- 不等肢耗能豎縫裝配式剪力墻試驗(yàn)研究*
豎縫裝配式剪力墻試件，對(duì)其進(jìn)行低周往復(fù)荷載試驗(yàn)，并與現(xiàn)澆試件進(jìn)行對(duì)比，對(duì)不等肢裝配式剪力墻試件的承載力、延性、抗震性能以及阻尼器的耗能進(jìn)行了分析。1 試件設(shè)計(jì)及材料性能圖3 試件幾何尺寸及配筋剪力墻試件的總長(zhǎng)度為1 500mm，作動(dòng)器中心到墻肢底部的距離為2 880mm，裝配式試件的豎縫寬度為250mm，試件編號(hào)及相應(yīng)設(shè)計(jì)參數(shù)如表1所示(X表示現(xiàn)澆剪力墻試件)。制作試件時(shí)，預(yù)先在墻肢中設(shè)置預(yù)埋鋼板并錨固，阻尼器與預(yù)埋鋼板焊接連接(圖1)，并使阻尼器位于裝配
建筑結(jié)構(gòu) 2021年8期2021-05-28
- 尺寸效應(yīng)對(duì)生土立方體試件抗壓強(qiáng)度的影響
力學(xué)性質(zhì),因此，試件尺寸效應(yīng)直接影響生土基材料的力學(xué)性能[9-10].現(xiàn)今國(guó)內(nèi)外關(guān)于生土基材料試件尺寸效應(yīng)研究較少,“國(guó)際生土建筑研究和應(yīng)用中心”編寫的《Earth Construction: A Comprehensive Guide》(《生土建造：綜合指導(dǎo)》)和《Btir en terre》(《生土建造》)中僅對(duì)不同改性生土基土坯材料的提選、尺寸、制作等做部分規(guī)定[11-14].各個(gè)國(guó)家對(duì)不同材料的標(biāo)準(zhǔn)試件形狀和尺寸各不相同[15-16].在中國(guó),蘇捷
蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年2期2021-05-10
- 玄武巖纖維增強(qiáng)復(fù)材約束的玄武巖纖維混凝土的力學(xué)性能*
d BF1.2 試件制備制備BFRP管時(shí)，將充分浸潤(rùn)環(huán)氧樹脂的纖維布(2層或4層)緊密包裹在鋪有隔離膜的亞克力管上，24 h后脫模，在室溫下靜置1周進(jìn)行充分固化，圖1為BFRP管。同時(shí)，參照美國(guó)材料試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)ASTM D3039分別制備包含2層或4層纖維布的BFRP矩形標(biāo)準(zhǔn)件(250 mm×25 mm)。圖1 制好的BFRP管Fig.1 Finished BFRP tubes混凝土基料配合比為水∶水泥∶砂∶石∶減水劑=475∶660∶1075∶195∶6。B
工業(yè)建筑 2021年1期2021-05-07
- 含預(yù)制內(nèi)嵌外圍護(hù)墻裝配式剪力墻結(jié)構(gòu)抗震性能試驗(yàn)研究*
4片兩層足尺墻體試件的擬靜力試驗(yàn)，研究了圍護(hù)墻對(duì)試件承載能力、剛度、變形能力等性能的影響，對(duì)比分析了圍護(hù)墻與結(jié)構(gòu)連接構(gòu)造的影響，最后進(jìn)行總結(jié)并提出設(shè)計(jì)建議。1 試驗(yàn)概況1.1 試件設(shè)計(jì)以包含內(nèi)嵌外圍護(hù)墻的局部外墻為試驗(yàn)對(duì)象，采用兩種目前實(shí)際工程中常用的連接構(gòu)造做法，一種為獨(dú)立式，另一種為一體式。此外本文在上述做法的基礎(chǔ)上提出一種優(yōu)化構(gòu)造，采用優(yōu)化構(gòu)造將會(huì)顯著弱化圍護(hù)墻與結(jié)構(gòu)墻的連接，實(shí)際上更傾向于柔性連接，目標(biāo)為在保證圍護(hù)墻對(duì)結(jié)構(gòu)抗震性能影響不大的同時(shí)保證
建筑結(jié)構(gòu) 2021年5期2021-03-26
- 拉-彎-剪復(fù)合作用下型鋼混凝土柱抗震性能研究及損傷量化分析
3根型鋼混凝土柱試件，并對(duì)其進(jìn)行抗震試驗(yàn)，研究其破壞特征，滯回性能，剛度特性，延性以及耗能能力，并提出基于損傷的量化評(píng)定。1 試驗(yàn)概況1.1 試件設(shè)計(jì)本次試驗(yàn)共設(shè)計(jì)并制作13個(gè)型鋼混凝土受拉試件，所設(shè)計(jì)的參數(shù)有剪跨比、軸拉比及偏心距。型鋼采用Q235的I10普通熱軋工字型鋼；在工字鋼的翼緣外側(cè)通長(zhǎng)單排布置螺桿直徑為10 mm、長(zhǎng)度16 mm的栓釘，其間距為100 mm；通過拉力的中心點(diǎn)與桿件截面的重心點(diǎn)間距離來判定試件是否偏心,試件詳細(xì)設(shè)計(jì)參數(shù)如表1所示。
振動(dòng)與沖擊 2021年4期2021-02-26
- 纖維混雜效應(yīng)對(duì)混凝土復(fù)合材料的力學(xué)及耐久性能的影響*
法設(shè)計(jì)制作混凝土試件，研究了單一纖維和混雜纖維的摻入方式及混摻比例對(duì)混凝土的抗彎性能以及耐久性的影響，為混雜纖維增強(qiáng)混凝土材料的發(fā)展提供數(shù)據(jù)支撐。1 實(shí) 驗(yàn)1.1 試驗(yàn)材料采用28 d抗壓強(qiáng)度為49.7 MPa的I42.5級(jí)硅酸鹽水泥；活性指數(shù)高于95%的高品質(zhì)Ⅰ級(jí)粉煤灰；針片狀成分和壓碎指標(biāo)分別為7%和9.3%，粒徑為5～16 mm的粗骨料；含泥量和泥塊量分別低于3%和1%，且細(xì)度模數(shù)為2.3～3.1的細(xì)骨沙；以及碳纖維(CF)、鋼纖維(UR)和玻璃纖維
功能材料 2021年1期2021-02-25
- 箍筋不同配置鋼筋混凝土柱的力學(xué)性能分析
箍形式澆注RC柱試件；通過低周反復(fù)加載試驗(yàn),研究不同配箍形式對(duì)RC柱變形性能的影響[6]；通過4種不同配箍形式(普通矩形箍、井字復(fù)合箍、八角復(fù)合箍、矩形箍加角箍)的8根型鋼混凝土柱(steel reinforced concrete columns,SRC)的低周反復(fù)加載試驗(yàn),研究配箍形式、體積配箍率和剪跨比等參數(shù)對(duì)SRC柱抗震性能的綜合影響[7]；對(duì)幾種不同增大截面加固形式(一邊加固、一角加固、四周加固、一邊一角加固、一邊兩角加固)的低配箍率鋼筋混凝土柱
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年32期2020-12-15
- 水泥石試件早期損傷特性與后期力學(xué)行為分析
理論重構(gòu)了混凝土試件的應(yīng)力-應(yīng)變曲線，分析了混凝土試件破壞規(guī)律[18-19]。同時(shí)也應(yīng)看到，溫度對(duì)混凝土(或水泥石)強(qiáng)度影響較大[20]，對(duì)不同水溫對(duì)水泥石劣化方式也進(jìn)行了研究[21]。這些研究主要集中在對(duì)深部巷道混凝土的應(yīng)用特性及損傷機(jī)制分析上，但是混凝土往往在未達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)就已經(jīng)承受載荷，此時(shí)的損傷雖未造成破壞但其帶來的變化切實(shí)存在，內(nèi)部積累的塑性損傷會(huì)導(dǎo)致混凝土后期承載特性受到較大影響。筆者通過對(duì)早期水泥石損傷特性理論分析，利用剛性試驗(yàn)機(jī)，對(duì)5組1
煤炭學(xué)報(bào) 2020年9期2020-10-13
- 自動(dòng)鋪絲末端缺陷角度對(duì)層合板拉伸性能的影響
0°重疊缺陷時(shí)，試件拉伸強(qiáng)度最高，拉伸強(qiáng)度比分別為90.89%和90.11%。在0°纖維鋪層方向上，內(nèi)嵌±30°孔隙缺陷和30°重疊缺陷時(shí)，試件拉伸強(qiáng)度最高，拉伸強(qiáng)度比分別為28.48%和50.71%。0 引言近年來復(fù)合材料在航空、航天等領(lǐng)域使用量逐漸增多，應(yīng)用范圍也逐年增大［1-6］。傳統(tǒng)的手工鋪放成型效率低、產(chǎn)品質(zhì)量一致性難以保證，而且結(jié)構(gòu)尺寸也受到手工操作工作范圍的限制。自動(dòng)纖維鋪放（AFP）技術(shù)能夠提高復(fù)合材料產(chǎn)率和穩(wěn)定結(jié)構(gòu)件尺寸［7］，具備制造大
宇航材料工藝 2020年3期2020-07-24
- 配置高延性不銹鋼鋼筋混凝土柱抗震性能試驗(yàn)研究
好，且不銹鋼鋼筋試件的位移延性和耗能能力均好于普通鋼筋試件。但值得注意的是，文獻(xiàn)［9-10］試驗(yàn)中所采用的鋼筋為法國(guó)產(chǎn)不銹鋼鋼筋，其彈性模量可達(dá)190GPa以上，且在最大力下的總伸長(zhǎng)率約為17%。而目前國(guó)產(chǎn)的高強(qiáng)不銹鋼鋼筋則具有“高延性、低彈性模量”的特點(diǎn)，其彈性模量?jī)H為140GPa左右，但在最大力下的總伸長(zhǎng)率卻可達(dá)20%以上［3，7-8］。另一方面，文獻(xiàn)［11］指出，配置HRB500級(jí)縱筋柱的屈服位移和極限位移均比配置HRB335級(jí)縱筋柱的大，但位移延性
- 低屈服點(diǎn)鋼LYP100單調(diào)與循環(huán)拉伸試驗(yàn)研究
100低屈服點(diǎn)鋼試件，研究其疲勞破壞機(jī)理，以期為低屈服點(diǎn)鋼在抗震工程中的應(yīng)用提供參考.1 試驗(yàn)概況本文設(shè)計(jì)了6mm和12mm 2種厚度的LYP100低屈服點(diǎn)鋼試件(見圖1)，同時(shí)滿足GB/T 228.1—2010《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分:室溫試驗(yàn)方法》的相關(guān)要求.按照鋼材牌號(hào)把試件劃分為 A～ D 4組，設(shè)計(jì)參數(shù)如表1所示.焊接試件的焊接接頭位于試件中心對(duì)稱軸上，對(duì)接焊縫的坡口形式為Ⅰ型，焊條采用E4315，試件加工尺寸精度要求為0.05mm.圖1
建筑材料學(xué)報(bào) 2020年3期2020-07-13
- 設(shè)置開孔腹板耗能連梁的連柱鋼支撐結(jié)構(gòu)抗震性能分析
構(gòu)滯回性能。1 試件設(shè)計(jì)參考《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017)、《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）及《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99-2015）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）等相關(guān)規(guī)范規(guī)程，設(shè)計(jì)了3 跨6 榀15 層的柱腳剛接連柱支撐鋼框架原型結(jié)構(gòu)，然后再在柱腳處連柱之間通過耗能連梁連接以形成柱腳處可耗能的連柱鋼支撐結(jié)構(gòu)。 采用SAP2000 軟件計(jì)算原型結(jié)構(gòu)，如圖1 所示。選取原型結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)算例中的第
- 開口永久柱模板結(jié)合方式對(duì)疊合柱力學(xué)性能影響
用提供參考。1 試件的設(shè)計(jì)與制作圖1 柱模板示意圖1.1 模板試件設(shè)計(jì)由于本研究的板、梁模板使用帶肋纖維混凝土永久模板[8-9]的疊澆試件均取得較為理想效果，所以試驗(yàn)亦采用預(yù)制肋形永久混凝土模板，以保證其與新澆混凝土有可靠連接，其示意圖如圖1所示。為檢驗(yàn)開口模板的受力性能和考慮使用該種模板的方便性，試驗(yàn)分別設(shè)計(jì)了對(duì)縫整塊、對(duì)縫分塊、錯(cuò)縫分塊的預(yù)制模板，同時(shí)，接縫分別采用干接(不作任何處理)、預(yù)埋細(xì)鉛絲連接、環(huán)氧樹脂連接、同時(shí)使用環(huán)氧樹脂和鉛絲連接型式，如表
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年10期2020-05-25
- 再生塊體混凝土的單軸受壓試驗(yàn)
混合混凝土立方體試件抗壓強(qiáng)度的影響.Wu等[13]發(fā)現(xiàn)當(dāng)新舊混凝土抗壓強(qiáng)度差較大時(shí)，廢舊混凝土塊體對(duì)再生塊體混凝土抗壓強(qiáng)度的影響較為明顯，并提出抗壓強(qiáng)度的預(yù)測(cè)公式.此外，吳波等[14]發(fā)現(xiàn)隨著舊混凝土取代率的增加，試件組合抗壓強(qiáng)度、彈性模量均呈降低趨勢(shì).劉春暉[15]發(fā)現(xiàn)在特征比不變的情況下，尺寸效應(yīng)對(duì)再生混凝土立方體試件的彈性模量、峰值應(yīng)變的影響可以忽略不計(jì).目前，關(guān)于再生塊體混凝土棱柱體試件受壓力學(xué)性能的報(bào)道較為少見[12-15].基于此，本文對(duì)18個(gè)
- 某礦山礦石爆破相似試驗(yàn)?zāi)Ｐ蛷?qiáng)度力學(xué)測(cè)試分析
試驗(yàn)的核心是模型試件的強(qiáng)度及物理力學(xué)性質(zhì)要與礦體基本一致，因此本文以礦體強(qiáng)度的物理力學(xué)性質(zhì)為基礎(chǔ)展開研究。1 礦山概況某礦山地質(zhì)條件極為復(fù)雜，礦區(qū)內(nèi)斷層多，巖漿活動(dòng)頻繁，圍巖和礦體穩(wěn)定性較差。礦山采用無底柱分段崩落法，中深孔爆破，結(jié)構(gòu)參數(shù)為礦塊分段高20 m，進(jìn)路間距15 m，排距2.2 m，邊孔角35°，炮孔直徑80 mm，礦山爆破用藥為乳化炸藥，爆速5 000 m/s。礦區(qū)內(nèi)礦石呈不規(guī)則塊狀結(jié)構(gòu)，節(jié)理裂隙發(fā)育；斷口呈黑綠色，表面指甲無法劃痕，破碎面無明
中國(guó)礦業(yè) 2020年1期2020-02-07
- 鋼結(jié)構(gòu)仿古建筑帶斗栱檐柱延性及剛度分析
壓比和節(jié)點(diǎn)形式的試件進(jìn)行低周反復(fù)荷載試驗(yàn)，觀察了節(jié)點(diǎn)的破壞形態(tài)及特征，分析了仿古建筑節(jié)點(diǎn)的滯回性能、剛度退化規(guī)律和延性性能.周升[5]對(duì)鋼結(jié)構(gòu)仿古建筑雙梁柱進(jìn)行水平低周反復(fù)加載試驗(yàn)，研究了其節(jié)點(diǎn)的滯回性能，結(jié)果表明其剛度退化主要是由于節(jié)點(diǎn)焊縫的破壞和柱壁屈曲引起的.目前國(guó)內(nèi)學(xué)者對(duì)仿古建筑梁柱節(jié)點(diǎn)的研究?jī)?nèi)容較多，而對(duì)于仿古建筑帶斗檐柱的耗能性能研究較少.1 試驗(yàn)概述及延性分析1.1 試件設(shè)計(jì)及測(cè)試方案試驗(yàn)初始階段，先進(jìn)行預(yù)加載.試驗(yàn)過程第一階段以荷載控制，每
- 竹纏繞復(fù)合管彎曲強(qiáng)度測(cè)試
料與方法1.1 試件分別用軸向竹篾卷和環(huán)向竹篾卷經(jīng)纏繞工藝制作竹纏繞復(fù)合管段，管段直徑300 mm、長(zhǎng)度300 mm、壁厚10 mm。軸向竹篾卷中竹篾長(zhǎng)度方向與管段中心軸線平行，環(huán)向竹篾卷中竹篾長(zhǎng)度方向與管段中心軸線垂直。管段制作好后，沿管段軸線方向切割得到試件，試件長(zhǎng)250 mm、寬10 mm、厚10 mm。當(dāng)管外表面朝上測(cè)試時(shí)記錄為正面，當(dāng)管內(nèi)表面朝上測(cè)試時(shí)記錄為背面。軸向和環(huán)向試件各準(zhǔn)備10個(gè)。1.2 測(cè)試方法參考標(biāo)準(zhǔn)GB/T 1449-2005《纖
世界竹藤通訊 2019年5期2019-11-21
- 改性速生楊木抗壓性能試驗(yàn)研究
合改性處理后，在試件硬度、靜曲強(qiáng)度、彈性模量和橫紋抗壓強(qiáng)度等方面的力學(xué)性能有所提高。岳孔等[3-8]利用ACQ-D、低分子酚醛樹脂預(yù)聚體(PF)、脲醛樹脂預(yù)聚液(UF)等材料，采用滿細(xì)胞浸泡法對(duì)素材、增強(qiáng)改性材、防腐改性材和防腐增強(qiáng)改性材任意兩種材料的膠合強(qiáng)度進(jìn)行了測(cè)試和分析。結(jié)果表明,ACQ-D防腐改性處理對(duì)試件力學(xué)性能影響不大，PF增強(qiáng)改性材的抗彎彈性模量、抗彎強(qiáng)度、順紋抗壓強(qiáng)度、順紋抗拉強(qiáng)度分別提高了97.11%、83.36%、125.53%、37.
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2019年5期2019-10-28
- 高應(yīng)變率下純水冰和雜質(zhì)冰的動(dòng)態(tài)力學(xué)行為*
-25 ℃)對(duì)冰試件壓縮強(qiáng)度的影響，得到的結(jié)論與Sharly 的[6]相近。Wu 等[2]通過改進(jìn)的SHPB (split Hopkinson pressure bar)裝置研究了在60～800 s-1應(yīng)變率范圍內(nèi)-15 ℃湖冰(含可溶雜質(zhì))試件和純冰試件的單軸壓縮強(qiáng)度和壓剪強(qiáng)度特性。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，兩種冰試件在該應(yīng)變率區(qū)間均呈現(xiàn)較明顯的應(yīng)變率效應(yīng)，且可溶雜質(zhì)的存在能夠提高冰的單軸壓縮強(qiáng)度；此外，冰試件的壓剪強(qiáng)度低于其單軸壓縮強(qiáng)度。然而，目前關(guān)于不可溶雜質(zhì)對(duì)冰材
爆炸與沖擊 2019年9期2019-10-17
- 恒載作用下混凝土抗硫酸鹽侵蝕性能試驗(yàn)研究
受壓狀態(tài)下混凝土試件的硫酸鹽干濕循環(huán)侵蝕過程，以質(zhì)量、抗壓強(qiáng)度及動(dòng)彈性模量為評(píng)價(jià)指標(biāo)，以荷載水平為研究參數(shù)，分析不同荷載水平下硫酸鹽干濕循環(huán)侵蝕對(duì)混凝土力學(xué)性能的影響。2 試驗(yàn)方案2.1 試件原材料及配合比本次試驗(yàn)混凝土試件強(qiáng)度采用C40，膠凝材料用量控制為440kg/m3，設(shè)計(jì)水膠比為0.34。其中，水泥采用P.O.42.5級(jí)普通硅酸鹽水泥；礦物摻和料采用Ⅰ級(jí)粉煤灰與S95級(jí)礦粉；細(xì)集料采用細(xì)度模數(shù)2.90的中砂；粗集料級(jí)配為5mm～25mm連續(xù)級(jí)配；減
安徽建筑 2019年9期2019-10-12
- 自動(dòng)鋪放內(nèi)嵌缺陷構(gòu)件成型方式對(duì)拉伸性能的影響
疊、空隙等缺陷的試件進(jìn)行了層剪、壓縮、拉伸等力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果表明試件中的內(nèi)嵌缺陷在沿試件長(zhǎng)度方向時(shí)，構(gòu)件所能承載的壓力、拉力以及試件的層剪強(qiáng)度明顯下降。TUROSKI等［13］系統(tǒng)地研究了在張力和壓縮試驗(yàn)中，單個(gè)和多個(gè)空隙缺陷對(duì)試件性能的影響。LI 等人［14］開發(fā)了一個(gè)3D 網(wǎng)格工具，可以自動(dòng)地在數(shù)值上形成空隙和重疊，更加方便的研究奇點(diǎn)位置的厚度變化，分析空隙和重疊缺陷的影響。在復(fù)合材料成型過程中，成型溫度和試件所受壓力的變化會(huì)影響試件成型過程中樹
宇航材料工藝 2019年3期2019-07-23
- 不同參數(shù)對(duì)開圓洞鋼板剪力墻抗震性能的影響
陣分布。所有模型試件均采用[80 mm×40 mm×3 mm的加勁槽鋼，長(zhǎng)度為950 mm，圖1給出了不同厚度系列試件的平面圖。圖2為不同厚度系列試件的有限元模型。圖1 不同厚度系列試件平面圖(單位：mm)圖2 不同厚度系列試件有限元模型有限元模型中鋼板剪力墻與加勁槽鋼采用實(shí)體單元。加勁槽鋼扣放在鋼板上，鋼板兩側(cè)均設(shè)有加勁槽鋼。加勁槽鋼和鋼板墻之間采用角焊縫連接，單元網(wǎng)格劃分近似全局尺寸30 mm。有限元模型為上下兩邊連接，設(shè)置下邊界條件為固結(jié)，上邊界條件
常州工學(xué)院學(xué)報(bào) 2019年5期2019-03-24
- 一維動(dòng)靜組合加載下石灰?guī)r力學(xué)特性試驗(yàn)研究
試驗(yàn)，分析了砂巖試件的應(yīng)變率效應(yīng)；文獻(xiàn)[12]通過分離式SHPB試驗(yàn)裝置對(duì)巖石在不同高溫下的研究，探索了溫度對(duì)巖石性能的影響；文獻(xiàn)[13]利用SHPB試驗(yàn)裝置對(duì)巖石在不同長(zhǎng)徑比下的研究，探明了長(zhǎng)徑比對(duì)試件兩端的應(yīng)力平衡狀態(tài)有顯著影響。這些SHPB試驗(yàn)研究并未考慮軸壓對(duì)巖石力學(xué)性能的影響。如今，動(dòng)靜組合狀態(tài)下巖石的破壞已經(jīng)廣泛的存在各種工程事件中，越來越引起人們的重視。文獻(xiàn)[14]利用改進(jìn)的SHPB試驗(yàn)裝置對(duì)巖石在動(dòng)靜組合加載下的動(dòng)態(tài)力學(xué)性質(zhì)進(jìn)行一系列研究，
- 配置600 MPa鋼筋預(yù)制混凝土柱連接區(qū)抗震性能試驗(yàn)研究
生水平錯(cuò)動(dòng)，使得試件滯回曲線捏縮嚴(yán)重，抗震性能降低。因此，灌漿套筒連接預(yù)制柱的連接區(qū)如何提高接縫面的抗剪剛度仍需進(jìn)一步研究。結(jié)合以上問題，通過2個(gè)鋼連接件連接、3個(gè)改進(jìn)鋼筋灌漿套筒連接柱的低周反復(fù)加載試驗(yàn)，對(duì)配置600 MPa縱筋和箍筋的預(yù)制鋼筋混凝土柱連接區(qū)的破壞形態(tài)、滯回曲線、骨架曲線、位移延性、耗能能力等進(jìn)行了研究，并分析了連接形式、軸壓比、縱筋直徑等參數(shù)對(duì)連接區(qū)抗震性能的影響，為改進(jìn)裝配式柱的連接形式提供參考。1 試驗(yàn)概況1.1 試件設(shè)計(jì)與制作試驗(yàn)
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2018年6期2018-11-13
- 水工混凝土中氧化鎂極限摻量的研究
O極限摻量的壓蒸試件有25 mm×25 mm×280 mm的水泥凈漿和砂漿、30 mm×30 mm×280 mm的砂漿、55 mm×55 mm×280 mm的一級(jí)配混凝土[1-4]。無論試件尺寸多大，判定安定性的依據(jù)主要以壓蒸膨脹率不超過0.5%作為標(biāo)準(zhǔn)，或以壓蒸膨脹率隨MgO摻量變化的曲線拐點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的MgO摻量作為混凝土中MgO的安定摻量。文獻(xiàn)[5，6]對(duì)不同尺寸的水泥凈漿和水泥砂漿進(jìn)行了壓蒸試驗(yàn)，試驗(yàn)表明試件尺寸對(duì)壓蒸膨脹率有明顯的影響。文獻(xiàn)[7]進(jìn)行
水利科技與經(jīng)濟(jì) 2018年3期2018-09-01
- 水鎂石纖維對(duì)水泥混凝土路用性能影響
對(duì)普通水泥混凝土試件的改性作用。為了使水鎂石纖維材料在水泥混凝土中分散均勻，先將水鎂石纖維材料、水和水泥放在一起進(jìn)行攪拌120 s，得到水泥漿。然后再放入砂和碎石進(jìn)行機(jī)械拌和。水泥混凝土拌和好以后，將其裝入試模中，并放在振動(dòng)臺(tái)上振動(dòng)25 s，使得試件更加密實(shí)。試驗(yàn)方案流程見圖1。圖1 試驗(yàn)方案流程圖1.2 原材料技術(shù)指標(biāo)水鎂石纖維材料指標(biāo)、水泥指標(biāo)檢測(cè)結(jié)果、砂與碎石選用級(jí)配見表1～3。表1 水鎂石纖維指標(biāo)表2 水泥指標(biāo)檢測(cè)結(jié)果表3 砂與碎石選用級(jí)配2 試驗(yàn)
交通科技 2018年4期2018-08-14
- 水工混凝土中氧化鎂極限摻量的研究
O極限摻量的壓蒸試件有：25mm×25mm×280mm的水泥凈漿和砂漿，30mm×30mm×280mm的砂漿，55mm×55mm×280mm的一級(jí)配混凝土[1]。無論試件尺寸多大，判定安定性的依據(jù)主要以壓蒸膨脹率不超過0.5%作為標(biāo)準(zhǔn)，或以壓蒸膨脹率隨MgO摻量變化的曲線拐點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的MgO摻量作為混凝土中MgO的安定摻量。文獻(xiàn)2、3對(duì)不同尺寸的水泥凈漿和水泥砂漿進(jìn)行了壓蒸試驗(yàn)，試驗(yàn)表明試件尺寸對(duì)壓蒸膨脹率有明顯的影響。文獻(xiàn)4進(jìn)行了水泥凈漿、水泥砂漿、一級(jí)配
水利規(guī)劃與設(shè)計(jì) 2018年3期2018-04-24
- 不同溫度下有機(jī)玻璃厚板的準(zhǔn)靜態(tài)拉伸試驗(yàn)研究
2種普通有機(jī)玻璃試件進(jìn)行準(zhǔn)靜態(tài)拉伸試驗(yàn),一種為母材試件,另一種為帶拼接縫的試件．試驗(yàn)溫度為-40～40 ℃,每組試件在每個(gè)溫度點(diǎn)下共進(jìn)行5次重復(fù)性試驗(yàn),以保證試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性．分析了母材試件以及帶拼接縫試件的力學(xué)性能隨溫度的變化情況;利用試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行曲線擬合,得到了有機(jī)玻璃厚板的本構(gòu)關(guān)系;通過電鏡掃面分析了試件的微觀斷口形貌．1 試件設(shè)計(jì)試件設(shè)計(jì)參照美國(guó)規(guī)范ASTM D638[9],規(guī)范中規(guī)定厚度超過14 mm的板材應(yīng)加工成14 mm厚的試樣．根據(jù)實(shí)際加載
- 混凝土梁的斷裂能及其尺寸效應(yīng)的試驗(yàn)研究?
混凝土斷裂性能及試件尺寸對(duì)其斷裂能的影響，對(duì)含有預(yù)制切口的混凝土試件梁進(jìn)行三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)。試驗(yàn)采用線性位移傳感器(Linear Variable Differential Transformers，LVDTs)測(cè)量試件梁跨中撓度δ，利用荷載-撓度曲線(P-δ)計(jì)算其斷裂能。試驗(yàn)結(jié)果表明:同種尺寸試件梁的P-δ曲線會(huì)表現(xiàn)一定的差異性，但總體比較接近;不同尺寸試件梁的P-δ曲線性質(zhì)相似，但是試件尺寸越大，P-δ曲線峰值越高。此外，混凝土斷裂能表現(xiàn)出一定的尺寸效應(yīng)
- 含裂紋灰鑄鐵試件拉伸破壞的試驗(yàn)研究
的應(yīng)力低于無缺口試件。王利民等［3］對(duì)8 種不同缺口尺寸的鑄鐵梁進(jìn)行三點(diǎn)彎試驗(yàn)，探尋缺口試件的斷裂規(guī)律與承載力，結(jié)果表明，缺口越深，鑄鐵梁柔性越大，曲線下降段較明顯，而淺缺口梁則得不到曲線的下降段。Downing 等［4］通過非等幅疲勞加載測(cè)量了灰鑄鐵試件的應(yīng)力/應(yīng)變響應(yīng)，Bertolinoa 等［5］進(jìn)行了不同切口半徑的非疲勞層狀灰鑄鐵試件的斷裂韌性測(cè)試和與厚度效應(yīng)的確定。任風(fēng)章等［6］對(duì)兩種不同變質(zhì)劑的不同組合比情形下灰鑄鐵的切削性能進(jìn)行了研究。李卓等
- 復(fù)合材料修復(fù)含中心裂紋鋁合金薄板和厚板破壞模式研究＊
．觀察和分析修復(fù)試件的疲勞裂紋擴(kuò)展及粘接界面脫粘破壞，然后研究不同厚度鋁合金板修復(fù)試件的準(zhǔn)靜態(tài)和疲勞拉伸破壞模式，最后考察裂紋長(zhǎng)度對(duì)修復(fù)試件修復(fù)效果的影響．1 試 驗(yàn)1．1 材 料含中心裂紋鋁合金板試件由厚度為1．76 mm和5．20 mm 的LY12CZ 鋁合金板制成，LY12CZ鋁合金板的力學(xué)性能見表1．復(fù)合材料補(bǔ)片采用單向T300／E－51 復(fù)合材料．T300碳纖維由日本東麗公司制造；岳陽(yáng)石化公司制備的E－51是雙酚A 型環(huán)氧樹脂，平均環(huán)氧值為0．5
- 預(yù)制混凝土護(hù)坡砌塊的質(zhì)量狀況和性能檢驗(yàn)
～8#。2.3 試件分布和標(biāo)記制作試件時(shí)，在同一砌塊上盡量制作出用于同一試驗(yàn)項(xiàng)目的各種尺寸的試件，即力求使每種尺寸的試件都能分布到同一砌塊上。對(duì)于同一規(guī)格類型（即上述2.2條中同一編號(hào)）的試樣，對(duì)每一砌塊進(jìn)行了編號(hào)標(biāo)記，以示區(qū)分。對(duì)從同一砌塊上制取的同種尺寸的試件，按照試件的個(gè)數(shù)進(jìn)行編號(hào)標(biāo)記。從而，對(duì)于同一尺寸的試件，每個(gè)試件都有唯一的三級(jí)編號(hào)。例如：編號(hào)為“2-2-2”尺寸為160mm×80mm×40mm的長(zhǎng)方體試件，表示從規(guī)格類型編號(hào)為2的第2個(gè)砌塊上
治淮 2013年9期2013-09-10
- 試驗(yàn)機(jī)試件自動(dòng)化輸料機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)
加工工位上。結(jié)合試件的結(jié)構(gòu)特性和狀態(tài)特性，為滿足下一工位的要求，設(shè)計(jì)了試件的自動(dòng)輸料機(jī)構(gòu)，詳細(xì)描述了工件的吸取裝置，可實(shí)現(xiàn)一次性吸取單片和多片試件，并能保持相同姿態(tài)，為方便試驗(yàn)機(jī)機(jī)械手的抓取打下了基礎(chǔ)。1 試件自動(dòng)化輸料機(jī)構(gòu)的總體結(jié)構(gòu)試件自動(dòng)化輸料機(jī)構(gòu)的總體結(jié)構(gòu)采用支撐架和兩條直線平行導(dǎo)軌組成，工件被批量安放在支撐架上，輸料機(jī)構(gòu)工作時(shí)，由吸取機(jī)構(gòu)和傳送機(jī)構(gòu)共同完成，其整體結(jié)構(gòu)如圖1所示。1.1 試件試件的結(jié)構(gòu)特性和狀態(tài)特性：試件的外形尺寸如圖1所示，其厚度
機(jī)電產(chǎn)品開發(fā)與創(chuàng)新 2013年1期2013-07-05
- 現(xiàn)場(chǎng)混凝土試件制作留堵
現(xiàn)場(chǎng)混凝土試件制作留堵工程施工中，需要留置試件進(jìn)行同條件養(yǎng)護(hù)。試件制作過程按照常規(guī)的"一定、二裝、三查、四測(cè)、五選、六拌、七搗、八排、九蓋、十養(yǎng)"等十步程序操作。1.存在問題現(xiàn)場(chǎng)混凝土試件制作經(jīng)常存在以下問題：制作人員不確定尺寸；試件制作的偏差較大；同條件養(yǎng)護(hù)不到位；過長(zhǎng)時(shí)間未拆模；拆模困難，拆模時(shí)易損壞試件，達(dá)不到試件制作的要求；同條件養(yǎng)護(hù)過程中試件散亂容易丟失等。2.解決措施非專業(yè)人員制作試件時(shí)，必須做好技帶交底；同條件養(yǎng)護(hù)務(wù)必與實(shí)際情況相符，在試件制
重慶建筑 2013年6期2013-03-31
- 2D-C/SiC復(fù)合材料開孔試件拉伸特性和失效分析
iC復(fù)合材料開孔試件拉伸特性和失效分析郭洪寶1， 王 波1， 矯桂瓊1， 楊成鵬1， 劉永勝2(1.西北工業(yè)大學(xué) 力學(xué)與土木建筑學(xué)院，西安 710129;2.西北工業(yè)大學(xué)材料學(xué)院，西安 710072）通過對(duì)2D-C/SiC復(fù)合材料φ4mm和φ6mm開孔試件進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，研究了開孔試件的拉伸特性和失效模式，與標(biāo)準(zhǔn)試件拉伸試驗(yàn)結(jié)果比較獲得了開孔尺寸對(duì)試件強(qiáng)度的影響。相比于標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件，φ4mm和φ6mm開孔試件的拉伸強(qiáng)度分別減小了1.0%和6.6%。通過在開孔
航空材料學(xué)報(bào) 2012年4期2012-06-06
- 碳纖維布包裹改善銹蝕鋼筋混凝土柱延性試驗(yàn)研究
,主要集中于完好試件,對(duì)銹蝕損傷試件的約束研究較少,基于此,本文研究碳纖維布約束柱在低周反復(fù)荷載作用下延性和耗能能力的改善情況.1 試驗(yàn)準(zhǔn)備試件尺寸與加固方式如圖1所示.試件采用平臥澆筑,長(zhǎng) 1500 mm,截面尺寸 200 mm×200 mm,縱筋選用直徑14 mm的HRB335熱軋帶肋鋼筋,對(duì)稱配置,每側(cè)2根;實(shí)測(cè)縱筋屈服強(qiáng)度384.77 MPa,極限強(qiáng)度604.87 MPa;箍筋采用直徑8 mm的 HPB235熱軋光圓鋼筋,間距100 mm,屈服強(qiáng)度
大連理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2010年2期2010-09-28