張開興

（貴州佳源建設(shè)工程有限公司,貴州 貴陽 550001）

0 引言

強(qiáng)夯法是在重錘夯實(shí)法的基礎(chǔ)上發(fā)展而來的一種新的地基處理方法，又稱為動(dòng)力固結(jié)法，工藝原理是利用起吊設(shè)備，將夯實(shí)錘提升至一定高度，由夯實(shí)錘自由下落夯基土層，使地基夯實(shí)固結(jié)[1-6]。該方法廣泛應(yīng)用于道路路基、房建地基等工程地基加固，可有效夯實(shí)碎石土、沙土、濕陷性黃土等地基。錘底半徑、夯擊能量是強(qiáng)夯工藝核心參數(shù)，對(duì)路基夯實(shí)加固效果具有重要影響[7-8]。該文以某高速公路路基加固工程為依托，探討強(qiáng)夯參數(shù)對(duì)路基加固效果的影響，可為后期路基強(qiáng)夯施工參數(shù)設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

1 工程概況

高速公路工程，全長(zhǎng)1 671 991 m，起訖樁號(hào)LK2+840～LK20+711.991，雙向四車道的設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)車速100 km/h，路基寬26 m，工程建設(shè)所在地土體以素填土、黏土、粉土、粉質(zhì)黏土為主，力學(xué)性質(zhì)較差，擬定采用強(qiáng)夯法加固路基。

2 數(shù)值建模

2.1 數(shù)值模型及材料參數(shù)

地質(zhì)勘測(cè)報(bào)告揭露的場(chǎng)地土層分布自地表向下依次為：素填土、黏土、粉土、粉質(zhì)黏土，平均層厚約為2 m、1 m、2 m、10 m[9]，以地質(zhì)報(bào)告揭露的土層分布、土層厚度為基準(zhǔn)，建立土層分布數(shù)值模型，模型長(zhǎng)長(zhǎng)（X 軸）30 m，寬（Y 軸）30 m，高（Z 軸）15 m，原點(diǎn)坐標(biāo)（0，0，0）位于模型底部中心，夯點(diǎn)位置坐標(biāo)為（0，0，15），見表1（a）；夯錘模型見圖1（b），錘徑取1.0 m，1.25 m，1.5 m。場(chǎng)地各土層土體力學(xué)指標(biāo)見表1。

表1 土體的力學(xué)指標(biāo)

圖1 數(shù)值模型圖

2.2 本構(gòu)模型及網(wǎng)格劃分

該文采用摩爾-庫倫本構(gòu)模型模擬土體性質(zhì)。該模型網(wǎng)格數(shù)目為13 500 個(gè)，按照模型中各土層厚度分布，素填土層、黏土層、粉土層、粉質(zhì)黏土層網(wǎng)格數(shù)分別為1 800、900、1 800、9 000 個(gè)；按照?qǐng)D2 所示接觸力時(shí)程曲線，模擬錘重為10 t、15 t、20 t 時(shí)的夯擊能量。

圖2 接觸力時(shí)程曲線

2.3 強(qiáng)夯工藝參數(shù)

錘徑、錘重、下落高度是影響強(qiáng)夯工藝效果的核心參數(shù)，該文為降低研究難度、減少控制變量，采用夯擊能量等效替換錘重、下落高度，由此，確定該次研究的強(qiáng)夯工藝參數(shù)為錘底半徑、夯擊能量；通過不同錘徑、夯擊能量下土體豎向位移、豎向應(yīng)力、地表位移、夯坑體積變化特征，評(píng)價(jià)兩項(xiàng)工藝參數(shù)對(duì)路基夯實(shí)效果的影響[10]。

3 數(shù)值結(jié)果分析

3.1 錘底半徑影響

不同錘徑下不同深度土體豎向變形數(shù)據(jù)見表2。

表2 不同錘徑下土體豎向變形隨深度變化數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表

由表2 可知：（1）同一錘底半徑下，土體豎向變形量隨土體深度增加而減小。

（2）0～3 m 范圍內(nèi)，同一土體深度下土體豎向變形隨錘底半徑增加而減小；相較于1.0 m 錘底半徑，錘底半徑為1.25 m、1.5 m 時(shí)，相同土體深度下土體豎向位移分別減少43.7%、62.5%。

（3）土體深度在4～6 m 范圍時(shí)，錘底半徑變化對(duì)土體豎向位移影響一致，表明土體深度在0～3 m 范圍時(shí)對(duì)錘底半徑變化敏感。

不同錘徑下土體豎向應(yīng)力峰值隨深度變化曲線見圖3。

圖3 不同錘徑下土體豎向應(yīng)力峰值隨深度變化關(guān)系

由圖3 可知：（1）三種不同錘底半徑下，0～3 m 土層深度范圍內(nèi)，豎向應(yīng)力峰值減小速度較大。

（2）土層深度在4～6 m 范圍時(shí)，豎向應(yīng)力峰值均在0.5 MPa 以內(nèi)，減小速度較小。

（3）土層深度在0～3 m 范圍時(shí)，豎向應(yīng)力峰值變化對(duì)錘底半徑變化較為敏感；相較于1.0 m 錘底半徑，錘底半徑為1.25 m、1.5 m 時(shí)，該土層深度范圍內(nèi)，豎向應(yīng)力峰值分別減少18.5%、37.0%。

地表土豎向變形隨錘徑變化關(guān)系見圖4。

圖4 不同錘徑下地表土體豎向變形

由圖4可知：錘底半徑分別為1.0 m、1.25 m、1.5 m時(shí)，地表土體豎向變形影響寬度分別為1.3 m、1.5 m、1.8 m；錘底中心區(qū)域地表豎向位移值分別為0.28 m、0.17 m、0.10 m，可知隨錘底半徑增加，地表位移隨之減小，夯擊影響區(qū)域?qū)挾入S之增加，約為錘徑的1.2～1.3 倍。

3.2 夯擊能量影響

夯擊能量為夯錘自重與夯錘下落高度的乘積，同一夯錘落距下，不同錘重對(duì)應(yīng)的不同深度土層豎向位移量見表3。

表3 相同落距不同錘重時(shí)土體豎向變形隨深度變化數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表

由表3 可知：（1）同一錘重不同深度土層豎向位移深度隨土層深度增加而減小。

（2）不同錘重同一深度土體豎向位移隨錘重增加而增加。

（3）土層深度在0～3 m 范圍內(nèi)，土層豎向位移變化隨錘重增加變化顯著，4～6 m 范圍內(nèi)，土層豎向位移對(duì)錘重變化幅度較小，且最大影響深度均在6.0 m 左右。

同一落距不同錘重時(shí)土體豎向應(yīng)力峰值隨深度變化關(guān)系見圖5。

由圖5 可知：（1）不同錘重時(shí)，土體豎向應(yīng)力隨土層深度變化趨勢(shì)基本一致。

圖5 相同落距時(shí)土體豎向應(yīng)力峰值隨深度變化關(guān)系

（2）土層深度在0～3 m 范圍內(nèi)時(shí)，豎向應(yīng)力峰值減小速度較快。

（3）土層深度在4～6 m 范圍內(nèi)時(shí)，豎向應(yīng)力峰值均小于0.6 MPa，峰值變化較小。

（4）綜上可知，土體豎向應(yīng)力隨錘重增加而增加，土層深度在3 m 以內(nèi)時(shí)，錘重對(duì)豎向應(yīng)力值影響較大。

地表豎向變形隨錘重變化曲線見圖6。

圖6 不同錘重時(shí)地表土體豎向變形

由圖6 可知：（1）隨錘底半徑增加，地表豎向變形影響寬度隨之增加。

（2）隨錘重增加，地表豎向變形影響寬度不變，表明地表豎向變形影響寬度不受錘重（夯擊能量）影響。

（3）錘重分別為10 t、15 t、20 t 時(shí)，地表豎向位移最大值分別為0.21 m、0.32 m、0.47 m，表明地表豎向位移隨錘重增加而增大。

夯坑體積隨錘重變化關(guān)系見圖7。

由圖7 可知：錘重分別為10 t、15 t、20 t 時(shí)，夯坑體積分別為473.3 m2、746.7 m2、1 080 m2，夯坑體積隨錘重增加呈線性增大趨勢(shì)。

圖7 夯坑體積隨錘重變化關(guān)系圖

4 結(jié)論

該文依托具體工程，通過數(shù)值分析軟件，研究了錘底半徑、夯擊能量?jī)身?xiàng)強(qiáng)夯參數(shù)對(duì)土體豎向位移、豎向應(yīng)力、地表位移及夯坑體積影響，結(jié)論如下：

（1）土體深度在0～3 m 范圍內(nèi)，地表位移、地表峰值應(yīng)力隨錘底半徑增加而減小，相較于錘底半徑為1 m下的地表位移、地表峰值應(yīng)力，錘底半徑為1.25 m、1.5 m 時(shí)地表位移分別減小43.7%、62.5%，地表峰值應(yīng)力分別減小18.5%、37.0%。

（2）隨錘底半徑增加，地表最大位移隨之減小，地表夯擊影響寬度隨之線性增加，約為錘徑的1.2～1.3 倍；隨錘重增加，土體豎向峰值應(yīng)力、土層位移隨之增加，夯坑體積呈線性增加趨勢(shì)。

（3）不同錘重夯擊影響深度基本在6 m 左右。