趙全滿(mǎn)，劉建樹(shù)，盧曉錦，胡文軍，周 浩

(山東建筑大學(xué) 交通工程學(xué)院，山東 濟(jì)南 250100)

0 引 言

隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，大量高速公路需要進(jìn)行改擴(kuò)建，需要對(duì)其硬路肩進(jìn)行挖除，產(chǎn)生了大量的基層無(wú)機(jī)回收料(Reclaimed aggregate or reclaimed inorganic stabilized aggregate，RAI)(銑刨后的水泥穩(wěn)定類(lèi)材料簡(jiǎn)稱(chēng)“水穩(wěn)銑刨料”)，在以往工程中往往將其廢棄，不僅浪費(fèi)了材料，而且污染了環(huán)境.

近年來(lái)，水穩(wěn)銑刨料的資源化利用引起了國(guó)內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注，研究時(shí)多將再生集料按不同摻量替代天然集料.紀(jì)小平等[1]和侯月琴等[2]采用再生集料按不同摻量替代天然碎石，并建立了相關(guān)力學(xué)方程，發(fā)現(xiàn)隨著再生集料的增加，水穩(wěn)再生集料的劈裂強(qiáng)度與抗彎拉強(qiáng)度增加，而其干縮性能、抗沖刷性能和抗凍性能均有所降低.林通等[3]對(duì)水泥穩(wěn)定瀝青路面銑刨料的物理力學(xué)性能進(jìn)行了研究，研究結(jié)果表明水泥穩(wěn)定瀝青路面性能會(huì)受到溫度的影響，合理應(yīng)用的情況下其強(qiáng)度可滿(mǎn)足路面基層的要求.田源等[4]改變水穩(wěn)銑刨料的摻配方式，研究了水穩(wěn)銑刨料摻量與摻配方式對(duì)再生水穩(wěn)碎石路用性能的影響，發(fā)現(xiàn)水穩(wěn)銑刨料摻量為50%，采用10～20 mm、20～30 mm 天然碎石替代銑刨料時(shí)，其路用性能最好.張榮華[5]對(duì)基層材料中再生骨料取代率進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)取代率達(dá)到50%后其抗壓強(qiáng)度、劈裂強(qiáng)度及抗壓回彈模量等持續(xù)增加.薛翠真等[6]對(duì)水穩(wěn)碎石基層強(qiáng)度和收縮性能進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)摻加建筑垃圾復(fù)合粉體材料后收縮性能改善明顯.徐方等[7]對(duì)摻加過(guò)硫磷石膏礦渣水泥(Phosphogypsum slag cernent，PPSC)的水穩(wěn)碎石微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)摻加5%PPSC時(shí)試件 7 d 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度滿(mǎn)足路面基層強(qiáng)度要求.陳柯等[8]通過(guò)掃描電鏡試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)振動(dòng)攪拌的水泥穩(wěn)定碎石混合料中的裂縫較均勻，裂縫寬度較小.

目前，多在水穩(wěn)銑刨料中摻入一定量的新集料、水泥、水等材料[9-12]，研究再生水穩(wěn)銑刨料用于路面底基層時(shí)的路用性能，尚未發(fā)現(xiàn)其在臺(tái)背回填段中的應(yīng)用研究.再生水穩(wěn)銑刨料相對(duì)于傳統(tǒng)臺(tái)背回填材料(碎礫石、石灰穩(wěn)定土等)，具有壓縮變形小、水穩(wěn)定性好、剛度適中(剛度介于橋臺(tái)剛性材料和路基柔性材料之間)的特點(diǎn)，可有效解決路橋過(guò)渡段差異沉降問(wèn)題.但是，再生水穩(wěn)銑刨料作為一種新型的臺(tái)背回填料，其強(qiáng)度、抗凍性、收縮性及應(yīng)用特性等尚不明確.論文以高速公路基層水穩(wěn)銑刨料為研究對(duì)象，在不摻加新集料的前提下，摻入少量水泥實(shí)現(xiàn)水穩(wěn)銑刨料在臺(tái)背回填中的再利用，對(duì)其力學(xué)性能、收縮特性、抗凍性能、微觀特性及工程應(yīng)用進(jìn)行研究，評(píng)價(jià)其作為臺(tái)背回填材料的可行性.

1 試 驗(yàn)

1.1 原材料

試驗(yàn)所用水穩(wěn)銑刨料取自京臺(tái)高速公路泰安至棗莊段改擴(kuò)建工程TZSG-4標(biāo)段原道路硬路肩處路面基層，研究時(shí)不摻入新集料，摻入一定量的水泥后將其100%再利用.所用水泥產(chǎn)自濰坊碩順建材有限公司的P·O42.5普通硅酸鹽水泥.水穩(wěn)銑刨料天然含水率1.6%、吸水率6.0%，級(jí)配良好，級(jí)配曲線(xiàn)如圖1所示，符合水穩(wěn)碎石底基層級(jí)配范圍，但是顆粒大小差異顯著，礦粉含量多，并且銑刨料中含有大量殘留的水泥砂漿.

圖1 水穩(wěn)銑刨料級(jí)配與路面基層級(jí)配范圍Fig.1 Grading range of cement stabilized milling material and pavement base course

1.2 試驗(yàn)方法

進(jìn)行力學(xué)試驗(yàn)及耐久性試驗(yàn)[9,13-14],承載比、擊實(shí)試驗(yàn)采用重型擊實(shí)法，分3層擊實(shí)，每層擊實(shí)98次；無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度、劈裂強(qiáng)度試驗(yàn)時(shí)水穩(wěn)銑刨料水泥摻量分別為0%、1%、2%、3%，齡期為 7 d、28 d、90 d；室內(nèi)無(wú)側(cè)限抗壓回彈模量、凍融循環(huán)試驗(yàn)時(shí)，水泥摻量為2%，齡期為 28 d，試件尺寸為：直徑×高=φ150 mm×150 mm；干縮試驗(yàn)時(shí)，分別成型水泥摻量為2%、3%再生水穩(wěn)銑刨料和水泥摻量為2%水泥穩(wěn)定碎石新料，試件尺寸為：長(zhǎng)×寬×高=400 mm×100 mm×100 mm；掃描電鏡試驗(yàn)(Scanning electron microscope,SEM)采用無(wú)側(cè)限抗壓試驗(yàn)破碎后的碎樣進(jìn)行電鏡掃描[15-17]，試驗(yàn)方案如表1所示.

表1 掃描電鏡試驗(yàn)方案Tab.1 SEM test scheme

2 結(jié)果與討論

2.1 基本力學(xué)試驗(yàn)

2.1.1 CBR試驗(yàn)

對(duì)未摻水泥的水穩(wěn)銑刨料進(jìn)行CBR試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果為：2.5 mm 貫入量時(shí)CBR為157%，5 mm 貫入量時(shí)CBR為147%.由于 2.5 mm 貫入量時(shí)CBR值大于 5 mm 貫入量時(shí)的CBR值，因此采用貫入量為 2.5 mm時(shí)的CBR值，CBR的平均值為157%，承載能力良好.

2.1.2 擊實(shí)試驗(yàn)

對(duì)不同水泥摻量的再生水穩(wěn)銑刨料進(jìn)行擊實(shí)試驗(yàn)，結(jié)果如表2所示.由于普通水穩(wěn)碎石最佳含水量約為6.0%，最大干密度約為 2.3 g/cm3[1].由表2可知，再生水穩(wěn)銑刨料最佳含水量比普通水穩(wěn)碎石高0.6%～2.0%，其最大干密度比普通水泥穩(wěn)定碎石略低.其原因是水穩(wěn)銑刨料級(jí)配良好并且集料表面殘留大量水泥砂漿，造成空隙率較高，從而保留了一定的承載比強(qiáng)度且具有較大的吸水率和相對(duì)較低的密度.

表2 不同水泥摻量下的含水量與最大干密度Tab.2 Water content and maximum dry density under different cement content

2.1.3 抗壓強(qiáng)度及劈裂試驗(yàn)

對(duì)不同水泥摻量的再生水穩(wěn)銑刨料進(jìn)行無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度與劈裂強(qiáng)度試驗(yàn)，結(jié)果如表3所示.由表3可知：與不摻水泥的水穩(wěn)銑刨料相比，水泥摻量為1%、2%、3%再生水穩(wěn)銑刨料 28 d 抗壓強(qiáng)度分別增加1.8、2.6和4.3倍，劈裂強(qiáng)度分別增加2.0、8.3和11.3倍；相比水泥摻量由1%增加到2%，水泥摻量由2%增加到3%時(shí)，無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度增加幅度較大，劈裂強(qiáng)度增加幅度較小，建議水泥摻量不宜<2%.

表3 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度與劈裂強(qiáng)度Tab.3 Unconfined compressive strength and splitting strength

2.2 干縮試驗(yàn)

分別對(duì)2%水泥摻量(C-1組)、3%水泥摻量(C-2組)再生水穩(wěn)銑刨料及2%水泥摻量水泥穩(wěn)定碎石新料(C-3組)進(jìn)行干縮試驗(yàn)，得到的累計(jì)干縮系數(shù)變化曲線(xiàn)如圖2所示.由圖2可知，隨著時(shí)間的增長(zhǎng)，干縮系數(shù)逐漸增大，前9d干縮系數(shù)增加顯著，后期緩慢增加；與C-3組試件相比，C-1組試件干縮系數(shù)明顯更大.可見(jiàn)，再生水穩(wěn)銑刨料與常規(guī)水穩(wěn)碎石相比，干縮系數(shù)大，抗裂性能差，建議水泥摻量應(yīng)≤3%.

圖2 累計(jì)干縮系數(shù)時(shí)間變化曲線(xiàn)Fig.2 Time variation curve of cumulative shrinkage coefficient

2.3 室內(nèi)抗壓回彈模量試驗(yàn)

對(duì)水泥摻量為2%的再生水穩(wěn)銑刨料進(jìn)行抗壓回彈模量試驗(yàn)，結(jié)果如圖3所示.由圖3可知，再生水穩(wěn)銑刨料單位壓力與回彈變形呈線(xiàn)性相關(guān)，計(jì)算可得回彈模量為 2 677 MPa.我國(guó)《公路瀝青路面設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D50-2017)明確規(guī)定：特重交通路基頂面回彈模量不小于 60 MPa，可見(jiàn)再生水穩(wěn)銑刨料抗壓回彈模量遠(yuǎn)大于規(guī)范要求，承載能力優(yōu)異.

圖3 單位壓力與回彈變形(P-l)的關(guān)系曲線(xiàn)Fig.3 Relationship curve between unit pressure and rebound deformation (P-l)

2.4 抗凍性試驗(yàn)

對(duì)2%水泥摻量的再生水穩(wěn)銑刨料進(jìn)行凍融循環(huán)試驗(yàn)，凍融循環(huán)次數(shù)為5次，測(cè)試每次凍融循環(huán)次數(shù)下再生水穩(wěn)銑刨料抗壓強(qiáng)度及質(zhì)量損失，結(jié)果見(jiàn)圖4.由圖4可知：與未進(jìn)行凍融循環(huán)的再生水穩(wěn)銑刨料相比，凍融循環(huán)作用1、2、3、4、5次后，其強(qiáng)度損失率分別為0.74%、4.87%、5.15%、17.48%、19.21%,且開(kāi)始(前3次)速度緩慢，后期(第4次)較快；經(jīng)過(guò)2次凍融，試件的質(zhì)量增加，主要是由于試件吸水導(dǎo)致；凍融3次后再生水穩(wěn)銑刨料質(zhì)量減少，試件內(nèi)部和外部的裂縫不斷增大甚至相互連接，導(dǎo)致試件表面集料開(kāi)始脫落.總體而言，再生銑刨料具有較好的抗凍能力，抗凍性能滿(mǎn)足臺(tái)背回填段路用性能要求.

圖4 凍融循環(huán)次數(shù)對(duì)抗壓強(qiáng)度與質(zhì)量的影響規(guī)律Fig.4 Effect of freeze-thaw cycle times on compressive strength and quality

2.5 微觀結(jié)構(gòu)

2.5.1 水泥摻量對(duì)再生水穩(wěn)銑刨料微觀結(jié)構(gòu)的影響

對(duì)水泥摻量分別為0%、1%、2%和3%的再生水穩(wěn)銑刨料成型后養(yǎng)生 90 d 進(jìn)行無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn).對(duì)破碎后的試件進(jìn)行SEM試驗(yàn)，試驗(yàn)時(shí)放大倍數(shù)為 8 000 倍，結(jié)果如圖5所示.從圖5可知：水穩(wěn)銑刨料表面附著水泥砂漿，重新?lián)郊铀嗪蟛粌H水泥砂漿大量增加，而且出現(xiàn)針棒狀鈣礬石(3CaO·Al2O3·3CaSO4·32H2O,AFt)和絮狀水化硅酸鈣(xCaO·SiO2·yH2O,C-S-H)凝膠，且水泥摻量越高，AFt和C-S-H量越大.

分析不同水泥摻量再生水穩(wěn)銑刨料的面孔隙度P、孔隙直徑d和孔隙豐度[18-20]，研究水泥摻量對(duì)孔隙分布的影響，進(jìn)而揭示其強(qiáng)度發(fā)展規(guī)律.

(1)面孔隙度P

面孔隙度P反映了孔隙面積占總面積的比值：

(1)

式中：Si為第i個(gè)孔隙的面積，μm2；N為孔隙總數(shù)目；Stotal為圖片總面積，μm2.

(a)不摻加水泥 (b)1%水泥 (c)2%水泥 (d)3%水泥圖5 不同水泥摻量掃描電鏡(8 000倍)Fig.5 SEM of different cement content(8 000 times)

水泥摻量對(duì)面孔隙度的影響規(guī)律如圖6所示.由圖6可知，隨著水泥摻量的增加，孔隙所占面積逐漸降低，水泥摻量由0%增加到3%時(shí)，P值由7.5%降低為3.5%.可見(jiàn)，摻入水泥后再生水穩(wěn)銑刨料內(nèi)部孔隙得到了填充，形成更加致密的結(jié)構(gòu)，強(qiáng)度提高.

圖6 水泥摻量與面孔隙度的變化規(guī)律Fig.6 Variation Law of cement content and face porosity

(2)孔隙直徑d

水泥摻量對(duì)孔隙直徑分布的影響規(guī)律如圖7所示.由圖7可知：孔隙的直徑大小多集中于5～10 μm 與10～20 μm；隨著水泥摻量的增加，大于 20 μm 的孔隙數(shù)量減小，≤5 μm 和5～10 μm 的孔隙數(shù)量增加.可見(jiàn)，水泥摻量的增加有效地填充再生水穩(wěn)銑刨料的大孔隙，孔隙的平均直徑有所減小.

(3)孔隙豐度

孔隙豐度是指孔隙的寬度與長(zhǎng)度的比值，一定程度上反映了孔隙的形狀.豐度的數(shù)值越接近于1，表明其形狀越接近于圓，孔隙形狀更加規(guī)則，其計(jì)算公式如下：

(2)

式中：B為孔隙的短軸，μm；L為孔隙的長(zhǎng)軸，μm.

(a)孔隙直徑分布 (b)孔隙平均直徑變化規(guī)律圖7 水泥摻量對(duì)孔隙直徑的影響Fig.7 Effect of cement content on pore diameter

水泥摻量對(duì)孔隙豐度影響如圖8所示.可以看出：水泥摻量的增加使0.6～0.8和0.8～1區(qū)間內(nèi)的孔隙豐度逐漸增加，增加水泥摻量使水穩(wěn)銑刨料表面孔隙變得更加規(guī)則.綜上所述，隨著水泥摻量的增加，試件表面孔隙減小且形狀更加規(guī)則，在宏觀上表現(xiàn)為強(qiáng)度增大.

(a)孔隙豐度分布 (b)平均孔隙豐度變化規(guī)律圖8 水泥摻量對(duì)孔隙豐度的影響Fig.8 Effect of cement content on pore abundance

2.5.2 凍融循環(huán)次數(shù)對(duì)再生水穩(wěn)銑刨料微觀結(jié)構(gòu)的影響

對(duì)水泥摻量為2%的再生水穩(wěn)銑刨料養(yǎng)護(hù) 28 d 后分別進(jìn)行0次、1次、2次、3次、4次和5次凍融循環(huán)試驗(yàn)及抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，對(duì)破壞試件取樣進(jìn)行SEM試驗(yàn)，結(jié)果如圖9所示.由圖9可知，隨著循環(huán)次數(shù)的增加，再生水穩(wěn)銑刨料表面逐漸出現(xiàn)裂縫，凍融循環(huán)5次后裂縫明顯；凍融循環(huán)作用下，水泥砂漿逐漸脫落，凍融5次后AFt減少，孔隙明顯增加.水泥砂漿和AFt的減少是抗壓強(qiáng)度降低的主要原因.

(a)未凍融 (b)1次循環(huán) (c)2次循環(huán)

分析摻加2%水泥再生水穩(wěn)銑刨料凍融循環(huán)0～5次的面孔隙度P、孔隙直徑d、孔隙豐度、分形維數(shù)及定向角的分布規(guī)律[18-20]，研究?jī)鋈谘h(huán)對(duì)孔隙的影響，從微觀角度分析其抗凍性，揭示再生水穩(wěn)銑刨料凍融循環(huán)作用下的劣化機(jī)理.

(1)面孔隙度P

不同凍融循環(huán)次數(shù)下P值的變化規(guī)律如圖10所示.可以看出：隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，試件內(nèi)部P值逐漸增加，凍融循環(huán)5次后，P值較未進(jìn)行凍融循環(huán)的試件增加了71.9%.可見(jiàn)，隨著凍融循環(huán)作用試件內(nèi)部孔隙面積逐漸增加，試件內(nèi)部孔隙數(shù)量及大小逐漸增加，此為試件無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度降低的根本原因.

圖10 不同凍融循環(huán)次數(shù)下面孔隙度的變化規(guī)律Fig.10 Variation law of porosity under different freeze-thaw cycles

(2)孔隙直徑d

凍融循環(huán)次數(shù)對(duì)d的影響如圖11所示.由圖11(a)可知：隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，直徑d<5 μm 的孔隙占比降低，直徑d>20 μm孔隙占比上升，孔隙直徑大多分布在5～10 μm.由圖11(b)可知：隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，孔隙平均直徑總體呈增大趨勢(shì)，凍融循環(huán)5次后平均直徑相較未凍融時(shí)增大了16.7%.

(3)孔隙豐度

凍融循環(huán)次數(shù)對(duì)孔隙豐度的影響如圖12所示.由圖12可知：凍融循環(huán)作用使孔隙豐度在0.8～1區(qū)間的孔隙增加，0.6～0.8區(qū)間的孔隙減少，平均孔隙豐度增加；凍融第4次時(shí)增加明顯，較未進(jìn)行凍融循環(huán)孔隙豐度增加了2%；凍融循環(huán)第5次時(shí)豐度大幅下降，其原因是水泥砂漿脫落導(dǎo)致不規(guī)則裂縫出現(xiàn).

(a)孔隙直徑分布 (b)孔隙平均直徑變化規(guī)律圖11 凍融循環(huán)次數(shù)對(duì)孔隙直徑的影響Fig.11 Effect of freeze-thaw cycle times on pore diameter

(a)孔隙豐度分布 (b)平均孔隙豐度變化規(guī)律圖12 凍融循環(huán)次數(shù)對(duì)孔隙豐度的影響Fig.12 Effect of freeze-thaw cycles on pore abundance

(4)孔隙定向角

孔隙的定向方向角定義為其長(zhǎng)軸與圖像坐標(biāo)系Y軸的夾角.將孔隙某一方向內(nèi)的分布頻率在0～180°內(nèi)以每10°的區(qū)間范圍進(jìn)行等分，這樣在0～180°范圍內(nèi)，其中第i個(gè)區(qū)間孔隙的定向頻率計(jì)算公式如式(3)所示：

(3)

式中：mi為第i個(gè)區(qū)間內(nèi)孔隙的個(gè)數(shù),M為孔隙的總個(gè)數(shù).利用孔隙定向角可以更直觀地看出第i個(gè)分區(qū)內(nèi)的孔隙數(shù)量及總面積，進(jìn)而分析其定向性，一定程度上反映了孔隙的分布規(guī)律.

不同凍融循環(huán)次數(shù)孔隙定向角分布情況如圖13所示.由圖13可知：凍融循環(huán)3次及以下時(shí)，孔隙具有一定的定向性，其定向角主要分布在80°～90°，但隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，孔隙定向性逐漸減小，孔隙分布變得更加無(wú)序.可見(jiàn)，凍融循環(huán)破壞了試件內(nèi)部孔隙排列，但破壞程度有限，80°～90°的定向角仍占比最大.

圖13 不同凍融循環(huán)次數(shù)下孔隙定向頻率分布Fig.13 Distribution of pore orientation frequency under different freeze-thaw cycles

總之，經(jīng)過(guò)凍融循環(huán)作用后，試件孔隙擴(kuò)大并且形狀向著圓形或橢圓形發(fā)展，孔隙在試件內(nèi)部的分布變得無(wú)序，凍融5次后試件內(nèi)部出現(xiàn)不規(guī)則裂縫.

3 工程應(yīng)用

依托京臺(tái)高速公路泰安至棗莊(魯蘇界)段改擴(kuò)建工程TZSG-4標(biāo)段，對(duì)摻加2%水泥再生水穩(wěn)銑刨料回填的K547+763處李家莊2號(hào)通道進(jìn)行沉降監(jiān)測(cè)，監(jiān)測(cè)位置為道路縱向新臺(tái)背回填段與橋涵之間(A1)、新臺(tái)背回填段與常規(guī)路基之間(A2)及常規(guī)路基遠(yuǎn)端距橋臺(tái) 20 m(A3)，每個(gè)位置處橫向布置3塊沉降板，總計(jì)9塊沉降板，選取邊坡位置3塊沉降板進(jìn)行沉降特性分析.總共進(jìn)行了 210 d 的沉降監(jiān)測(cè)，A1、A2、A3監(jiān)測(cè)點(diǎn)沉降最大值分別為 4.0 cm、7.2 cm、10.0 cm.采用指數(shù)模型(如式(4)所示)[21]對(duì)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，結(jié)果如表4所示.

表4 TZSG-4標(biāo)段K547+763處臺(tái)背回填段沉降監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)擬合結(jié)果Tab.4 Fitting results of settlement monitoring data of abutment backfill section at K547 + 763 of TZSG-4 bid section

Y=Y0+AeR0X

(4)

式中：Y為擬合得到的預(yù)估沉降，cm；X為沉降發(fā)展時(shí)間，d；Y0、A、R0為擬合參數(shù).

由表4可知，R2均大于0.97，回歸性良好，擬合結(jié)果如圖14所示.由圖14可知，隨著時(shí)間的增加，臺(tái)背回填段路基沉降逐漸增加，約 40 d 以后逐漸趨于穩(wěn)定，在新臺(tái)背回填段與常規(guī)路基之間沉降相比常規(guī)路基遠(yuǎn)端沉降減小了38.9%，可有效減小臺(tái)背回填段不均勻沉降.

圖14 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)與數(shù)值計(jì)算值對(duì)比曲線(xiàn)Fig.14 Comparison curve of field monitoring and numerical calculation values

4 結(jié) 論

1)未摻水泥的水穩(wěn)銑刨料CBR為157%，承載能力良好；水穩(wěn)銑刨料最佳含水量比普通水穩(wěn)碎石高約0.6%～2.0%，最大干密度比普通水泥穩(wěn)定碎石略低；摻加水泥后再生水穩(wěn)銑刨料無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度及劈裂強(qiáng)度增加顯著，建議水泥摻量不宜小于2%.

2)隨著水泥摻量的增加，再生水穩(wěn)銑刨料干縮系數(shù)變大，穩(wěn)定性變差，再生水穩(wěn)銑刨料與常規(guī)水穩(wěn)碎石相比，干縮系數(shù)大，抗裂性能差，建議水泥摻量應(yīng)小于等于3%；摻加2%水泥的再生水穩(wěn)銑刨料抗壓回彈模量為 2 677 MPa，作為臺(tái)背回填材料承載能力優(yōu)異.

3)凍融循環(huán)作用下再生水穩(wěn)銑刨料抗壓強(qiáng)度逐漸降低，質(zhì)量損失逐漸增大，試件內(nèi)部和外部的裂縫不斷增大并逐漸相互連接，試件表面集料開(kāi)始脫落，總體上再生銑刨料具有較好的抗凍能力，滿(mǎn)足臺(tái)背回填段路用性能要求.

4)微觀上，增加水泥摻量時(shí)再生水穩(wěn)銑刨料孔隙逐漸被水泥砂漿填充，孔隙明顯減少，強(qiáng)度增加；凍融循環(huán)作用下試件表面水泥砂漿脫落，變得光滑，導(dǎo)致孔隙數(shù)量增多、尺寸變大、孔隙趨近于橢圓形或者圓形，形狀變得更加規(guī)則，但分布更加無(wú)序，凍融后期出現(xiàn)裂縫，強(qiáng)度降低.