馬文敏，王修武＊，廖銳全，劉 捷

1昆明理工大學(xué)化學(xué)工程學(xué)院，云南 昆明

2中國(guó)石油天然氣集團(tuán)公司氣舉試驗(yàn)基地多相流研究室，湖北 武漢

3長(zhǎng)江大學(xué)石油工程學(xué)院，湖北 武漢

1. 引言

水平井具有能擴(kuò)大儲(chǔ)層裸眼面積，提高采收率，經(jīng)濟(jì)性顯著等特點(diǎn)而在實(shí)際氣井開采中受到廣泛應(yīng)用[1]。水平氣井特殊的井身結(jié)構(gòu)使得產(chǎn)出流體經(jīng)水平段、斜井段時(shí)能量損失較大，造成其在開采過程中易產(chǎn)生井筒積液[2] [3]，因而及時(shí)排出積液對(duì)維持氣井有效生產(chǎn)至關(guān)重要[4]。目前國(guó)內(nèi)外開展的排液采氣措施有氣舉、優(yōu)選管柱、泡沫排水等工藝[5] [6] [7]已取得一定成效，可以發(fā)現(xiàn)，泡排措施投資成本低、施工便捷且對(duì)氣井的日常生產(chǎn)干擾小，在直井中具有較好的現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用效果[8] [9]，然而針對(duì)水平井該技術(shù)仍處于試驗(yàn)探索階段[10]。

國(guó)外學(xué)者最早將泡排工藝應(yīng)用于水平氣井，Barious [11]通過實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)泡排劑的類型會(huì)影響泡沫流型，從而引起排液量的波動(dòng)；Campbell [12]等人提出了有效泡排的臨界流速；Keuning [13]等人通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了水平氣井斜井段處臨界攜液氣流量與傾角的關(guān)系；現(xiàn)階段國(guó)內(nèi)學(xué)者對(duì)水平井泡排的研究主要集中在工藝的優(yōu)化方面，如黎琴[14]為解決涪陵頁(yè)巖氣井底積液?jiǎn)栴}，優(yōu)化了泡排加注參數(shù)；蔣玉勇[15]等利用實(shí)際生產(chǎn)中的靖邊油田提升了泡排工藝的效率；許園[16]開展了水平井造斜段不同斜度對(duì)泡排攜液效果影響的模擬評(píng)價(jià)；李佳欣[17]針對(duì)泡排劑的使用方式、用量及泡排制度展開研究；李旭成[18]等提出固體消泡工藝。學(xué)者們研究發(fā)現(xiàn)，影響泡排采氣措施效果的因素有：井身結(jié)構(gòu)[19]、最佳助劑深度[20]、泡排制度[21]、氣井能量[22]、氣流流速[23]等。程金金[24]通過不同油管下深的排水率實(shí)驗(yàn)，首次提出油管不同下深會(huì)影響水平井氣水流動(dòng)，從而對(duì)泡排效果也會(huì)產(chǎn)生一定的影響。近幾年針對(duì)水平井的氣水流動(dòng)狀況、不同井段攜液能力、油管下入深度對(duì)泡排效果的影響關(guān)注過少[25]，所以需對(duì)其進(jìn)行深入探討。

基于此，本文自主研發(fā)水平氣井氣水流動(dòng)實(shí)驗(yàn)裝置，開展油管分別下深至水平氣井不同位置處氣水流動(dòng)規(guī)律、攜液氣體流量及壓降規(guī)律等研究，分析油管不同下深對(duì)水平氣井氣水流動(dòng)規(guī)律及泡排效果的影響。

2. 實(shí)驗(yàn)裝置及方法

為了研究油管不同下深水平氣井泡排效果，比較不同情況下各井段的氣水流動(dòng)規(guī)律，自行設(shè)計(jì)改進(jìn)的模擬氣井動(dòng)態(tài)狀況的實(shí)驗(yàn)裝置如圖1 所示，該裝置由循環(huán)供水系統(tǒng)、供氣系統(tǒng)、水平氣井及數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)采集系統(tǒng)構(gòu)成，為泡排劑的有效注入還設(shè)計(jì)了助劑加注系統(tǒng)等，能夠直觀地觀測(cè)油管下深對(duì)氣流攜液流動(dòng)動(dòng)態(tài)的影響。其中采集監(jiān)測(cè)系統(tǒng)包括高速攝像儀、壓力傳感器、溫度傳感器、數(shù)據(jù)采集部分以及計(jì)算機(jī)；設(shè)置壓力監(jiān)測(cè)點(diǎn)11 個(gè)，溫度監(jiān)測(cè)點(diǎn)2 個(gè)，流量監(jiān)測(cè)點(diǎn)4 個(gè)?？梢詫?shí)時(shí)監(jiān)測(cè)和記錄各井段管線上壓力、壓差數(shù)據(jù)、溫度及氣體流量、液體流量的波動(dòng)規(guī)律。實(shí)驗(yàn)時(shí)，以井口液體計(jì)量罐測(cè)得的攜液量作為參考標(biāo)準(zhǔn)，通過井段上各壓力監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，結(jié)合測(cè)量點(diǎn)管線長(zhǎng)度換算成井段壓力梯度，井口排液量計(jì)量時(shí)是以0.01 s 為單位進(jìn)行計(jì)量，處理過程中以20 s 為一個(gè)穩(wěn)定段進(jìn)行井口排液量的數(shù)據(jù)對(duì)比，來研究生產(chǎn)管柱不同下深情況下助劑罐注入不同濃度起泡劑時(shí)的泡排效果。

Figure 1. Experimental setup圖1. 實(shí)驗(yàn)裝置圖

由現(xiàn)場(chǎng)水平氣井提供的參數(shù)可知，油管與套管的實(shí)際尺寸較大，因而在實(shí)驗(yàn)時(shí)設(shè)置其比例尺1:2；實(shí)際積液和采出氣在實(shí)驗(yàn)時(shí)用水和空氣替代，這樣將有利于直接觀測(cè)實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象。泡排過程中，起泡劑選擇目前現(xiàn)場(chǎng)常用的CAB-35 和OA-12 [26] [27]。詳細(xì)選用實(shí)驗(yàn)參數(shù)見表1。

Table 1. Detailed Experimental parameters表1. 詳細(xì)實(shí)驗(yàn)參數(shù)

3. 油管不同下深對(duì)水平氣井氣水流動(dòng)的影響

油管不同下深時(shí)會(huì)影響生產(chǎn)通道中的流體速度，也會(huì)影響管壁剪切應(yīng)力對(duì)流體所做的功等，使得油管下深時(shí)井筒中氣流攜液規(guī)律有所不同。因此針對(duì)水平井全井筒條件，油管下入到積液水平段、斜井段等不同位置處進(jìn)行氣水流動(dòng)實(shí)驗(yàn)，結(jié)合實(shí)驗(yàn)對(duì)其流動(dòng)規(guī)律進(jìn)行分析研究。

1) 井口排液穩(wěn)定性

對(duì)于一定產(chǎn)液量，油管不同下深對(duì)水平井氣流攜液的影響不同。如設(shè)置產(chǎn)液量為0.4 m3/h，模擬實(shí)際氣井氣量由大變小的過程，重復(fù)實(shí)驗(yàn)，得到油管不同下深時(shí)氣體流量與井口排液量之間的變化關(guān)系見下圖2。

Figure 2. The law of air flow carrying liquid at different depths of tubing圖2. 油管不同下深時(shí)氣流攜液規(guī)律

可以得出，當(dāng)水平氣井產(chǎn)氣量能夠滿足生產(chǎn)過程中氣流連續(xù)攜液時(shí)，可認(rèn)為該氣井處于一定的穩(wěn)定生產(chǎn)狀態(tài)。但是油管不同下深時(shí)，井口排液的穩(wěn)定性存在較大差異?？傮w來看，油管下深至水平段端部時(shí)，排液量曲線在產(chǎn)液量上下波動(dòng)的幅度最小，表明此情況下井口排液的穩(wěn)定性最好。

根據(jù)不同產(chǎn)液量與井口排液量的差異來研究排液穩(wěn)定性，分析油管不同下深時(shí)井口排液量與產(chǎn)液量的方差，明確油管不同下深的影響，結(jié)果見表2。

Table 2. Standard deviation of fluid production and wellhead fluid discharge at different depths of tubing表2. 油管不同下深時(shí)產(chǎn)液量與井口排液量的標(biāo)準(zhǔn)差

由表2 可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)產(chǎn)氣量可以攜液連續(xù)生產(chǎn)時(shí)，油管下深至水平段端部有利于氣井生產(chǎn)系統(tǒng)的穩(wěn)定及連續(xù)生產(chǎn)。當(dāng)水平氣井完井時(shí)，可以合理將油管下深至水平段端部，有利于生產(chǎn)后期氣井穩(wěn)定排液。

2) 攜液氣體流量

給定同一產(chǎn)液量，分別模擬五種不同油管下深條件下攜液所需氣體流量，為了保證實(shí)驗(yàn)的準(zhǔn)確性，每次下深條件需重復(fù)3 次，繪制出油管不同下深時(shí)攜液所需氣體流量如下圖所示。

Figure 3. The gas flow required to carry the liquid flow of 0.2 m3/h when the oil pipe is at different depths圖3. 油管不同下深時(shí)攜帶0.2 m3/h 液體流量所需氣體流量

由圖3 可知，對(duì)于產(chǎn)液量較小時(shí)，油管下深至水平段端部或者更深處時(shí)能夠降低攜液所需氣體流量，這是由于斜井段攜液最為困難，當(dāng)油管下至水平段端部或者更深處時(shí)，能夠有效降低流體過流通道直徑，即相同氣體液體流量條件下，小直徑流通通道內(nèi)的氣體流速會(huì)大大增加，氣流攜液能力增強(qiáng)，使得斜井段處的氣流攜液比油管下至斜井段上端時(shí)容易。

3) 各井段壓力梯度

根據(jù)室內(nèi)模擬實(shí)驗(yàn)采集的壓力、壓差數(shù)據(jù)，選取容易積液的斜井段和氣井水平段[21]進(jìn)行分析，明確油管不同下深是否會(huì)對(duì)各井段壓力梯度的波動(dòng)產(chǎn)生影響，具體分析如圖4 和圖5 所示。

Figure 4. The pressure gradient of the inclined well section when the tubing is at different depths圖4. 油管不同下深時(shí)斜井段壓力梯度

Figure 5. The pressure gradient of the horizontal section of the tubing at different depths圖5. 油管不同下深時(shí)水平段壓力梯度

由圖4 對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)，一定產(chǎn)液量條件下，隨著氣體流量的增加，斜井段壓力梯度逐漸增加；斜井段壓力梯度在油管下深至斜井段上端時(shí)最大，這是由于油管在此下深條件下時(shí)，流體進(jìn)入油管需要與油管鞋碰撞產(chǎn)生額外壓力損失，造成相同條件下這種油管下深時(shí)斜井段壓力梯度較大。

由圖5 可知，油管不同下深對(duì)水平段壓力梯度影響不明顯。當(dāng)氣體流量較小不能夠完全攜液連續(xù)生產(chǎn)情況下，油管深度處于斜井段上部、水平段跟部、水平段1/3 處和水平段2/3 處時(shí)，水平段壓力梯度變化不明顯，這是由于水平段被液相浸沒，水平段的壓力梯度主要來源于油套管管壁對(duì)流體的摩擦阻力。

根據(jù)室內(nèi)模擬實(shí)驗(yàn)及以上分析發(fā)現(xiàn)，油管不同下深對(duì)水平氣井井口排液穩(wěn)定性具有一定影響，相同條件下油管下深至水平段端部時(shí)氣井生產(chǎn)系統(tǒng)較為穩(wěn)定；完整水平井生產(chǎn)模擬過程中，油管不同下深情況下，斜井段壓力梯度最大；不同油管下深能夠顯著改善生產(chǎn)通道截面積，進(jìn)而改善攜液氣體流量，促進(jìn)氣井排液效率。

4. 油管不同下深對(duì)水平氣井泡排效果的影響

對(duì)水平井實(shí)施泡排時(shí)，油管下入深度不同，起泡劑在井筒中聚集的位置有所不同，對(duì)氣流攜液的影響不同，則導(dǎo)致泡排效果會(huì)有很大的差別。

實(shí)驗(yàn)通過調(diào)節(jié)油管下至水平井不同位置，在環(huán)空井口利用計(jì)量泵加注起泡劑，監(jiān)測(cè)記錄油管下深至各井段部位時(shí)攜液所需氣體流量、氣水流動(dòng)的變化情況，從而分析泡排措施的作用效果。

4.1. 攜液氣體流量

油管不同下深時(shí)泡排采氣室內(nèi)試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，起泡劑對(duì)各井段攜液效果有明顯區(qū)別，對(duì)攜液氣體流量具有很大影響。分析加助劑時(shí)各井段攜液氣體流量變化，明確助劑及油管下深對(duì)各井段攜液氣體流量的影響。

1) 油管下深至斜井段上端

下圖分別是油管下深至斜井段上端加助劑與不加助劑時(shí)井段的攜液氣體流量對(duì)照?qǐng)D。

Figure 6. Gas flow rate when the vertical well section carries liquid from the depth of the tubing to the upper end of the inclined well section when additives are added and no additives are added圖6. 油管下深至斜井段上端加助劑、不加助劑時(shí)直井段攜液時(shí)氣體流量

Figure 7. Gas flow rate when the inclined well section carries liquid from the depth of the tubing to the upper end of the inclined well section when additives are added and no additives are added圖7. 油管下深至斜井段上端加助劑、不加助劑時(shí)水平段攜液氣體流量對(duì)比

由上圖6、圖7 可見，油管下深至斜井段上端時(shí)直井段的液體流量從0.2 m3/h 上升到1.2 m3/h 時(shí)，加助劑后直井段中攜液氣體流量有效降低，表明泡排工藝在水平井直井段作用良好；油管下深至斜井段上端時(shí)水平段，液體流量較小加助劑對(duì)攜液狀況幾乎無(wú)改變，但當(dāng)產(chǎn)液量大于0.8 m3/h 時(shí)加助劑會(huì)改善氣體流量，使其略有降低，泡排在水平段一定條件下才能發(fā)揮作用。

2) 油管下深至水平段跟端

當(dāng)油管下深至水平段跟端時(shí)，在較小液體流量情況下，斜井段排液所需氣體流量有所減小；當(dāng)液體流量較大時(shí)，加助劑與否對(duì)排液所需氣體流量基本無(wú)影響，如圖8、圖9 所示。

Figure 8. Gas flow rate in vertical section with or without additives at the heel end of horizontal section圖8. 油管下深至水平段跟端加助劑、不加助劑時(shí)直井段攜液時(shí)氣體流量

Figure 9. Comparison of fluid carrying gas flow rate in deviated well section from deep to horizontal section with and without additives圖9. 油管下深至水平段跟端加助劑、不加助劑時(shí)斜井段攜液氣體流量對(duì)比

Figure 10. Change of liquid-carrying gas flow in the horizontal section when additives are added from the bottom of the tubing to the heel end of the horizontal section, or without additives圖10. 油管下深至水平段跟端加助劑、不加助劑時(shí)水平段攜液氣體流量對(duì)比

根據(jù)以上圖8～10 對(duì)比可知，油管下深至水平段跟端、產(chǎn)液量小于0.6 m3/h 時(shí)，加助劑使得直井段及造斜段攜液所需臨界氣體流量變小，但水平段攜液所需氣體流量基本不變；當(dāng)液體流量超過0.6 m3/h 時(shí)，排液所需氣體流量與不加助劑時(shí)基本一致。

3) 油管下深至水平段趾端

油管下至水平段趾端時(shí)不同井段攜液所需氣體流量如下圖所示。

由圖11～13 可知，油管在水平段趾端時(shí)，起泡劑對(duì)水平氣井排水基本沒有影響。與油管下深至斜井段上端相比較，該下深條件下斜井段以及水平段氣流攜液所需氣量更小。

Figure 11. When the tubing runs deep to the horizontal end and toe end with or without additives, the liquid carrying gas flow rate in the vertical section圖11. 油管下深至水平端趾端加助劑、不加助劑時(shí)直井段攜液氣體流量

Figure 12. Comparison of fluid carrying capacity of gas flow in deviated section when tubing runs deep to horizontal end and toe end with and without additives圖12. 油管下深至水平端趾端加助劑、不加助劑時(shí)斜井段氣流攜液流量對(duì)比

Figure 13. Change of air flow in the horizontal section when additives are added from the bottom of the tubing to the horizontal end to the toe end, and when no additives are added圖13. 油管下深至水平端趾端加助劑、不加助劑時(shí)水平段氣流攜液流量對(duì)比

4.2. 氣水流動(dòng)規(guī)律

通過加助劑、不加助劑時(shí)氣水流動(dòng)室內(nèi)模擬實(shí)驗(yàn)，繪制油管不同下深情況下氣水流動(dòng)變化規(guī)律曲線。如圖14～18 所示。

Figure 14. Gas water flow (0.2 m3/h) with or without additives when the tubing runs deep to the upper end of inclined section圖14. 油管下深至斜井段上端時(shí)加助劑、不加助劑氣水流動(dòng)(0.2 m3/h)

Figure 15. Gas water flow (0.4 m3/h) when additives are added or not added at the heel end of the tubing running deep to the horizontal section圖15. 油管下深至水平段跟端加助劑、不加助劑時(shí)氣水流動(dòng)(0.4 m3/h)

Figure 16. Gas and water flow (0.6 m3/h) at 1/3 of the horizontal section with or without additives圖16. 油管下深至水平段1/3 處加助劑、不加助劑時(shí)氣水流動(dòng)(0.6 m3/h)

由圖14 可以發(fā)現(xiàn)，油管下至斜井段上端時(shí)加泡排劑能夠迅速使氣井達(dá)到穩(wěn)定的生產(chǎn)狀態(tài)。斜井段是水平氣井中最難攜液的井段，這種情況下加泡排劑能夠有效改善液相密度，氣流能夠有效攜帶泡沫生產(chǎn)。

由圖15 知，當(dāng)油管下深至水平段跟端、產(chǎn)液量較小時(shí)，加助劑使井口排液較為穩(wěn)定，水平氣井能夠穩(wěn)定生產(chǎn)。當(dāng)產(chǎn)液量超過0.6 m3/h 時(shí)，加助劑時(shí)氣水流動(dòng)規(guī)律與不加助劑時(shí)基本相同，加助劑對(duì)氣流攜液作用不明顯，這是由于產(chǎn)液量較大時(shí)，隨著氣體流量增加，環(huán)空氣體處于持續(xù)壓縮狀態(tài)，不能夠起到輔助排液作用。

Figure 17. Gas water flow (0.8 m3/h) when the oil pipe is 2/3 under the oil pipe to the horizontal section, and no additives are added圖17. 油管下深至水平段2/3 處加助劑、不加助劑時(shí)氣水流動(dòng)(0.8 m3/h)

Figure 18. Air and water flow when the oil pipe is deep to the horizontal to end with additives, and without additives (1.0 m3/h)圖18. 油管下深至水平趾端加助劑、不加助劑時(shí)氣水流動(dòng)(1.0 m3/h)

當(dāng)油管下深至水平段1/3、2/3 及趾端處時(shí)，助劑對(duì)氣水流動(dòng)規(guī)律的改變?nèi)鐖D16～18。通過井口計(jì)量的排液量可以發(fā)現(xiàn)，該油管下深條件下加助劑對(duì)完整水平氣井排液沒有明顯作用。

4.3. 不同井段壓力梯度

Aziz K 等人[28]認(rèn)為泡排劑的壓降變化幅值越小表明藥劑穩(wěn)定的效果越好，泡沫流越容易達(dá)到穩(wěn)定，如圖19～23 的壓降規(guī)律所示。

Figure 19. Influence of additives on pressure gradient when tubing runs deep to upper end of deviated section圖19. 油管下深至斜井段上端時(shí)助劑對(duì)壓力梯度的影響

Figure 20. The effect of foaming agent on pressure gradient when the tubing goes down to the heel end of the horizontal section圖20. 油管下深至水平段跟端時(shí)助劑對(duì)壓力梯度的影響

Figure 21. Fluctuation of aid agent of pressure gradient from the bottom of the tubing down to the horizontal section 1/3圖21. 油管下深至水平段1/3 處時(shí)助劑對(duì)壓力梯度的影響

Figure 22. The fluctuating situation of the aid agent of the pressure gradient at the 2/3 of the horizontal section of the tubing down圖22. 油管下深至水平段2/3 處時(shí)助劑對(duì)壓力梯度的影響

由圖19 可以發(fā)現(xiàn)，油管下深至斜井段上端、加助劑過程中，助劑能夠進(jìn)入通道，在流體的擾動(dòng)作用下形成泡沫，進(jìn)入直井段，可以有效改善井段攜液氣體流量。

而油管下深至水平段跟端時(shí)，如圖20 所示，助劑只有在環(huán)空氣體的不斷壓縮-膨脹作用下進(jìn)入生產(chǎn)通道，存在環(huán)空輔助排液的情況，但該情況下泡沫形成不完全；同時(shí)也可以發(fā)現(xiàn)，所有各井段壓力梯度中斜井段最大，但其與直井段的壓力梯度差距不是特別明顯。結(jié)合室內(nèi)實(shí)驗(yàn)分析，當(dāng)油管下至這幾種情況時(shí)，氣流流量逐漸增大的過程中，斜井段及直井段環(huán)形空間中積累了的液體，環(huán)空氣體輔助排液作用不會(huì)出現(xiàn)，環(huán)空中加的助劑無(wú)法通過擴(kuò)散作用迅速到達(dá)水平段跟端或者水平段中部、趾端，即助劑無(wú)法改善氣井產(chǎn)出液的密度，從而無(wú)法輔助氣流攜液，泡排效果欠佳。

Figure 23. Fluctuation of the aid agent of the pressure gradient from the tubing down to the toe of the horizontal section圖23. 油管下深至水平段趾端時(shí)助劑對(duì)壓力梯度的影響

針對(duì)積液水平井實(shí)施泡排采氣，總的來說效果欠佳，主要是由于助劑無(wú)法有效地與斜井段和水平段的液體發(fā)生反應(yīng)；當(dāng)油管下深至水平段跟端時(shí)，一定條件下存在環(huán)空輔助排液的情況；當(dāng)油管下深超過水平段跟端時(shí)，泡沫排采措施無(wú)法有效排除井段積液，此時(shí)泡排工藝并不適用。

5. 結(jié)論與建議

針對(duì)油管下深對(duì)水平氣井泡沫排水采氣工藝的影響這一問題，采用室內(nèi)實(shí)驗(yàn)和理論分析相結(jié)合的方法開展研究。

1) 結(jié)論

依據(jù)研究結(jié)果，可以得出如下結(jié)論：

1. 油管不同下深能夠改善生產(chǎn)通道面積，顯著影響水平氣井氣流攜液效果；

2. 實(shí)施泡排過程中，油管下至斜井段上端時(shí)豎直方向井段泡排效果較好，當(dāng)氣井產(chǎn)液量較大時(shí)助劑會(huì)使氣體流量略有降低；當(dāng)油管下深至水平段跟端時(shí)，產(chǎn)液量較小有助于有效排液，產(chǎn)液量較大時(shí)泡排作用不明顯；

3. 當(dāng)油管下深超過水平段跟端，針對(duì)積液水平氣井實(shí)施泡沫排水采氣工藝不能解決氣井積液?jiǎn)栴}，此時(shí)泡排工藝并不適用。

2) 建議

通過實(shí)驗(yàn)和理論分析可以發(fā)現(xiàn)，油管不同下深時(shí)氣水流動(dòng)狀況、井段攜液能力、井段壓力梯度等方面都會(huì)對(duì)水平氣井排液效果產(chǎn)生明顯的影響。為了有利于氣井高效生產(chǎn)，依據(jù)實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果，提出如下建議：

1. 油管下深至斜井段上端時(shí)，水平氣井實(shí)施泡沫排采具有一定效果，油管下深超過水平端跟端時(shí)，建議采用其他較成熟的排采方式；

2. 本文的研究模擬條件及參數(shù)選取缺乏一定普適性，在對(duì)現(xiàn)場(chǎng)積液水平氣井實(shí)施泡沫排采時(shí)應(yīng)針對(duì)實(shí)際情況進(jìn)行進(jìn)一步理論探討與實(shí)驗(yàn)分析，以期用于指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用。

基金項(xiàng)目

1) 頁(yè)巖氣井氣流攜液機(jī)理數(shù)值模擬研究(項(xiàng)目編號(hào)：140520200094)。

2) 油氣長(zhǎng)輸管道泄漏實(shí)時(shí)檢測(cè)技術(shù)研究(項(xiàng)目編號(hào)：241620200024)。