張永凱

（國家廣播電視總局二〇二二臺，新疆 喀什 844000）

0 引 言

短波發(fā)射機是興起在20世紀(jì)80年代的一種脈沖調(diào)制發(fā)射機，以其高效且靈活的特點被廣泛應(yīng)用到各個領(lǐng)域。在短波發(fā)射機播音時長不斷增加的背景下，其播音頻率范圍也在隨之?dāng)U大。受全球氣溫變化影響，其工作環(huán)境也受到影響[1]。冬季和夏季的極端天氣會減少短波發(fā)射機的使用壽命，發(fā)射機內(nèi)的蒸發(fā)冷卻設(shè)備和水循環(huán)設(shè)備都會造成短波發(fā)射機的運行困難。主頻預(yù)估指的是評估和預(yù)測CPU內(nèi)核工作的時鐘頻率，主要用于衡量機器的運行速度等影響因素[2]。自適應(yīng)控制方法最初是為了解決飛機自動駕駛儀的參數(shù)不穩(wěn)定問題，在后續(xù)發(fā)展過程中逐漸應(yīng)用到其他領(lǐng)域。國外開展短波發(fā)射機功率自適應(yīng)控制方法的研究較早，研究重點主要集中在輸入載波功率及音頻調(diào)制功率層面，將數(shù)字化的直流信號作為衡量功率大小的主要標(biāo)準(zhǔn)。國內(nèi)的相關(guān)研究成果主要集中在短波發(fā)射機的功率故障處理方面，針對的是在運行過程中出現(xiàn)的一系列損耗問題[3]。目前，學(xué)術(shù)界關(guān)于將主頻預(yù)估和短波發(fā)射機功率自適應(yīng)控制方法相結(jié)合的資料并不是十分全面，需要進一步深入探討。

1 基于主頻預(yù)估的短波發(fā)射機功率自適應(yīng)控制方法

1.1 調(diào)整短波發(fā)射機功率不平衡結(jié)構(gòu)

短波發(fā)射機在正常狀態(tài)下的阻抗變換作用并不是十分明顯，導(dǎo)致發(fā)射機功率的分布指標(biāo)較小，需要切換短波發(fā)射機的不平衡結(jié)構(gòu)。根據(jù)短波發(fā)射機的運行需要，在平衡饋線之間進行阻抗匹配[4]。由于短波發(fā)射機內(nèi)的轉(zhuǎn)換器量感較小，無法截獲所有的屏蔽體，必須要得出屏蔽體的實際長度與波長才能避免短波發(fā)射機的負(fù)載抗電性[5]。借助終端的真空電容器，實時補償發(fā)射機功率的電抗。一般情況下，短波發(fā)射機的裝備會有3～10個不等的標(biāo)準(zhǔn)頻帶，每個頻帶中包含80個預(yù)設(shè)值，并在4.8～23.4 MHz的頻率范圍內(nèi)合理分布。包括電動機定位和開關(guān)元器件定位等信息在內(nèi)的影響因素，都需要將固化值與預(yù)設(shè)值進行匹配[6]。調(diào)諧數(shù)據(jù)是判定機械元件操作性能的重要依據(jù)，需要實時監(jiān)控其調(diào)諧狀態(tài)，自動修正錯誤數(shù)據(jù)[7]?；谏鲜雒枋觯瑢崿F(xiàn)調(diào)整短波發(fā)射機功率不平衡結(jié)構(gòu)的目的。

1.2 基于主頻預(yù)估建立機體坐標(biāo)系

根據(jù)短波發(fā)射機的非線性特征，基于主頻評估建立機體坐標(biāo)系。在位置信息中，短波發(fā)射機的相對位置是坐標(biāo)系建立的基礎(chǔ)信息，結(jié)合短波發(fā)射機的姿態(tài)角、速度以及方向等數(shù)據(jù)，建立相應(yīng)的機體坐標(biāo)系[8]。短波發(fā)射機的功率大小同樣會影響其主頻評估結(jié)果，在既定的功率區(qū)間內(nèi)選擇出合適的定位數(shù)據(jù)。在慣性空間中，先確定兩個坐標(biāo)軸的水平和垂直方向，并將短波發(fā)射機的重心作為原點，確定其姿態(tài)角的取值范圍[9]。短波發(fā)射機姿態(tài)角的結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 短波發(fā)射機姿態(tài)角結(jié)構(gòu)

由圖1可知，短波發(fā)射機的姿態(tài)角結(jié)構(gòu)與平面上的投影有關(guān)，機體的運動方向會直接改變其姿態(tài)角結(jié)構(gòu)。設(shè)定短波發(fā)射機地球坐標(biāo)系與機體坐標(biāo)系的原點位置是重合狀態(tài)，利用主頻預(yù)估結(jié)果，設(shè)定電路中的電容電感指標(biāo)，保證各個元器件之間有并聯(lián)諧振關(guān)系[10]。在輸出足夠信號的同時，實現(xiàn)機體坐標(biāo)系建立的目的，基于此完成機體坐標(biāo)系建立步驟。

1.3 構(gòu)建動力學(xué)模型

在多目標(biāo)優(yōu)化的基礎(chǔ)上不斷調(diào)整輸出功率與降壓數(shù)值之間的關(guān)系，求得最優(yōu)解集，構(gòu)建動力學(xué)模型。在構(gòu)建動力學(xué)模型的過程中需要考慮機器開、關(guān)兩種不同狀態(tài)下可用電容與電感的參數(shù)變化，并確定驅(qū)動電路的輸出狀態(tài)。為了滿足動力學(xué)模型的需求，合理調(diào)整安裝的諧波濾波器?？紤]到電諧波的參數(shù)問題，必須將諧波的殘波數(shù)值控制在30～50 mW，否則會影響建模效果。選擇短波發(fā)射機的相應(yīng)信道，并不斷調(diào)整反射功率的數(shù)值，使反射功率保持在最小區(qū)間內(nèi)。

1.4 利用遺傳算法設(shè)置自適應(yīng)控制模式

利用遺傳算法設(shè)置自適應(yīng)控制模式是設(shè)計控制方法的重要環(huán)節(jié)。結(jié)合遺傳算法候選解適應(yīng)度較高的特點，不斷優(yōu)化搜索目標(biāo)。在計算最大值和最小值的過程中，將驅(qū)動馬達(dá)向正方向和負(fù)方向同時移動5個區(qū)間，確保在運行過程中能夠快速找到諧振點，實現(xiàn)參數(shù)調(diào)節(jié)的目的。提取出短波發(fā)射機功率的歷史數(shù)據(jù)，根據(jù)數(shù)據(jù)分布特征重新排列并調(diào)整布局結(jié)構(gòu)。為了使短波發(fā)射機能夠輸出較大信號，需要在數(shù)據(jù)處理的基礎(chǔ)上讀取A/D卡的表值信息，對各個組件都實行精準(zhǔn)控制?；谏鲜雒枋?，完成利用遺傳算法自適應(yīng)控制模式步驟。

2 仿真實驗

2.1 搭建實驗環(huán)境

實驗配置及參數(shù)如表1所示。

表1 實驗配置及參數(shù)

基于上述實驗配置及參數(shù)，進行實驗測試，并得出實驗結(jié)果。

2.2 實驗結(jié)果

實驗選取3種現(xiàn)有控制方法，與此次設(shè)計的控制方法進行實驗對比。在靜態(tài)誤差為80 m的條件下，測試4種方法的收斂速度，速度越快，證明控制方法的實際應(yīng)用性能越好。實驗結(jié)果如表2所示。

表2 實驗結(jié)果

由表2可知，現(xiàn)有方法1的收斂速度最高為94.315 2 m/s，現(xiàn)有方法2的收斂速度最高為94.008 7 m/s，現(xiàn)有方法3的收斂速度最高為94.225 8 m/s，設(shè)計方法的收斂速度最高為77.564 1 m/s，證明此次設(shè)計的自適應(yīng)控制方法性能更佳。

3 結(jié) 論

此次設(shè)計的自適應(yīng)控制方法經(jīng)過實驗測試證明具有良好的實用性能，在一定程度上推動了整個短波發(fā)射機領(lǐng)域的研究進展，同時為學(xué)術(shù)界開展相關(guān)自適應(yīng)控制方法的研究奠定了理論基礎(chǔ)與實踐基礎(chǔ)。