王俊顏，周 田，呂梁勝，楊全兵

同濟(jì)大學(xué)先進(jìn)土木工程材料教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海 201804

處在含鹽環(huán)境下的潮汐/浪濺區(qū)和土壤?空氣過(guò)渡區(qū)這類環(huán)境的混凝土結(jié)構(gòu)，例如橋梁的橋墩和樁基礎(chǔ)，其結(jié)構(gòu)物腐蝕和鋼筋銹蝕破壞往往比完全處在水中、土壤中以及大氣區(qū)中的混凝土嚴(yán)重得多[1?2].對(duì)于上述的鹽腐蝕環(huán)境，除了提高混凝土自身耐久性之外，實(shí)際工程仍需要附加的防護(hù)措施，才能保證混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性.目前腐蝕環(huán)境下混凝土防護(hù)措施主要有涂層保護(hù)法[3?5]、鋼筋防腐蝕處理[6?8]，以及電化學(xué)防護(hù)[9?11]等.此外，通過(guò)給混凝土結(jié)構(gòu)“穿”上柔性防護(hù)層來(lái)隔絕外界腐蝕性介質(zhì)侵蝕的防腐套技術(shù)[12?14]也是解決這個(gè)難題的有效方案之一.防腐套在美國(guó)等發(fā)達(dá)國(guó)家的近?；炷两Y(jié)構(gòu)的防腐蝕措施中應(yīng)用相當(dāng)廣泛，然而防腐套技術(shù)的缺點(diǎn)在于：（1）防腐套的凸緣縫存在潛在滲水通道；（2）厚度不能太厚，否則不利于人工施工，但厚度太薄又容易破損；（3）施工費(fèi)用昂貴，均需要潛水員進(jìn)行水下部分的操作以及獨(dú)立工期. 采用塑管混凝土結(jié)構(gòu)則可以解決上述問(wèn)題，將具有一定結(jié)構(gòu)尺寸的大口徑塑管預(yù)置于鋼模內(nèi)，然后澆注混凝土一體化成型，從結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上把橋墩、樁基等結(jié)構(gòu)在水位變化區(qū)和土壤?大氣交界區(qū)中與侵蝕環(huán)境隔絕起來(lái).塑管混凝土體系沒(méi)有結(jié)構(gòu)縫，完全隔絕海水的滲透；在澆筑混凝土柱時(shí)一體化成型，不需要后期的人工施工，節(jié)約人工費(fèi)；可以使用厚度大的塑管，能承受更嚴(yán)酷的物理撞擊和磨損；且管材為無(wú)縫管，可以對(duì)核心混凝土提供徑向約束力，提高混凝土結(jié)構(gòu)的延性和韌性，同時(shí)也為核心混凝土的硬化階段提供了良好的養(yǎng)護(hù)環(huán)境.

1 塑管混凝土結(jié)構(gòu)

塑管混凝土結(jié)構(gòu)一體化成型如圖1所示. 在此復(fù)合結(jié)構(gòu)中，塑管混凝土結(jié)構(gòu)中，塑管與混凝土不同材料間線膨脹系數(shù)的差異以及核心混凝土的收縮會(huì)使得塑管與混凝土之間的黏結(jié)層發(fā)生破壞.采用黏結(jié)劑可有效提升塑管與后澆注混凝土間的黏結(jié)可靠度，進(jìn)而大幅提高塑管?混凝土界面的抗?jié)B能力，但關(guān)鍵難題是尋找可以與液態(tài)混凝土黏結(jié)的黏結(jié)劑. 傳統(tǒng)的防腐套是在已經(jīng)硬化的混凝土表面，用自帶的黏結(jié)劑進(jìn)行黏結(jié)，類似于粘貼防水卷材的過(guò)程，但傳統(tǒng)的黏結(jié)劑并不能實(shí)現(xiàn)與新拌混凝土的黏結(jié).美國(guó)GCP AT公司(Grace Construction & Packing Applied Technologies Inc.)生產(chǎn)的Preprufe雙面壓敏膠帶廣泛應(yīng)用于各大地下防水工程[15?17]，該膠帶由 3部分組成[18]，如圖 2（a）所示，分別是黏性層、基層和Preprufe膠層，膠帶總厚度為0.5 mm. 其中黏性層是由普通的強(qiáng)黏性固體膠組成，可以直接緊貼塑管的內(nèi)壁；Preprufe膠層為壓敏性粘合劑層以及丙烯酸基彈性體保護(hù)涂層的結(jié)合層，面向未澆注的混凝土，其表面具有微觀的鉤狀物和孔隙，微觀構(gòu)造如圖2（b）所示.當(dāng)混凝土澆注于塑管之內(nèi)時(shí)，硬化產(chǎn)生的水泥水化產(chǎn)物在壓力下會(huì)和Preprufe膠的微觀結(jié)構(gòu)形成機(jī)械咬合作用[19]，從而達(dá)到混凝土與膠帶的緊密黏結(jié).

圖1 塑管?混凝土結(jié)構(gòu)一體化成型Fig.1 Integrated molding of plastic pipe?concrete structure

圖2 Preprufe 膠帶的宏觀與微觀構(gòu)造圖. （a）宏觀構(gòu)造圖；（b, c）微觀構(gòu)造圖Fig.2 Macrostructure and microstructure of the Preprufe tape:(a) macrostructure; (b, c) microstructure

考慮到Preprufe雙面壓敏膠帶昂貴的價(jià)格，在實(shí)際應(yīng)用時(shí)要將所有塑管內(nèi)壁全都貼滿是不現(xiàn)實(shí)的.因此本文將通過(guò)界面黏結(jié)強(qiáng)度、界面滲水高度和界面透氣性3組試驗(yàn)研究膠帶寬度對(duì)塑管?混凝土界面密閉性能的影響，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果建立膠帶寬度與界面滲透指數(shù)的關(guān)系模型，為Preprufe雙面壓敏膠帶在實(shí)際工程中的應(yīng)用提供理論依據(jù).

2 實(shí)驗(yàn)方案與測(cè)試方法

2.1 實(shí)驗(yàn)試件的制備

塑管的選擇要綜合考慮最大可造公稱外徑、延展性、耐腐蝕耐老化性等幾個(gè)重要因素，目前已廣泛應(yīng)用于市政工程地下排水管道的大口徑塑管[20?21]如高密度聚乙烯（HDPE）管、聚氯乙烯（PVC）管和玻璃鋼夾砂管（FRP）管均可用于塑管混凝土結(jié)構(gòu). 本文中實(shí)驗(yàn)均采用HDPE管，公稱壓力為1.0 MPa，公稱外徑為110 mm，厚度為6.6 mm. 混凝土原材料如下：水泥選用上海寶山水泥廠生產(chǎn)的42.5#普通硅酸鹽水泥；所用砂為河砂，細(xì)度模數(shù)為2.8；粗骨料選用普通碎石，粒徑為5～20 mm；拌和水使用自來(lái)水；減水劑采用花王邁地100萘系減水劑粉劑，混凝土坍落度控制在18±2 cm. 混凝土配合比如表1所示.

表1 C40混凝土配合比及基本性能Table 1 C40 concrete mix ratio and basic performance

塑管混凝土試件尺寸為φ110 mm×220 mm，3個(gè)試件為一組. 研究采用3種寬度的Preprufe雙面膠帶，分別為220、110和55 mm（塑管混凝土試件高度的1倍、1/2倍和1/4倍），對(duì)應(yīng)的塑管混凝土試件的編號(hào)分別為PRE-220、PRE-110和PRE-55；基準(zhǔn)塑管混凝土編號(hào)定為PRE-0，即無(wú)粘貼膠帶（膠帶寬度為0），如圖3所示.

圖3 粘貼Preprufe雙面膠帶的塑管?混凝土試件Fig.3 Plastic pipe?concrete specimens with the Preprufe double-sided tape

每種編號(hào)的塑管混凝土試件分別成型3組試件，然后分別進(jìn)行塑管?混凝土的界面黏結(jié)強(qiáng)度、界面滲水高度和界面透氣性的測(cè)試.由于界面滲水高度試驗(yàn)所用的試件與其他兩種測(cè)試方法不同，在粘貼膠帶時(shí)塑管內(nèi)外側(cè)均有粘貼，并且粘貼的位置在塑管的下半段，與壓力水直接接觸.由于塑管外側(cè)的混凝土高度（150 mm）低于塑管內(nèi)混凝土高度（220 mm），PRE-220試件的塑管外側(cè)與混凝土的黏結(jié)部分只有150 mm.

2.2 界面黏結(jié)強(qiáng)度測(cè)試方法

本文采用塑管?混凝土界面黏結(jié)強(qiáng)度的試驗(yàn)方法[22]示意圖如圖4.塑管混凝土的下端放置于一個(gè)特制鋼環(huán)之上，鋼環(huán)的內(nèi)徑比塑管混凝土內(nèi)徑大2 mm；上端放置一塊比塑管內(nèi)徑略小的墊板. 試驗(yàn)前確保所有物件的軸心重合，以避免偏心加載，然后使用壓力機(jī)進(jìn)行加載，加載速度定為0.05 kN·s?1，記錄核心混凝土從塑管推出的最大荷載值.

圖4 塑管混凝土黏結(jié)強(qiáng)度的測(cè)試Fig.4 Bond strength test of plastic-pipe/concrete

界面黏結(jié)強(qiáng)度τ的計(jì)算公式如式（1）

式中：P為荷載，kN；S為塑管內(nèi)壁表面積，m2.

2.3 界面滲水高度測(cè)試方法

界面滲水高度試驗(yàn)的示意圖如圖5，試驗(yàn)方法參考了水工DL/T 5150—2001標(biāo)準(zhǔn)[23]. 試件成型時(shí)塑管預(yù)置于成型抗?jié)B試件的鋼模中，然后澆筑混凝土一體化成型，試件形狀如圖5右上方所示，相當(dāng)于在普通混凝土抗?jié)B試件內(nèi)部形成塑管?混凝土界面.由于塑管?混凝土界面的滲透性要遠(yuǎn)大于混凝土的滲透性（初步試驗(yàn)證明），可以認(rèn)為壓力水在混凝土中的滲透不會(huì)影響其在界面中的滲透.

圖5 界面滲水高度試驗(yàn)示意圖Fig.5 Interfacial water penetration height

試件24 h后拆模進(jìn)行水養(yǎng)護(hù).試件達(dá)到28 d齡期后套入普通混凝土抗?jié)B試件用的鋼模，然后安裝到混凝土抗?jié)B儀上，水壓調(diào)整到0.8 MPa恒壓，計(jì)時(shí)24 h后停止實(shí)驗(yàn). 將試件塑管內(nèi)外側(cè)的混凝土分開(kāi)，然后將核心混凝土的外表面十等分，測(cè)量其界面平均滲水高度；再將核心混凝土沿豎向?qū)Π肭虚_(kāi)，測(cè)量混凝土自身滲水高度，與界面滲水高度相比較.

混凝土的滲水高度Dm與其所受壓力水頭H及施壓時(shí)間t的乘積的平方根成正比[24]，如公式（2）所示

式中：Kw混凝土液體滲透系數(shù)（透水系數(shù)，cm·s?1）；m為混凝土空隙率，通常取m=0.03. 混凝土液體滲透系數(shù)Kw通過(guò)換算得到式（3）

2.4 界面透氣性測(cè)試方法

塑管混凝土的界面透氣性測(cè)試的測(cè)試原理與Martin[25]提出的混凝土透氣性測(cè)試原理相同，都是時(shí)間變量?壓力差測(cè)試方法，即具有相同初始?jí)毫Φ拿荛]容器中的壓縮氣體通過(guò)管道對(duì)測(cè)試艙中的測(cè)試體進(jìn)行滲透，然后測(cè)試密閉容器的壓力衰減曲線來(lái)表征測(cè)試體的滲透性，壓力衰減越慢，說(shuō)明測(cè)試體的滲透性越差，密實(shí)性越高. 界面透氣性測(cè)試系統(tǒng)如圖6所示，測(cè)試前先檢查裝置氣密性，然后關(guān)閉閥門(mén)2、打開(kāi)閥門(mén)1和閥門(mén)3，開(kāi)啟電子壓力表，開(kāi)啟空氣壓縮機(jī)，在儲(chǔ)氣罐壓力達(dá)到200 kPa時(shí)關(guān)閉壓縮機(jī)，誤差控制在±0.3%；打開(kāi)閥門(mén)2，儲(chǔ)氣罐內(nèi)的壓縮空氣通過(guò)塑管混凝土進(jìn)行滲透，其壓力從200 kPa開(kāi)始衰減，電腦實(shí)時(shí)記錄儲(chǔ)氣罐的壓力?時(shí)間衰減曲線，數(shù)據(jù)采集頻率為1 Hz；當(dāng)壓力衰減至30 kPa時(shí)停止測(cè)試.

圖6 界面透氣性測(cè)試系統(tǒng). （a）示意圖；（b）實(shí)物圖Fig.6 Interface airtightness test system: (a) diagram; (b) objects

在得到儲(chǔ)氣罐的壓力?時(shí)間衰減曲線后，如何從曲線中獲得有效的參數(shù)來(lái)評(píng)估界面氣密性的大小是關(guān)鍵.最為簡(jiǎn)單有效的參數(shù)是儲(chǔ)氣罐中壓力從200 kPa衰減到一定壓力值（本文為30 kPa）時(shí)消耗的時(shí)間，定義為衰減時(shí)間td.衰減時(shí)間td越長(zhǎng)，說(shuō)明界面氣密性越好.然而衰減壓力值的決定取決于主觀因素，不同的衰減壓力值對(duì)應(yīng)不同的衰減時(shí)間. 假如僅用于橫向?qū)Ρ鹊群?jiǎn)單分析的話，衰減時(shí)間td已經(jīng)足夠，然而若要將界面滲透性能與混凝土的滲透性能進(jìn)行對(duì)比或者評(píng)估塑管混凝土不同界面改善措施改善效果時(shí)，僅使用衰減時(shí)間td來(lái)表征氣密性是不夠的.

在所有混凝土氣密性試驗(yàn)研究中，滲透系數(shù)得到了最廣泛的應(yīng)用. 式（4）是采用恒壓氣流在混凝土試件中滲透得到的滲透系數(shù)Kg

式中：Kg為混凝土氣體滲透系數(shù)，cm2；Q為流量，cm3·s?1；p1為進(jìn)口壓力，Pa；p2為出口壓力即大氣壓，Pa；L為試件在氣流方向的長(zhǎng)度，cm；η為氣體的黏度系數(shù)，Pa·s；A為試件垂直于氣流方向的面積，cm2.塑管?混凝土界面的氣密性試驗(yàn)實(shí)際上記錄的是圖6中儲(chǔ)氣罐的壓力衰減情況，導(dǎo)致儲(chǔ)氣罐的壓力衰減的影響因素包括塑管?混凝土界面縱向孔隙的分布情況、試件長(zhǎng)度，以及塑管?混凝土界面的橫截面形狀. 在計(jì)算塑管?混凝土的界面滲透系數(shù)時(shí)，為了與混凝土的滲透系數(shù)進(jìn)行比較，作者將塑管?混凝土界面等效為一個(gè)和核心混凝土相同尺寸的實(shí)心圓柱體，然后用氣體在混凝土的滲透理論進(jìn)行分析，推導(dǎo)出壓力?時(shí)間衰減曲線的模型，以及可以作為抗?jié)B指標(biāo)的滲透系數(shù)（界面透氣性測(cè)試系統(tǒng)測(cè)試到的儲(chǔ)氣罐壓力衰減，實(shí)際是由壓力氣體透過(guò)塑管?混凝土界面和核心混凝土自身這兩部分導(dǎo)致的；但鑒于實(shí)驗(yàn)顯示塑管?混凝土界面透氣性遠(yuǎn)大于混凝土自身的透氣性，本文在計(jì)算推導(dǎo)時(shí)將儲(chǔ)氣罐壓力衰減全歸于塑管?混凝土界面的貢獻(xiàn)）.

儲(chǔ)氣罐內(nèi)氣體在環(huán)境溫度T不變的情況下，根據(jù)克拉伯龍方程式（5）

式中：P 為氣體壓強(qiáng)，Pa；V 為氣體體積，m3；n為氣體的量，mol；R為氣體常數(shù)，R= 8.314 J·mol?1·K?1；T為環(huán)境溫度，K.對(duì)式（5）進(jìn)行微分，并且定義儲(chǔ)氣罐內(nèi)氣體的初始?jí)毫统跏俭w積分別為Pk、Vk，測(cè)試艙的流體速率（dV/dt）和壓力變化（dP/dt）的關(guān)系可以用式（6）表示

在塑管?混凝土界面的等效圓柱體的長(zhǎng)度為L(zhǎng)，橫截面積為 A，令 Δp=p1?p2，并且在 dt很短的情況下（氣壓差值Δp的變化可以忽略），根據(jù)式（4），測(cè)試艙的氣體流量Q可以用式（7）表示

p2為大氣壓，則Δp實(shí)為進(jìn)口氣體相對(duì)氣壓，即 Δp=P，聯(lián)立式（6）和式（7）可得式（8）

由于式（8）等號(hào)右邊除了dt以外均為定值，作者定義 Ω（s?1）的表達(dá)式如式（9）

把式（9）代入式（8）并對(duì)等號(hào)兩邊進(jìn)行積分可得式（10）

式中，a為常數(shù).定義邊界條件為：當(dāng)t=0時(shí)，儲(chǔ)氣罐的初始相對(duì)壓力為Pi，則常數(shù)a=lnPi，代入式（10）后可得式（11）和式（12）：

由式（12）可知，儲(chǔ)氣罐的壓力?時(shí)間衰減曲線符合指數(shù)函數(shù) y=a·ebx，其中 a 為 Pi，本文中的 Pi定為200 kPa，b為（?Ω）. Ω是控制該函數(shù)衰減的唯一參數(shù)，可以作為表征儲(chǔ)氣罐壓力衰減速度的參數(shù)，Ω越大，壓力衰減越快，說(shuō)明塑管?混凝土界面的氣密性越差，因此本文定義Ω為界面氣密性試驗(yàn)中的塑管?混凝土的界面滲透指數(shù)，量綱為s?1. 通過(guò)測(cè)試表征塑管?混凝土界面透氣性的壓力?時(shí)間衰減曲線，然后用指數(shù)函數(shù)y=a·ebx進(jìn)行曲線擬合，即可獲得Ω的具體數(shù)值.以基準(zhǔn)的塑管混凝土為例，其界面透氣性的壓力?時(shí)間衰減曲線及其擬合曲線見(jiàn)圖7，由擬合曲線的表達(dá)式可得其界面滲透指數(shù)Ω的具體數(shù)值為0.00943，擬合曲線的標(biāo)準(zhǔn)方差為0.99454，相關(guān)性較好.另外，由式（9）可知，Ω與Kg為線性相關(guān)關(guān)系，因此Ω還可以轉(zhuǎn)換為Kg，從而與混凝土氣體滲透系數(shù)進(jìn)行銜接.

圖7 PRE-0壓力?時(shí)間衰減曲線及其擬合曲線Fig.7 Pressure?time decay curve and its fitting curve of PRE-0

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果和分析

采用不同寬度Preprufe膠帶的塑管?混凝土界面性能試驗(yàn)結(jié)果匯集于表2中，包括界面黏結(jié)強(qiáng)度、界面滲水高度試驗(yàn)以及界面透氣性試驗(yàn).

表2 粘貼不同寬度Preprufe雙面膠帶的塑管?混凝土界面密閉性能試驗(yàn)結(jié)果Table 2 Test results of impermeability of plastic pipe?concrete interface with Preprefe tape of different widths

3.1 界面黏結(jié)強(qiáng)度

采用不同寬度Preprufe雙面膠帶的塑管?混凝土界面黏結(jié)強(qiáng)度見(jiàn)表2和圖8.由表2可知，PRE-55、PRE-110和PRE-220的界面黏結(jié)強(qiáng)度的比例接近于1∶2∶4，這說(shuō)明雖然PRE-55、PRE-110只是部分使用Preprufe雙面膠帶，但界面黏結(jié)強(qiáng)度主要由膠帶的黏結(jié)力提供；PRE-220的界面黏結(jié)強(qiáng)度則高達(dá)基準(zhǔn)試件的24倍.由圖8可見(jiàn)，界面黏結(jié)強(qiáng)度與Preprufe雙面膠帶寬度的關(guān)系可初步認(rèn)為符合冪函數(shù)分布. 在實(shí)驗(yàn)中，核心混凝土被推出后可以看到被破壞的是黏性層與塑管內(nèi)側(cè)形成的黏結(jié)層，而Preprufe膠層與混凝土形成的黏結(jié)層卻完好無(wú)損.這說(shuō)明Preprufe膠層不僅能實(shí)現(xiàn)與新拌混凝土的黏結(jié)，并且其形成的黏結(jié)強(qiáng)度遠(yuǎn)大于普通黏性層與塑管之間的黏結(jié)強(qiáng)度.

圖8 Preprufe膠帶寬度與界面黏結(jié)強(qiáng)度的關(guān)系Fig.8 Width of the Preprufe double-sided tape vs interface bonding strength

3.2 界面滲水高度

采用不同寬度Preprufe雙面膠帶的塑管?混凝土界面滲水高度如表2及圖9所示，PRE-0的界面滲水高度（138.5 mm）遠(yuǎn)大于混凝土自身的滲水高度（13.7 mm），在頂出PRE-55的核心混凝土并剝離膠帶后，可以觀察到核心混凝土外表面沒(méi)有水漬，PRE-110和PRE-220也是如此.表明在24 h內(nèi)，0.8 MPa壓力水并不能透過(guò)Preprufe雙面膠帶，使用膠帶的三組試件的核心混凝土與塑管間界面滲水高度基本為0.因此粘貼Preprufe膠帶可使塑管?混凝土界面抗?jié)B能力達(dá)到優(yōu)于核心混凝土抗?jié)B能力的程度.界面滲水高度試驗(yàn)并不能反映出膠帶寬度對(duì)界面滲透性能的影響，液體作為一種介質(zhì)在測(cè)試滲透性能的時(shí)候存在一定的瓶頸.

圖9 核心混凝土滲水高度. （a）外表面；（b）內(nèi)部Fig.9 Seepage height of central concrete: (a) surface; (b) inner region

3.3 界面透氣性

界面透氣性試驗(yàn)測(cè)得的壓力?時(shí)間衰減曲線如圖10所示，衰減時(shí)間Td和界面滲透指數(shù)Ω如表2所示. PRE-0、PRE-55、PRE-110和PRE-220的界面滲透指數(shù)呈明顯的遞減趨勢(shì)，PRE-220的界面滲透指數(shù)已經(jīng)比前3組小一個(gè)數(shù)量級(jí)，僅為基準(zhǔn)試件的2.86%，衰減時(shí)間長(zhǎng)達(dá)基準(zhǔn)試件的17倍.Preprufe膠帶對(duì)衰減時(shí)間Td和界面滲透指數(shù)Ω的影響分別見(jiàn)圖 11和圖 12.由圖 11（a）和圖 12（a）可見(jiàn)，衰減時(shí)間Td隨膠帶寬度呈指數(shù)函數(shù)增長(zhǎng)趨勢(shì)，而界面滲透指數(shù)Ω隨膠帶寬度呈指數(shù)函數(shù)下降趨勢(shì)，數(shù)據(jù)趨勢(shì)線跟經(jīng)驗(yàn)公式都在圖中給出. 在圖11（b）和圖12（b）中，縱坐標(biāo)均采用了對(duì)數(shù)刻度，更加直觀地呈現(xiàn)了實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)之間數(shù)量級(jí)的差別；在獲得有限數(shù)據(jù)的情況下，通過(guò)數(shù)據(jù)推導(dǎo)為實(shí)際工程提供數(shù)據(jù)指標(biāo).

圖10 壓力?時(shí)間衰減曲線Fig.10 Pressure?time decay curve

圖11 Preprufe膠帶寬度與衰減時(shí)間Td的關(guān)系. （a）常規(guī)數(shù)值刻度；（b）對(duì)數(shù)刻度Fig.11 Width of the Preprufe double-sided tape vs decay time Td: (a) conventional numerical scale; (b) logarithmic scale

圖12 Preprufe膠帶寬度與界面滲透指數(shù)Ω的關(guān)系. （a）常規(guī)數(shù)值刻度；（b）對(duì)數(shù)刻度Fig.12 Width of the Preprufe double-sided tape vs interface permeability index Ω: (a) conventional numerical scale; (b) logarithmic scale

4 結(jié)論

（1）塑管?混凝土界面黏結(jié)強(qiáng)度與膠帶寬度的關(guān)系可初步認(rèn)為符合冪函數(shù)分布，界面黏結(jié)強(qiáng)度主要由膠帶的黏結(jié)力提供.雙面膠帶的壓敏性粘合劑膠層可與核心混凝土形成一個(gè)整體，其與核心混凝土表面形成的黏結(jié)層在測(cè)試黏結(jié)強(qiáng)度時(shí)完好無(wú)損.

（2）粘貼該膠帶可顯著提高塑管?混凝土界面抗?jié)B能力.界面滲水高度試驗(yàn)并不能反映出膠帶寬度對(duì)界面滲透性能的影響，液體作為一種介質(zhì)在測(cè)試滲透性能的時(shí)候存在一定的瓶頸.相對(duì)而言，界面透氣性測(cè)試系統(tǒng)則可以十分有效地對(duì)塑管?混凝土界面的抗?jié)B性進(jìn)行評(píng)估.

（3）界面透氣性試驗(yàn)結(jié)果表明：塑管?混凝土界面透氣性隨著粘貼膠帶寬度的增大而降低. 粘貼220 mm寬膠帶的試件壓力衰減時(shí)間長(zhǎng)達(dá)未粘貼膠帶試件的17倍，提高了一個(gè)數(shù)量級(jí)；界面滲透指數(shù)僅為未粘貼膠帶試件的2.86%，降低了一個(gè)數(shù)量級(jí).

（4）Preprufe雙面壓敏膠帶在改善塑管?混凝土界面密閉性能上有良好的表現(xiàn).實(shí)際工程中可綜合考慮所需效果和價(jià)格成本來(lái)選取粘貼膠帶的寬度.