李立波，閆 青，陸 源，李 帥

(1.大唐東北電力試驗研究院，吉林 長春 130012；2.遼寧大唐國際沈東熱電有限責(zé)任公司，遼寧 沈陽 110172；3.大唐黃島發(fā)電有限公司，山東 青島 266000；4.大唐東營發(fā)電有限公司，山東 東營 257000)

0 前言

振動超標(biāo)是影響汽輪發(fā)電機本體安全運行的關(guān)鍵問題之一，針對該問題的研究也一直受到學(xué)者的關(guān)注[1-2]。實際上，造成汽輪發(fā)電機振動異常的原因有很多，如轉(zhuǎn)子匝間短路故障[3-4]，質(zhì)量不平衡[5]，動靜碰磨[6]等。針對此類故障的檢測及解決方法也較為成熟。然而，受限于機組設(shè)計的差異性，同型機組發(fā)電機振動故障原因多存在一定的相似性，這本身是設(shè)計造成的[7]。例如上海電氣生產(chǎn)制造的亞臨界600 MW機組還在國內(nèi)很多電廠服役。據(jù)不完全統(tǒng)計，70%以上機組都出現(xiàn)過發(fā)電機或勵磁機轉(zhuǎn)子異常振動情況。其振動原因多為熱態(tài)彎曲、質(zhì)量不平衡、支撐剛度差等。但由絕緣墊片引起的異常振動并不多見，在國內(nèi)已經(jīng)見刊的論文中也很少有相關(guān)方面的研究和報道[8]。

本文從某發(fā)電機組7瓦軸振隨機組負(fù)荷波動入手進(jìn)行分析和相關(guān)實驗，最終通過多次實驗和分析，找出了振動產(chǎn)生的原因為絕緣墊片老化，更換絕緣墊片后發(fā)電機振動恢復(fù)正常。

1 發(fā)電機振動情況介紹

1.1 軸系簡介

某廠汽輪發(fā)電機組為上汽廠生產(chǎn)的600 MW等級亞臨界機組，為N630-17/541/538型亞臨界、一次中間再熱、三缸四排汽、雙背壓、凝汽式汽輪機，機組軸系由一個高中壓轉(zhuǎn)子，兩個低壓轉(zhuǎn)子，一個發(fā)電機轉(zhuǎn)子和一個勵磁機轉(zhuǎn)子組成，發(fā)電機和勵磁機為三支撐結(jié)構(gòu)。高中壓轉(zhuǎn)子軸承為落地式軸承，低壓軸承坐落于低壓排汽缸上，發(fā)電機軸承為端蓋式軸承。圖1所示為汽輪發(fā)電機組軸系簡圖，其中，1～9為軸瓦位置。

圖1 軸系簡圖

1.2 發(fā)電機振動情況

該機組于2019年4月份出現(xiàn)7瓦X和Y向軸振隨負(fù)荷波動發(fā)生變化的情況。2019年3月24日之前，7X和7Y振動相對比較平穩(wěn)，3月28日開始，振動出現(xiàn)波動和上漲，至4月4日機組停機前，7X最大波動到116 μm，7Y最大波動到157 μm，已經(jīng)超過報警值125 μm。4月7日機組再次啟動，定速后7瓦軸振基本能夠恢復(fù)至上次啟動時的幅值，隨負(fù)荷增加，100 MW時7X振動達(dá)到82 μm，7Y振動達(dá)到100 μm，至4月20日停機前，7X和7Y分別上漲到119 μm和167 μm，如圖2所示。

圖2 7瓦軸振故障前、后振動趨勢圖

通過查閱TDM振動歷史數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)7瓦軸振始終都是一倍頻占主導(dǎo)，其它頻率成分占比很小，基本可以忽略，如圖3所示。

圖3 7瓦全息譜圖

2 絕緣墊片故障原因分析及處理

2.1 振動原因分析

一般來說，引起軸振超標(biāo)的因素主要來自軸系或者軸承[1]。其中，軸系因素有轉(zhuǎn)子不對中、動靜碰摩、質(zhì)量不平衡等；軸承因素有軸瓦損壞、油膜振蕩、軸承座松動、軸瓦支撐失穩(wěn)、汽流激振等。發(fā)電機的振動主要是基頻成分，屬于質(zhì)量不平衡引起的強迫振動范疇，振動的變化說明轉(zhuǎn)子的平衡狀態(tài)發(fā)生變化，或者轉(zhuǎn)子的支撐剛度發(fā)生變化。

根據(jù)停機后再次啟動發(fā)電機振動幅值能夠基本恢復(fù)的現(xiàn)象，說明轉(zhuǎn)子本身的平衡質(zhì)量沒有發(fā)生變化。因此，發(fā)電機轉(zhuǎn)子的支撐剛度發(fā)生了變化是造成振動出現(xiàn)波動的根本原因。支撐剛度主要由基礎(chǔ)剛度和軸承剛度構(gòu)成，通過進(jìn)行現(xiàn)場差別振動測試，基礎(chǔ)與臺板之間差別振動不超過5 μm，臺板與發(fā)電機底座之間的差別振動不超過4 μm，因此排除了基礎(chǔ)剛度的問題，但軸承剛度方面還不能排除，必須通過查閱相關(guān)參數(shù)和進(jìn)行相關(guān)的試驗來進(jìn)一步驗證和判斷。

2.2 軸系動平衡

由于7瓦軸振最大振幅已經(jīng)超過報警值，嚴(yán)重影響機組的安全穩(wěn)定運行。4月20日利用機組臨停機會進(jìn)行了現(xiàn)場動平衡配重，目的是降低發(fā)電機轉(zhuǎn)子的激振力，使7瓦軸振的幅值降至報警值以下。鑒于7瓦軸振頻譜中一倍頻占比較大，通過現(xiàn)場配重的方式能夠降低7瓦的振動幅值。假設(shè)7瓦的油膜剛度是動態(tài)降低的，在不考慮油膜剛度的情況下，如果激振力足夠小，那么7瓦的振動幅值也可以控制在安全范圍內(nèi)。

圖4 7Y振動頻譜圖

通過在低發(fā)對輪處進(jìn)行配重，降低7瓦的基頻幅值是目前在沒有足夠停機時間徹底處理情況下所采取的臨時方案。根據(jù)轉(zhuǎn)子動力學(xué)特性[1]，其工作轉(zhuǎn)速大于二階臨界轉(zhuǎn)速而小于三階臨界轉(zhuǎn)速，更接近于二階臨界轉(zhuǎn)速，受其影響，7瓦和8瓦軸振的相位以反向分量為主，平衡發(fā)電機轉(zhuǎn)子反向的最佳配重平面是發(fā)電機轉(zhuǎn)子兩側(cè)的跨內(nèi)加重面，由于發(fā)電機結(jié)構(gòu)限制，這兩個加重平面位于兩側(cè)密封瓦之間，如果在此位置進(jìn)行配重，需要拆掉發(fā)電機端蓋和密封瓦，工作量十分巨大。

在經(jīng)過綜合考慮之后，最終選擇在發(fā)電機對輪上進(jìn)行配重，此位置加裝平衡塊方便、快捷，不需要拆卸發(fā)電機端蓋和密封瓦，而且能夠有效降低發(fā)電機7瓦的振動幅值，同時對6瓦和8瓦軸振影響有限。經(jīng)過計算，在低發(fā)對輪處配重750 g，將7X和7Y的振幅降低了20 μm。

圖5 低發(fā)對輪加重示意圖

雖然現(xiàn)場動平衡配重達(dá)到了預(yù)期的目的，但是從振動故障處理角度來說，并沒有徹底解決7瓦軸振波動的問題，只是將基礎(chǔ)振動幅值降低了一定的幅值，不至于影響機組的安全運行。如果要徹底解決7瓦軸振波動問題，還需要進(jìn)一步的分析和檢查。動平衡前后振動數(shù)據(jù)如表1所示。

表1 動平衡前后振動幅值(3 000 r/min)μm/°

2.3 絕緣墊片故障的確認(rèn)

為了進(jìn)一步確認(rèn)發(fā)電機振動原因，通過TDM歷史數(shù)據(jù)分析，發(fā)現(xiàn)7瓦Y方向的間隙電壓與初始值相比變化了2.9 V這一異?，F(xiàn)象，按照Bently3300系列軸振傳感器的靈敏度7.87 mv/μm，換算后相當(dāng)于7Y方向傳感器與轉(zhuǎn)子之間的距離變化了0.371 mm[6]。距離的變化會直接導(dǎo)致7瓦軸振傳感器X方向和Y方向的油膜剛度發(fā)生變化，從振動數(shù)據(jù)看，特別是Y方向變化比較明顯，進(jìn)而導(dǎo)致Y方向的軸振發(fā)生波動和增大的異常現(xiàn)象。故障前后7瓦軸振間隙電壓變化情況如表2所示。

表2 故障前后間隙電壓變化情況

圖6 更換絕緣墊片后7X和7Y振動趨勢圖

根據(jù)振動現(xiàn)象和測試數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，判斷7瓦Y向絕緣墊片發(fā)生老化，導(dǎo)致傳感器與軸表面距離增大。停機時，解體7瓦進(jìn)行全面檢查，測量瓦蓋緊力，發(fā)現(xiàn)Y方向墊鐵與瓦蓋間隙為0.30 mm，X方向墊鐵與瓦蓋間隙為0.05 mm。測量數(shù)據(jù)表明，7瓦在軸承座中的狀態(tài)發(fā)生了改變，Y方向軸瓦下沉較多導(dǎo)致頂部間隙變大。檢查絕緣墊片，發(fā)現(xiàn)Y方向老化比較明顯，墊片出現(xiàn)明顯發(fā)黑且疏松的現(xiàn)象，X方向老化現(xiàn)象不是很明顯，只是有輕微變形。更換發(fā)電機全部絕緣墊片后機組再次啟動，定速后的7X和7Y振動幅值均在優(yōu)秀范圍內(nèi)，通過幾天帶負(fù)荷數(shù)據(jù)的觀察，7X和7Y振動幅值穩(wěn)定在正常范圍內(nèi)，振動波動的現(xiàn)象也沒有再次出現(xiàn)。

表3 更換絕緣墊片后振動幅值(3 000 r/min)μm/°

2.4 關(guān)于絕緣墊片的再分析

間隙電壓是傳感器與轉(zhuǎn)子之間距離的最直接反應(yīng)，他們之間成正比關(guān)系，即間隙電壓越大，轉(zhuǎn)子與傳感器之間的距離越遠(yuǎn)，此方向的油膜剛度越差，振動幅值也會越大。

7號軸瓦下半部分是依靠2塊與水平方向成45°的球面墊鐵支撐的，在球面墊鐵與軸承之間有L型絕緣墊片，該墊片即為絕緣墊片，其厚度約為2 mm，采用環(huán)氧樹脂材料制作，具有良好的絕緣性能。絕緣墊片要承受發(fā)電機轉(zhuǎn)子傳遞的變化的激振力，長期使用會使絕緣墊片老化，厚度發(fā)生變化必然會造成軸瓦下沉，如果左右兩側(cè)絕緣墊片老化程度不一，就會導(dǎo)致軸瓦單側(cè)偏斜，此方向的支撐剛度發(fā)生較大變化，進(jìn)而引起軸振幅值的變化[9-10]。

絕緣墊片作為整個汽輪發(fā)電機組軸系中的一小部分，很容易被忽視，但其在汽輪發(fā)電機組軸系振動中所發(fā)揮的作用是至關(guān)重要的。絕緣墊片始終處于比較惡劣的環(huán)境下，長期受到潤滑油的浸泡容易產(chǎn)生分層、疏松，進(jìn)而導(dǎo)致絕緣墊片老化，影響軸瓦的支撐剛度發(fā)生變化，導(dǎo)致發(fā)電機或勵磁機產(chǎn)生異常振動。發(fā)電企業(yè)在環(huán)氧樹脂材料墊片的選擇過程中要充分考慮絕緣性、抗沖擊強度、抗水性，并且材料密度要足夠高，同時在溫度變化時還要有一定的穩(wěn)定性，這樣才能最大程度的避免絕緣墊片導(dǎo)致的發(fā)電機振動問題。

3 結(jié)論

本文從發(fā)電機7號軸承振動異常入手，首先通過動平衡手段降低了振動幅值，然后結(jié)合實驗數(shù)據(jù)和理論分析，根據(jù)間隙電壓的異常變化情況，確認(rèn)了造成發(fā)電機振動異常的根本原因是絕緣墊片老化。更換絕緣墊片后7號軸承振動異常故障得以徹底解決，保障了機組的安全穩(wěn)定運行。