周 雨 奇，王 濤，劉 斯 宏

(河海大學(xué) 水利水電學(xué)院，江蘇 南京 210024)

無(wú)黏性土石混合料是由粗粒巖石和細(xì)粒土顆粒組成的混合料，這種混合材料一般是經(jīng)歷過(guò)一定的地質(zhì)作用形成的，既不是均質(zhì)土體，也不是碎裂巖體，而是一種介于均質(zhì)土體與碎裂巖體之間的混合體，如卵礫石層、冰磧土、火山角礫巖、崩積層等[1-2]。土石混合料作為一種填筑材料在自然界中分布廣泛，被普遍用于水利、鐵路、公路等基礎(chǔ)工程建設(shè)之中[3]。

無(wú)黏性土石混合料中的細(xì)粒(土粒)含量能夠很大程度影響其物理力學(xué)性質(zhì)：當(dāng)土粒含量較少時(shí)，石顆粒承擔(dān)主要的骨架作用，土石混合料的力學(xué)性質(zhì)主要由石顆粒的性質(zhì)決定；而隨著土粒含量逐漸增多，土石混合料的力學(xué)性質(zhì)主要由土顆粒決定[4]。在石粒為骨架到土粒為骨架的轉(zhuǎn)變中，存在一個(gè)土粒含量作為分界，稱為閾值細(xì)粒含量fcth[5]。當(dāng)土粒含量fcfcth時(shí)混合料為類土顆粒骨架。fcth是區(qū)分粗粒巖石和細(xì)粒土顆粒接觸狀態(tài)及力學(xué)特性的重要參數(shù)，因此fcth值是研究土石混合料力學(xué)特性需要重點(diǎn)關(guān)注的一個(gè)問(wèn)題[6]。

許多學(xué)者對(duì)閾值細(xì)粒含量fcth的預(yù)測(cè)方法及影響因素做了研究。Thevanayagam等[7]提出用粗細(xì)顆粒粒徑比Rd確定閾值細(xì)粒含量的經(jīng)驗(yàn)公式法。Rahman等[8]基于試驗(yàn)結(jié)果提出了基于有效粒徑比的閾值細(xì)粒含量計(jì)算公式，并根據(jù)二元聚集模型對(duì)理論公式進(jìn)行簡(jiǎn)化，得出基于純砂礫土孔隙比和純土?？紫侗鹊拈撝导?xì)粒含量經(jīng)驗(yàn)公式。朱建群等[9]在假設(shè)砂-粉二元結(jié)構(gòu)的前提下，探究了分形理論在分析臨界細(xì)粒含量中的作用。Cho等[10]試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，經(jīng)驗(yàn)公式更適用于次圓狀和圓狀顆粒，而當(dāng)顆粒形狀越接近角狀，其emax和emin越大，需要更多粉粒充填孔隙，使計(jì)算得到的fcth偏小。Rahman等[11]分析發(fā)現(xiàn)，當(dāng)顆粒粒徑相差較小時(shí)，土石混合料不滿足二元聚集模型的要求，粉粒的增加將增大砂粒間的孔隙，造成混合料體積增大。上述閾值細(xì)粒含量的預(yù)測(cè)公式都是基于二元聚集模型假設(shè)，由于沒(méi)有考慮土石混合料中土與石的級(jí)配的影響，導(dǎo)致預(yù)測(cè)結(jié)果與試驗(yàn)值有出入。為此本文提出一種能夠考慮土石混合料級(jí)配的閾值細(xì)粒含量預(yù)測(cè)模型。

本文開(kāi)展了系列室內(nèi)壓實(shí)試驗(yàn)，探究了典型級(jí)配參數(shù)(石料不均勻系數(shù)Cuc、土料不均勻系數(shù)Cuf和土石粒徑比Rd)對(duì)閾值細(xì)粒含量的影響規(guī)律。然后基于試驗(yàn)結(jié)果建立了考慮土、石級(jí)配影響的土石混合料堆積模型，該模型可用于確定土石混合料閾值細(xì)粒含量。

1 土石混合料壓實(shí)試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料與方法

本文所用試樣取自江蘇某抽水蓄能電站料場(chǎng)，土料及石料均為微風(fēng)化白云巖，其屬于同一巖性，比重相同為2.62。取5 mm作為土石粒徑的臨界點(diǎn)，并認(rèn)為d>5 mm顆粒為石顆粒，d<5 mm為土顆粒，試樣的最大粒徑為20 mm。土石混合料級(jí)配曲線示于圖1。

圖1 土石混合料級(jí)配曲線Fig.1 Gradation curve of earth-rock mixture

本次試驗(yàn)分別探究了石料不均勻系數(shù)Cuc、土料不均勻系數(shù)Cuf、土石平均粒徑比Rd三種因素對(duì)閾值孔隙比的影響，具體土石級(jí)配參數(shù)列于表1(T2、T5、T8為相同級(jí)配)。在含水率為0的條件下，對(duì)細(xì)粒含量分別為0，10%，30%，50%，60%，70%及100%的土石混合料分別進(jìn)行振動(dòng)壓實(shí)試驗(yàn)，共計(jì)7×7=49個(gè)試樣。

1.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

為探究土料不均勻系數(shù)、石料不均勻系數(shù)及土石粒徑比對(duì)土石混合料最小孔隙比的影響，通過(guò)分別控制其中兩個(gè)因素相同，改變另一因素設(shè)計(jì)試樣級(jí)配，分析3種影響因素對(duì)土石混合料閾值孔隙比的影響。

表1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)中3種影響因素取值Tab.1 Designed values of three gradation parameters

1.2.1石料不均勻系數(shù)Cuc的影響

如圖2所示，當(dāng)控制Cuf=7.01和Rd=5.46不變，可以探究石料不均勻系數(shù)Cuc對(duì)土石混合料閾值細(xì)粒含量的影響規(guī)律。對(duì)于不同的石料不均勻系數(shù)Cuc，隨著土粒含量增大，土石混合料壓實(shí)孔隙比均先減小后增加，轉(zhuǎn)折點(diǎn)對(duì)應(yīng)的土粒含量即為閾值細(xì)粒含量fcth，當(dāng)土粒含量低于fcth時(shí)，土石混合料中以石料承擔(dān)骨架，反之為土料承擔(dān)骨架。

圖2 不同石料不均勻系數(shù)下的土石混合料 最小壓實(shí)孔隙比Fig.2 Minimum void ratio of soil-rock mixtures with different uniformity coefficients of rock grains

可見(jiàn)，隨著石料不均勻系數(shù)Cuc增大，土石混合料閾值細(xì)粒含量降低。這是因?yàn)殡S著Cuc增大，石顆粒之間孔隙體積減小，即需要更少的土顆粒去填滿石顆粒之間的孔隙，因此fcth降低。

1.2.2土料不均勻系數(shù)Cuf的影響

不過(guò)筆者認(rèn)為，盡管調(diào)解有其風(fēng)險(xiǎn)，如果完全否認(rèn)法庭口譯員扮演文化調(diào)解者的可能性并不利于溝通障礙的消除。重要的是應(yīng)該提高各方對(duì)于文化調(diào)解者角色的認(rèn)識(shí)，并對(duì)恰當(dāng)?shù)奈幕{(diào)解策略達(dá)成一致。

如圖3所示：控制Cuc=2.36和Rd=5.46不變，可以探究土料不均勻系數(shù)Cuf對(duì)土石混合料閾值細(xì)粒含量的影響規(guī)律。圖3給出了不同土料不均勻系數(shù)Cuf下土石混合料的最小孔隙比，可見(jiàn)fcth隨著Cuf的增加而減小，這是由于對(duì)相同的土料平均粒徑而言，Cuf增加意味著土料中粒徑較大的土顆粒變多，因此需要更少的土顆粒去填滿石顆粒之間的孔隙。

圖3 不同土料不均勻系數(shù)下的土石混合料 最小壓實(shí)孔隙比Fig.3 Minimum void ratio of soil-rock mixtures under different uniformity coefficients of soil grains

1.2.3土石平均粒徑比Rd的影響

控制Cuc=2.36和Cuf=7.01不變，可以探究土石顆粒粒徑比Rd對(duì)土石混合料閾值細(xì)粒含量的影響規(guī)律。由圖4可知，當(dāng)Rd從3.60增大至6.43，fcth逐漸增大，這是因?yàn)殡S著Rd增加，石顆粒間孔隙體積與土顆粒體積的比值增大，因此允許更多的土顆粒填充石顆粒間的孔隙。

圖4 不同土石平均粒徑比下的土石混合料 最小壓實(shí)孔隙比Fig.4 Minimum void ratio of soil-rock mixtures under different ratios of grain sizes between soil grains and rock grains

2 考慮土石級(jí)配的土石混合料堆積模型

2.1 現(xiàn)有堆積模型

Humphres提出了圖表式的經(jīng)驗(yàn)公式用以預(yù)測(cè)土樣的最大密度。Kezdi和Vallejo[14]基于大顆?？紫吨星『猛耆錆M小顆粒這一理想狀態(tài)推導(dǎo)了土樣最小孔隙比與細(xì)粒含量關(guān)系式。為考慮堆積過(guò)程中土石顆粒間的相互擾動(dòng)，Chang[15]針對(duì)砂-粉土混合料，提出了考慮顆粒間相互擾動(dòng)的堆積模型：

eM=e1y1+e2y2-a12(1+e)y2

(1)

eM=e1y1+e2y2-b12e1y1

(2)

式中：eM為骨架孔隙比，e1為純石最小孔隙比，e2為純土最小孔隙比，y1和y2為石粒和土粒固相體積占比(y1+y2=1)；a12，b12是與粒徑比d1/d2相關(guān)的參數(shù)：a12=(1-d2/d1)p，b12=(1-d2/d1)s，其中p=3.41，s=2.65[15]。

圖5為前文壓實(shí)試驗(yàn)數(shù)據(jù)與采用Vallejo和Chang的模型預(yù)測(cè)值的對(duì)比，發(fā)現(xiàn)由于沒(méi)有考慮石料和土料的級(jí)配，Vallejo和Chang的模型對(duì)土石混合料的最小壓實(shí)孔隙比的預(yù)測(cè)都存在較大誤差。因此，本次研究在Chang提出的堆積模型框架下，考慮石料、土料級(jí)配的影響，用于土石混合料閾值細(xì)粒含量的預(yù)測(cè)。

圖5 Chang，Vallejo堆積模型預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)值對(duì)比Fig.5 Comparison of experimental values and predicted values using Chang and Vallejo’s packing models

2.2 考慮土石級(jí)配的土石混合料堆積模型

土石混合料由兩種粒徑差距大的顆粒組成，即粗顆粒(石)和細(xì)顆粒(土)。如圖6所示，這2種不同種類的顆粒體積表示為Vc和Vx(由于土、石顆粒的比重相同，其土石質(zhì)量比就是體積比)。純石顆粒料和純土顆粒料的最小孔隙比分別為ec和ex，而模型的目標(biāo)是預(yù)測(cè)不同細(xì)粒含量下土石混合料的最小孔隙比。

當(dāng)假設(shè)石顆粒為主要組成材料時(shí)，石顆粒的體積為Vc，石顆粒之間的孔隙體積為Vck，未添加土顆粒狀態(tài)下的純石顆?？紫扼w積為Vk。把土顆粒添加到純石顆粒體中，在極限情況下所有石顆粒間的孔隙都會(huì)被土顆粒填充而不會(huì)改變其結(jié)構(gòu)，因此土顆粒的固相體積Vx在Vck中占有一定空間并且總體積保持不變。然而，這一理想的情況很難達(dá)到，由于土石顆粒間的相互擾動(dòng)，石料的骨架會(huì)一定程度被撐開(kāi)，因此總孔隙體積將增大，變化值為V*。

圖6 土石混合料實(shí)際體積組成Fig.6 Actual volume proportions of soil-rock mixtures

圖6中V*的計(jì)算根據(jù)Chang等人的理論，添加土顆粒所引起的石顆粒間孔隙體積變化與添加到混合料中的土顆粒數(shù)量成正比：

V*=kVx

(3)

式中：k是材料系數(shù)。

加入土顆粒后土石混合料的實(shí)際孔隙比e實(shí)為

(4)

(5)

(6)

由上述3式可得以石顆粒為骨架的實(shí)際孔隙比為

e實(shí)=ec(1-fc)+(1-k)fc

(7)

當(dāng)土顆粒為骨架時(shí)，土顆粒的體積為Vx，孔隙體積為Vxk，同理當(dāng)加入體積為Vc的石顆粒時(shí)，由于土石顆粒之間的擾動(dòng)使總體積增加V*，其值與加入的石顆粒體積正相關(guān)，即：V*=mVc，則有：

(8)

Vxk=ex·Vx

(9)

聯(lián)立式(5)、(8)、(9)，可得加入石顆粒后土石混合料實(shí)際孔隙比為

e實(shí)=ex·fc+(m-1)(1-fc)

(10)

聯(lián)立式(7)與式(10)，可以得出從石顆粒骨架到土顆粒為骨架的轉(zhuǎn)折點(diǎn)，即閾值孔隙比ecth，其對(duì)應(yīng)的即為土石混合料的最小孔隙比：

(11)

式中：m，k均為與土石級(jí)配有關(guān)的材料參數(shù)。

只要根據(jù)試驗(yàn)算出系數(shù)m、k，并測(cè)得純石料和純土料的孔隙率，即可預(yù)測(cè)該種材料土石混合料的閾值細(xì)粒含量及對(duì)應(yīng)最小孔隙率。為了更好地控制系數(shù)取值，將m、k進(jìn)行簡(jiǎn)化。由于以石顆粒為骨架和以土顆粒為骨架的實(shí)際孔隙率線為兩條相交直線AA0交BB0于點(diǎn)P，且其上限斜率為K0=ex-ec，根據(jù)幾何約束兩直線在AB線以下，如圖7所示，推導(dǎo)出：0≤k≤1-ex，0≤m≤1+ec。假設(shè)2個(gè)新符號(hào)值在0～1。

(12)

(13)

圖7 由土石顆粒實(shí)際孔隙比計(jì)算閾值細(xì)粒含量Fig.7 Threshold fine content diagram for calculating the actual void ratio of coarse and fine particles

根據(jù)壓實(shí)試驗(yàn)結(jié)果，k0、m0與土料不均勻系數(shù)Cuf及石料不均勻系數(shù)Cuc呈負(fù)相關(guān)，與土石平均粒徑比Rd呈正相關(guān)，將式(14)、(15)代入試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行線性擬合得：

(14)

(15)

圖8(a)、(b)分別為采用式(14)、(15)計(jì)算的k0、m0值及其試驗(yàn)值。由圖可知，采用式(14)和式(15)能較好地?cái)M合k0、m0。

線性擬合可得：a=b=d=f=1，c=e=0.5。

圖8 土石級(jí)配相關(guān)材料系數(shù)擬合示意Fig.8 Fitting diagram of material coefficients related to soil and rock gradation

2.3 模型驗(yàn)證

將表1中9組不用級(jí)配的土石混合料用2.2節(jié)中考慮土石級(jí)配的土石混合料堆積模型進(jìn)行預(yù)測(cè)，發(fā)現(xiàn)試驗(yàn)值與預(yù)測(cè)值吻合較好，如圖9所示。

圖9 考慮土石級(jí)配的堆積模型預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)值對(duì)比Fig.9 Contrast chart of predicted value and experimental value of accumulation model considering soil and rock gradation

為進(jìn)一步驗(yàn)證所提出的考慮土石級(jí)配土石混合料堆積模型的有效性，重新設(shè)計(jì)了一組級(jí)配的土石混合料并開(kāi)展了壓實(shí)試驗(yàn)，試驗(yàn)過(guò)程同上。試驗(yàn)用土石混合料級(jí)配曲線如圖10所示。用于驗(yàn)證模型的土石混合料試驗(yàn)最大粒徑為40 mm，Cuc=2.57，Cuf=7.32，Rd=9.38。圖11給出了試驗(yàn)土石混合料不同土粒含量下的最小孔隙比的試驗(yàn)值與采用本文提出的土石混合料堆積模型預(yù)測(cè)值，可以看出試驗(yàn)值與預(yù)測(cè)值吻合較好，驗(yàn)證了考慮土石級(jí)配影響的堆積模型的有效性。

圖10 驗(yàn)證試驗(yàn)純土料與純石料級(jí)配曲線Fig.10 Pure soil and pure stone gradation curve used in verification test

圖11 不同土粒含量土石混合料的壓實(shí)試驗(yàn)值及 模型預(yù)測(cè)值對(duì)比Fig.11 Comparison of experimental and predicted void ratio of soil and rock mixtures with different fine contents

3 結(jié) 論

本文開(kāi)展了系列壓實(shí)試驗(yàn)，基于壓實(shí)試驗(yàn)結(jié)果，提出了一種可以考慮土與石級(jí)配的堆積模型，該模型可以較好地預(yù)測(cè)土石混合料的閾值細(xì)粒含量，得到的主要結(jié)論如下。

(1) 土石混合料閾值細(xì)粒含量fcth與石料不均勻系數(shù)Cuc、土料不均勻系數(shù)Cuf呈負(fù)相關(guān)，與土石粒徑比Rd呈正相關(guān)。

(2) 若不考慮土石級(jí)配的影響，常規(guī)堆積模型對(duì)土石混合料堆積孔隙比與閾值細(xì)粒含量預(yù)測(cè)偏差較大。這是因?yàn)轭w粒堆積過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生相互擾動(dòng)，而干擾程度又與土石級(jí)配相關(guān)。本文建立的考慮土石級(jí)配的堆積模型可以較好地預(yù)測(cè)土石混合料的閾值細(xì)粒含量。