唐海龍，唐德文，2，劉小雙，唐旭鳳

(1.南華大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，湖南 衡陽 421001；2.湖南省核燃料循環(huán)技術(shù)與裝備協(xié)同創(chuàng)新中心，湖南 衡陽 421001)

0 引言

304不銹鋼具有硬度高、強(qiáng)度高以及良好的耐腐蝕性特點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于醫(yī)療器具、汽車配件以及核電設(shè)備等。切削加工過程中切削力起著至關(guān)重要的作用[1]。切削力變化直接影響刀具的使用壽命和工件加工表面質(zhì)量[2]，因此，在分析工件表面質(zhì)量時(shí)，切削力和表面粗糙度是重要的參考數(shù)據(jù)[3]。

韓文強(qiáng)等[4]采用涂層刀具切削20CrMo鋼,切削力下降20%～40%，當(dāng)切削速度達(dá)到100 m/min時(shí)，切削力下降較為明顯。張顯銀等[5]選用了TiAlN涂層刀具切削40CrNi鋼，切削參數(shù)對(duì)軸向力和徑向力的影響小于對(duì)切向力的影響。Suresh等[6]進(jìn)行了復(fù)合涂層刀具對(duì)AISI340鋼的切削實(shí)驗(yàn)，得出切削力隨著切削速度的上升而下降，切削力隨著進(jìn)給量和切削深度的上升而上升。鄭光明等[7]發(fā)現(xiàn)高速切削300M鋼時(shí)其表面粗糙度隨著切削速度、切削深度、進(jìn)給量的增大而增大。目前，對(duì)涂層刀具高速銑削高強(qiáng)度鋼的銑削力研究甚少，本文采用TiAlN硬質(zhì)合金涂層刀具對(duì)304不銹鋼進(jìn)行高速銑削加工，研究銑削參數(shù)對(duì)切削力和加工表面粗糙度的影響規(guī)律，為工廠高速銑削304不銹鋼的銑削力和表面粗糙度控制以及選取最優(yōu)銑削參數(shù)提供依據(jù)。

1 切削實(shí)驗(yàn)

本文采用試驗(yàn)機(jī)床為JC-30Ca立式加工中心，試驗(yàn)材料為304不銹鋼，使用刀具為四刃直柄平底立銑刀(D8×20×60×4F)，基體材料為硬質(zhì)合金涂層材料TiAlN。采用順銑，干切削無切削液，空冷的方式，選用四因素五水平合理進(jìn)行正交實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)，運(yùn)用極差法對(duì)銑削力和表面粗糙度的數(shù)據(jù)進(jìn)行處理。實(shí)驗(yàn)原理圖如圖1所示。

圖1 實(shí)驗(yàn)原理圖

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

通過實(shí)驗(yàn)表明，銑削參數(shù)對(duì)銑削力和表面粗糙度具有一定的影響，其影響分別如圖2～圖9所示。

圖2 軸向切削深度ap對(duì)銑削力F的影響

如圖2所示,Fy為主銑削力，F(xiàn)x和Fy隨著ap增大而增大，F(xiàn)z始終保持在10 N～20 N之間。ap增大,切削材料厚度增大，切削材料體積增大，切削阻力也增大，導(dǎo)致銑削力增大。如圖3所示，當(dāng)切削深度較小時(shí)，切削材料體積較小未將大部分切削產(chǎn)生的熱量帶走，使工件表面發(fā)生塑性變形，從而導(dǎo)致工件表面粗糙度增大；當(dāng)切削深度為0.5 mm～0.6 mm時(shí)，隨著軸向切削深度增大，銑削力增加，刀尖磨損，導(dǎo)致表面質(zhì)量下降。軸向切削深度增大，切屑將銑削產(chǎn)生的熱量帶走,較好地保護(hù)了工件表面質(zhì)量，使得工件表面粗糙度降低。

圖3 軸向切削深度ap對(duì)表面粗糙度Ra的影響

如圖4所示,Fy為主切削力，隨著vc增大銑削力下降，剪切角增大，剪切力下降，工件切削溫度上升導(dǎo)致工件軟化，摩擦因數(shù)降低，變形系數(shù)變小，故銑削力下降。如圖5所示，隨切削速度vc增大，粗糙度Ra減小,切削速度較低時(shí)，切削熱度較低，熱軟化現(xiàn)象不明顯，銑削力較大對(duì)表面產(chǎn)生擠壓，影響表面質(zhì)量;當(dāng)速度vc為450 m/min～500 m/min時(shí)，表面粗糙度值增大，工件表面質(zhì)量下降，由于切削速度上升使得刀具磨損，導(dǎo)致積屑瘤和鱗刺產(chǎn)生，使得表面質(zhì)量下降。

圖4 銑削速度vc對(duì)銑削力F的影響

圖5 銑削速度vc對(duì)表面粗糙度Ra的影響

如圖6所示,Fy為主切削力,進(jìn)給量fz增大,刀具單位時(shí)間內(nèi)銑削材料面積增大，變形抵抗力增大，從而使得Fz和Fy增大,Fx不隨進(jìn)給量的增大而增大，始終保持在35 N～45 N的區(qū)間內(nèi)波動(dòng)。如圖7所示，隨著每齒進(jìn)給量的增大，表面粗糙度Ra呈總體上升趨勢(shì),當(dāng)進(jìn)給量fz在0.1 min·r-1～0.15 min·r-1和0.2 min·r-1～0.25 min·r-1時(shí)，表面粗糙度Ra減小，可能由于切削力增大，自激振動(dòng)受到抑制，從而表面粗糙度Ra減小。

圖6 進(jìn)給量fz對(duì)銑削力F的影響

圖7 進(jìn)給量fz對(duì)表面粗糙度Ra的影響

如圖8所示,Fy為主切削力,徑向切削深度ae增大，F(xiàn)x和Fy持續(xù)增大，F(xiàn)z隨著ae增大平緩上升;ae在1 mm～2 mm時(shí)，切削力Fz下降，機(jī)床受自激振動(dòng)的影響;ae在3 mm～4 mmz出現(xiàn)了“負(fù)增長(zhǎng)”，切削厚度增大，切削屑帶走大量的熱量，使得工件溫度上升較慢。如圖9所示，徑向切削深度增大對(duì)表面粗糙度的影響呈“波浪式”形狀,徑向切削深度增加，切削量增大，導(dǎo)致自激振動(dòng),加上積屑瘤和鱗刺的影響，使得工件表面粗糙度呈“波浪式”的變化。

圖8 徑向切削深度ae對(duì)銑削力F的影響

圖9 徑向切削深度ae對(duì)表面粗糙度Ra的影響

3 建立經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ?/h2>

本文采用最小二乘法對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果做回歸分析，并利用MATLAB軟件對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合來建立預(yù)測(cè)經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ?，即?/p>

(1)

(2)

(3)

(4)

根據(jù)Fy的經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ褪?2)可知進(jìn)給量fz和軸向切削深度ap對(duì)Fy的影響力較大。由表面粗糙度Ra的經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ褪?4)可以得知，進(jìn)給量fz和徑向切削深度ae對(duì)Ra影響較大。表1為經(jīng)驗(yàn)公式檢驗(yàn)表。

表1 經(jīng)驗(yàn)公式檢驗(yàn)表

根據(jù)表1中計(jì)算出相對(duì)誤差值低于10%，說明推算出的經(jīng)驗(yàn)公式的符合程度較高。綜合實(shí)驗(yàn)和經(jīng)驗(yàn)公式得出的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析得出：用TiAlN涂層刀具高速銑削304不銹鋼最佳銑削參數(shù)為ap=0.7 mm～0.8 mm、fz=0.10 mm/r～0.15 mm/r、vc=450 m/min～500 m/min、ae=2 mm～3 mm。

4 結(jié)論

(1)主切削力Fy隨徑向切削深度和軸向切削深度以及進(jìn)給量的增大而增大，隨銑削速度增大而減小。

(2)隨著軸向銑削深度和銑削速度的增大，工件表面粗糙度減小，隨著進(jìn)給量增大工件表面粗糙度增大，徑向切削深度增大工件表面粗糙度先增大再減小。

(3)為了提高工廠生產(chǎn)效率和工件表面質(zhì)量，采用TiAlN涂層刀具高速銑削奧氏體304不銹鋼的合適銑削參數(shù)為ap=0.7 mm～0.8 mm、fz=0.10 mm/r～0.15 mm/r、vc=450 m/min～500 m/min、ae=2 mm～3 mm。