王 燕

（中石化石油機(jī)械股份有限公司 沙市鋼管分公司， 湖北 荊州434001）

隨著油氣輸送管線設(shè)計(jì)壓力的不斷提高， 鋼管向高鋼級(jí)、 大管徑、 厚壁方向發(fā)展。 提高厚壁直縫埋弧焊管的焊接質(zhì)量， 對(duì)提高產(chǎn)品質(zhì)量和生產(chǎn)效率具有重要意義[1-2]。 在厚壁直縫埋弧焊管生產(chǎn)中， 焊縫點(diǎn)狀缺陷是影響焊接質(zhì)量的主要缺陷之一， 尤其是在壁厚20 mm 以上的直縫埋弧焊管焊縫中。 中石化石油機(jī)械股份有限公司沙市鋼管分公司在生產(chǎn)壁厚23 mm 直縫埋弧焊管中， 出現(xiàn)了焊縫區(qū)域超標(biāo)點(diǎn)狀缺陷， 用缺陷評(píng)定靈敏度為Φ1.6 mm 豎通孔反射波波高100%的超聲波檢測(cè)， 判定為不合格。

1 試樣分析

1.1 缺陷分布位置

通過超聲波手動(dòng)探傷儀確定焊縫中缺陷所在的位置， 切割取樣， 經(jīng)磨削、 拋光、 腐蝕后制成金相試樣。 通過對(duì)金相試樣分析發(fā)現(xiàn)， 點(diǎn)狀缺陷水平位置分布在距焊趾向焊縫延伸2～7 mm處， 距離母材上表面深度方向?yàn)?.6～15 mm，其中內(nèi)焊縫根部熔合線區(qū)域偏多， 金相照片如圖1 所示。

圖1 典型缺陷金相照片

1.2 缺陷當(dāng)量

（1） 從焊縫某一側(cè)探傷時(shí)， 缺陷回波當(dāng)量較高， 大多為Φ1.6 mm 豎通孔基準(zhǔn)波高＋3～12 dB，屬于超標(biāo)缺陷， 從焊縫另一側(cè)探傷時(shí)， 有時(shí)回波幅度較低， 有時(shí)沒有回波。

（2） 前后掃查。 利用2.5P10×12K2.5 規(guī)格探頭對(duì)焊縫缺陷區(qū)進(jìn)行前后掃查， 探頭前后移動(dòng)約5 mm 時(shí)， 缺陷波幅緩慢下降至測(cè)長線， 說明缺陷高度約為5 mm/2.5=2 mm。

（3） 平行掃查。 利用2.5P10×12K2.5 規(guī)格探頭對(duì)焊縫缺陷區(qū)進(jìn)行左右平行掃查， 不同長度缺陷的金相照片如圖2 所示。 當(dāng)探頭左右各平行掃查約3 mm 時(shí)， 缺陷波幅即刻低于測(cè)長線， 說明缺陷長度約為3 mm。

圖2 不同缺陷長度金相照片

1.3 缺陷回波形狀

缺陷波形陡直、 尖銳， 波根寬度（2±0.5） mm，由此反映超聲波缺欠的波形不連續(xù)， 缺陷垂直于聲束截面的尺寸較小， 屬于單個(gè)點(diǎn)狀缺陷。

2 原因分析

通過對(duì)不合格試樣進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)存在兩方面問題： 一是焊縫底部熔池柱狀晶粒成長方向欠佳， 其晶粒成長方向不利于脫渣、 脫氣， 而焊縫熔池中柱狀晶成長的形態(tài)與焊接線能量、 焊縫位置及熔池的攪拌等有密切的關(guān)系， 當(dāng)其中某一種或多種匹配不當(dāng)或者處于臨界點(diǎn)時(shí)， 使得熔池中的熔化金屬凝固速度大于熔渣上浮速度[3-4]， 在熔化金屬凝固時(shí)熔渣來不及浮出熔池而被包絡(luò)在焊縫中形成夾渣， 初步判定此點(diǎn)狀缺陷有可能是夾渣； 二是內(nèi)外焊縫中心線不重合， 內(nèi)外焊道存在焊偏導(dǎo)致焊接未熔合[5-7]。 其典型缺陷宏觀形貌如圖3 所示。

圖3 典型點(diǎn)狀缺陷宏觀形貌

從理論上分析， 埋弧自動(dòng)焊產(chǎn)生夾渣主要有以下原因： ①原材料 （包括母材、 焊絲、 焊劑）中夾雜物較多； ②多層焊時(shí)層間清理不干凈；③焊接工藝參數(shù) （線能量、 坡口尺寸、 焊接電流、 焊接電壓、 焊接速度、 焊絲間距、 焊絲傾角等） 選擇不當(dāng)[8-10]。 鋼管焊偏多與焊頭位置和鋼管焊接位置有關(guān)， 若焊絲存在側(cè)傾或者鋼管內(nèi)外焊接位置不在6 點(diǎn)或12 點(diǎn)方向， 使得熔焊時(shí)焊絲跑偏， 焊道未被熔化就已被金屬掩蓋。

從焊接冶金學(xué)方面分析可知， 焊縫熔合線產(chǎn)生夾渣主要是熔合線加熱峰值溫度太低， 而加熱峰值溫度主要與線能量、 熱源中心距離有關(guān)[11]。 線能量過大或過小都會(huì)影響鋼管的焊接質(zhì)量。 中石化石油機(jī)械股份有限公司沙市鋼管分公司通過焊接試驗(yàn)構(gòu)建了管線鋼埋弧焊工藝參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)數(shù)學(xué)模型[12]， 見公式（1）， 確定了管線鋼鋼管線能量應(yīng)控制在220 J/mm2以內(nèi)。 而熱源中心距離主要與坡口尺寸、 1 絲電流、 電壓、 焊接速度有關(guān)。

式中： I——焊接電流， A；

U——電弧電壓， V；

v——焊接速度， mm/min；

t——鋼管壁厚， mm；

K1、 K1′——系數(shù)；

h——坡口深度， mm；

α——坡口角度， （°）；

B——焊縫寬度， B =10～30 mm；

V——焊接熔透量， mm；

i——焊槍電極序號(hào)， i=1， 2， 3， ……n；

b——鈍邊， mm；

a1、 a1′、 a2、 a2′、 a3——指數(shù)。

因受坡口形式影響， 焊縫根部中心區(qū)域冷卻速度比兩側(cè)小， 易在內(nèi)焊縫根部兩側(cè)產(chǎn)生夾渣； 當(dāng)1 絲電流增大時(shí)， 焊縫根部熔合線的最高溫度降低， 焊縫易產(chǎn)生夾渣； 當(dāng)焊接速度越大， 晶粒成長方向越垂直于焊縫中心線， 熔深和熔寬越小， 越不利于排渣、 排氣[13-16]； 當(dāng)焊接線能量不變時(shí)， 坡口鈍邊尺寸越小， 焊縫熔深越大， 易產(chǎn)生夾渣[17]。

3 改進(jìn)措施及效果驗(yàn)證

3.1 改進(jìn)措施

3.1.1 優(yōu)化銑邊坡口尺寸

將銑邊坡口鈍邊尺寸由6.5 mm 增加到8.5 mm，銑邊內(nèi)焊坡口角度由原來的37°改為45°， 優(yōu)化前、 后的銑邊坡口形狀及尺寸示意如圖4 所示。

圖4 優(yōu)化前、 后銑邊坡口形狀及尺寸示意圖

3.1.2 調(diào)整焊接工藝

（1） 優(yōu)選焊接材料。 使用顆粒度為10～40 目的焊劑， 且顆粒度小于40 目≤3.0%， 顆粒度大于10 目≤2.0%， 堿度控制在1.70～2.50 內(nèi)， 含水量≤0.10%， 焊劑中的機(jī)械雜物含量≤0.30%， 對(duì)于重復(fù)使用的焊劑必須進(jìn)行磁篩選， 并與新焊劑混合使用， 新、 舊焊劑混合使用比例不小于3∶1。

（2） 改進(jìn)焊接設(shè)備。 內(nèi)、 外焊焊接前， 對(duì)焊頭進(jìn)行垂直度測(cè)量， 調(diào)整焊頭側(cè)傾位置， 使焊絲與地面保持垂直， 防止焊偏； 改造焊劑固定裝置，保證焊劑堆高在30～40 mm， 保證熔池的透氣性。

圖5 優(yōu)化后的焊頭位置及參數(shù)

（3） 優(yōu)化焊接工藝參數(shù)。 ①焊頭位置參數(shù)：增大焊絲后傾角度， 將1 絲焊絲傾角由10°調(diào)整為12°， 增強(qiáng)電弧對(duì)熔池液態(tài)金屬的排出作用； 減小焊絲伸出長度， 將外焊焊絲伸出長度由35 mm 調(diào)整為32 mm， 內(nèi)焊焊絲伸出長度由35 mm 調(diào)整為30 mm； 縮短焊絲間距， 內(nèi)焊焊絲間距由原來的16 mm、 18 mm、 22 mm 調(diào)整為16 mm、 16 mm、 20 mm， 外焊焊絲間距由原來的17 mm、 19 mm、 22 mm 調(diào)整為16 mm、18 mm、 20 mm， 優(yōu)化后焊頭位置及參數(shù)如圖5所示。 ②焊接工藝參數(shù)： 將內(nèi)焊焊接速度由原來的1.6 m/min 調(diào)整為1.5 m/min， 通過降低焊接速度， 減小θ 角 （晶粒成長平均線速度方向與焊接速度方向之間的夾角）， 使晶粒主軸成長方向越彎曲， 越利于排渣、 排氣； 減小內(nèi)焊1 絲電流， 由原來1 050 A 調(diào)整為1 000 A。 優(yōu)化后的焊接工藝參數(shù)見表1。

表1 優(yōu)化后的焊接工藝參數(shù) （壁厚為23 mm）

3.1.3 加強(qiáng)焊件的清理

焊前對(duì)坡口、 坡口兩側(cè)各20 mm 區(qū)域內(nèi)及待焊部位的表面鐵銹、 氧化皮及油污等清理干凈； 保證焊絲表面無氧化皮、 鐵銹及油污等； 焊劑保存時(shí)要注意防潮， 使用前必須按規(guī)定的溫度烘干待用。

3.2 實(shí)施效果驗(yàn)證

采用優(yōu)化后的工藝參數(shù)焊接20 根鋼管， 焊后焊縫表面成形良好， 100%全管手動(dòng)超聲波檢查無點(diǎn)狀缺陷， 焊縫各項(xiàng)力學(xué)性能指標(biāo)均合格。 中石化石油機(jī)械股份有限公司沙市鋼管分公司應(yīng)用優(yōu)化后的制管工藝， 批量生產(chǎn)規(guī)格為Φ1 016 mm×22.9 mm 的X80 鋼級(jí)直縫埋弧焊管約5 000 t，鋼管符合率達(dá)到99.65%， 并且以不低于10%的比例對(duì)各班各機(jī)組生產(chǎn)的鋼管進(jìn)行100%全管手動(dòng)超聲波抽檢， 均未發(fā)現(xiàn)點(diǎn)狀缺陷。 按試驗(yàn)工藝要求對(duì)鋼管進(jìn)行各項(xiàng)力學(xué)性能檢測(cè)， 全焊縫抗拉強(qiáng)度≥650 MPa， 焊縫和熱影響區(qū)沖擊功≥150 J，焊接接頭彎曲試驗(yàn)均合格， 焊縫金屬硬度值為210HV10～230HV10， 焊縫宏觀金相檢測(cè)良好， 未發(fā)現(xiàn)缺陷（如圖6 所示）。 通過此批鋼管的生產(chǎn)，充分驗(yàn)證了優(yōu)化后工藝措施的有效性。

圖6 工藝優(yōu)化后生產(chǎn)的鋼管焊接接頭宏觀形貌

4 結(jié)束語

在生產(chǎn)厚壁直縫埋弧焊管時(shí)， 應(yīng)選用合適的焊接線能量、 坡口尺寸及焊接工藝， 才能保證良好的焊縫形貌及各項(xiàng)力學(xué)性能指標(biāo)， 防止焊縫點(diǎn)狀缺陷的產(chǎn)生。