單琪堰

(沈陽鋁鎂設(shè)計研究院有限公司， 遼寧 沈陽 110001)

隨著我國鋁工業(yè)快速發(fā)展，普通電爐逐漸被淘汰，大容量電爐日益增多，對直徑Φ300～700 mm的超高功率石墨電極的需求迅速增長。而針狀焦是生產(chǎn)超高功率石墨電極的主要原料，國內(nèi)對針狀焦需求的增長率一直高于國際平均增長率，市場需求量大。當(dāng)前生產(chǎn)針狀焦的主要煅燒設(shè)備是回轉(zhuǎn)窯，回轉(zhuǎn)窯煅燒屬于直接加熱煅燒工藝，即生針狀焦揮發(fā)分及部分燃料與空氣混合物在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)燃燒，對窯內(nèi)原料直接進行高溫煅燒處理，煅燒溫度達到1 450～1 500 ℃。

以某石油化工企業(yè)煅燒單元，年產(chǎn)量為10萬t針狀焦，2臺Φ2.84 m×55 m的回轉(zhuǎn)窯為例。通過對回轉(zhuǎn)窯煅燒過程的物料平衡和熱平衡進行計算，詳細(xì)分析能耗指標(biāo)，得出煅燒過程中主要的消耗依次為燃料、煅燒炭質(zhì)燒損和電量，為進一步提高炭素回轉(zhuǎn)窯的熱工操作水平，找到有效的節(jié)能減排措施提供理論依據(jù)。對提高國內(nèi)回轉(zhuǎn)窯煅燒生產(chǎn)針狀焦的整體水平及國際競爭力有重要的現(xiàn)實意義。

1 回轉(zhuǎn)窯煅燒針狀焦工藝概述

利用生針狀焦中的揮發(fā)分燃燒熱、外加燃料或者在電加熱的條件下，以直接或者間接加熱的方式對生針狀焦進行高溫加熱處理的過程稱為煅燒。為保證煅燒質(zhì)量，進入回轉(zhuǎn)窯的生針狀焦需要經(jīng)過瀝水和破碎，瀝水后生針狀焦的水分含量小于8%，破碎后的粒度要求小于70 mm。

物料在窯體內(nèi)逆流換熱，從窯高端(窯尾)加入。由于窯體傾斜安裝，窯體轉(zhuǎn)動時，物料沿筒壁向上轉(zhuǎn)動，達到物料動態(tài)堆積角時沿軸向向下移動。燃燒器在窯低端(窯頭)噴入燃料，形成一個長5～10 m的煅燒帶，溫度為1 250～1 450 ℃[1]，煙氣由高端排出。物料與煙氣逆流換熱，在移動過程中得到充分加熱，經(jīng)過一系列物理和化學(xué)變化，生成合格的煅燒針狀焦從低端(窯頭)排出。

排出的煅燒針狀焦采用冷卻機冷卻，對冷卻機排出的針狀焦進行分級和檢雜，檢出脫落的耐火材料，然后送往煅燒針狀焦貯運和包裝。具體工藝流程如圖1所示。

圖1 回轉(zhuǎn)窯煅燒針狀焦工藝流程框圖

2 回轉(zhuǎn)窯煅燒針狀焦熱平衡計算與結(jié)果分析

2.1 回轉(zhuǎn)窯熱平衡概述

由于回轉(zhuǎn)窯內(nèi)物料氧化燒損大，導(dǎo)致煅后針狀焦的灰分含量高、質(zhì)量不穩(wěn)定、煅燒實收率低。窯體轉(zhuǎn)動造成窯內(nèi)襯材料的磨損和脫落，增加了窯內(nèi)襯檢修工作量，提高了設(shè)備運行成本[2]。因此，進一步提高回轉(zhuǎn)窯實收率與運轉(zhuǎn)率、降低物耗與能耗、提高產(chǎn)品質(zhì)量、充分利用余熱等是回轉(zhuǎn)窯煅燒針狀焦工藝設(shè)計的發(fā)展方向。

回轉(zhuǎn)窯作為針狀焦煅燒工藝中耗能的關(guān)鍵設(shè)備，其運轉(zhuǎn)過程產(chǎn)生大量含有炭粉和未充分燃燒的揮發(fā)分的高溫?zé)煔?，有必要對其熱工工藝進行分析，編制熱平衡，找到節(jié)能減排措施。目前，國內(nèi)對于回轉(zhuǎn)窯煅燒熱平衡在計算和分析上做了大量工作，回轉(zhuǎn)窯熱收入項主要包括：揮發(fā)分化學(xué)熱、燃料燃燒熱、硫燃燒熱、炭燃燒熱、生焦顯熱、空氣顯熱、燃料顯熱；回轉(zhuǎn)窯熱支出項主要包括：去沉降室生針狀焦顯熱、煅后針狀焦顯熱、煙氣顯熱、回轉(zhuǎn)窯外散熱、水汽化熱等。

2.2 基本設(shè)計參數(shù)

(1)表1為某石油化工企業(yè)回轉(zhuǎn)窯煅燒生產(chǎn)用生針狀焦質(zhì)量指標(biāo)，該生針狀焦來自焦炭塔；

(2)某石油化工企業(yè)回轉(zhuǎn)窯煅燒主要操作參數(shù)如表2所示。

2.3 實例計算

以某石油化工企業(yè)煅燒單元，年產(chǎn)量為10萬t針狀焦，2臺規(guī)格Φ2.84 m×55 m、斜度5%的回轉(zhuǎn)窯為例，單臺回轉(zhuǎn)窯額定產(chǎn)能8 t/h，生針狀焦含水率8%為基準(zhǔn)進行計算，編制其物料平衡和熱平衡，計算結(jié)果如表3、表4所示。

表1 某石油化工企業(yè)生針狀焦質(zhì)量指標(biāo)

表2 某石油化工企業(yè)回轉(zhuǎn)窯煅燒主要操作參數(shù)

表3 回轉(zhuǎn)窯煅燒針狀焦物料平衡表

表4 回轉(zhuǎn)窯煅燒針狀焦熱平衡表

(1)某石油化工企業(yè)回轉(zhuǎn)窯煅燒物料平衡如表3所示；

(2)某石油化工企業(yè)回轉(zhuǎn)窯煅燒熱平衡如表4所示；

(3)回轉(zhuǎn)窯煅燒針狀焦熱平衡分析

由表4回轉(zhuǎn)窯煅燒針狀焦熱平衡計算可知，回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)運行所需熱量主要來源于外供燃料燃燒熱58.14%；炭燃燒熱及生針狀焦中揮發(fā)分化學(xué)熱所占比例較小，分別為20.28%和19.97%?；剞D(zhuǎn)窯運行產(chǎn)生的熱量主要包括煅后針狀焦顯熱36.34%，此部分熱量與生產(chǎn)工藝所需的煅燒溫度、回轉(zhuǎn)窯額定產(chǎn)能有關(guān)，本文不重點討論更改回轉(zhuǎn)窯煅燒生產(chǎn)工藝。

回轉(zhuǎn)窯產(chǎn)生的熱量主要被高溫?zé)煔鈳ё?，煙氣顯熱占34.35%。回轉(zhuǎn)窯內(nèi)燃燒產(chǎn)生的煙氣量為14 462.3 Nm3/h，因此煙氣中大量炭粉和65%未充分燃燒的揮發(fā)分帶走的物理熱是導(dǎo)致回轉(zhuǎn)窯熱效率較低的主要因素。降低炭質(zhì)燒損量，減少燃料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)不必要的消耗應(yīng)是節(jié)能減排研究的主要方向。在熱支出項中，回轉(zhuǎn)窯外散熱占23.71%，比例較高，由現(xiàn)場測試可知，回轉(zhuǎn)窯表面平均溫度為210 ℃[3]，部分區(qū)域高達280 ℃，給現(xiàn)場工人操作帶來不便，降低了回轉(zhuǎn)窯熱效率。因此優(yōu)化回轉(zhuǎn)窯內(nèi)襯隔熱材料，定期檢修，減少回轉(zhuǎn)窯外散熱勢在必行。

3 節(jié)能減排措施

3.1 回轉(zhuǎn)窯煅燒針狀焦能耗分析

(1)表5為某石油化工企業(yè)煅燒針狀焦質(zhì)量指標(biāo)；

表5 某石油化工企業(yè)煅燒針狀焦質(zhì)量指標(biāo)

(2)某石油化工企業(yè)回轉(zhuǎn)窯煅燒針狀焦能耗指標(biāo)如表6所示；

表6 某石油化工企業(yè)回轉(zhuǎn)窯煅燒針狀焦能耗指標(biāo)

由表6可知，回轉(zhuǎn)窯煅燒針狀焦過程中的節(jié)能減排措施應(yīng)主要從減少燃料消耗、降低煅燒過程中的炭質(zhì)燒損量、優(yōu)化系統(tǒng)電耗等方面探討和研究。

3.2 減少回轉(zhuǎn)窯煅燒過程中的燃料消耗

回轉(zhuǎn)窯設(shè)置一套燃燒控制系統(tǒng)，布置在回轉(zhuǎn)窯物料出口處，采用燃?xì)鉄?。主要用于煅燒系統(tǒng)啟動前烘窯和正常生產(chǎn)運行時補充燃料，燒嘴配備一次風(fēng)機，用于為燃料提供氧氣，通過調(diào)節(jié)風(fēng)機風(fēng)門，可實現(xiàn)風(fēng)量的調(diào)節(jié)。具體節(jié)能措施如下：

(1)回轉(zhuǎn)窯采用高效節(jié)能型燃?xì)鉄?，自帶供風(fēng)系統(tǒng)和自動控制系統(tǒng)，根據(jù)窯頭罩紅外測溫儀檢測的煅燒帶溫度，自動調(diào)節(jié)回轉(zhuǎn)窯燃燒器的燃料供給量，以保持煅燒帶的溫度穩(wěn)定，減少燃料的消耗。

(2)回轉(zhuǎn)窯供風(fēng)量控制：根據(jù)窯頭罩紅外測溫儀檢測的煅燒帶溫度或窯尾溫度，自動調(diào)節(jié)電動閥門的開度，以保持煅燒帶的溫度穩(wěn)定，有效減少回轉(zhuǎn)窯煅燒過程中的燃料消耗。

3.3 降低回轉(zhuǎn)窯煅燒過程中的炭質(zhì)燒損量

造成回轉(zhuǎn)窯煅燒過程中炭質(zhì)燒損的主要原因是含有大量炭粉和未充分燃燒的揮發(fā)分的高溫?zé)煔?、生針狀焦中的煤焦油與空氣中的氧接觸，生成具有氧化能力的氣體CO2、H2O，該氣體又與炭接觸生成CO2或CO，使生針狀焦氧化，增加了回轉(zhuǎn)窯煅燒過程中炭質(zhì)燒損。主要化學(xué)反應(yīng)方程式如表7所示：

表7 回轉(zhuǎn)窯煅燒過程中主要化學(xué)反應(yīng)方程式

具體節(jié)能措施如下所示：

(1)生針狀焦粒度越小，與空氣接觸的比表面積越大，在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)越容易產(chǎn)生炭質(zhì)燒損[4]。因此，生針狀焦進入回轉(zhuǎn)窯前應(yīng)先根據(jù)粒度進行配比，將生針狀焦分成粗、細(xì)兩種粒度，再根據(jù)設(shè)定的比例配料，將兩種粒度料穩(wěn)定、均勻地送入回轉(zhuǎn)窯內(nèi)，以保證供給的生針狀焦粒度穩(wěn)定，防止粉料過多，產(chǎn)生炭質(zhì)燒損量過大。

(2)合理設(shè)計回轉(zhuǎn)窯的長徑比、斜度

①物料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的移動速度公式為[5]：

式中vm—物料在窯內(nèi)的移動速度，m/min；

n—窯轉(zhuǎn)速，r/min；

D—窯內(nèi)徑，m；

β—窯傾斜角，(°)；

α—物料安息角，(°)。

②物料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的停留時間為[5]：

式中t—停留時間，min；

L—回轉(zhuǎn)窯長，m；

vm—物料在窯內(nèi)的移動速度，m/min；

α—物料安息角，(°)；

D—回轉(zhuǎn)窯內(nèi)徑，m；

n—回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)速，r/min。

根據(jù)式①、②中決定回轉(zhuǎn)窯內(nèi)物料的移動速度、停留時間的幾個因素，降低回轉(zhuǎn)窯煅燒過程中的炭質(zhì)燒損量，應(yīng)重點考慮合理設(shè)計回轉(zhuǎn)窯的長徑比、斜度[6]?；剞D(zhuǎn)窯內(nèi)徑、窯長過小，會縮短煅燒過程中高溫區(qū)長度，導(dǎo)致?lián)]發(fā)分燃燒不充分；回轉(zhuǎn)窯內(nèi)徑、窯長過大，增加了高溫?zé)煔庵刑糠叟c空氣接觸的時間，影響回轉(zhuǎn)窯熱效率。因此，合理設(shè)計回轉(zhuǎn)窯的長徑比、斜度也是降低回轉(zhuǎn)窯煅燒過程中炭質(zhì)燒損量的重要措施。

(3)優(yōu)化回轉(zhuǎn)窯的密封結(jié)構(gòu)和供風(fēng)方式，減少回轉(zhuǎn)窯漏風(fēng)量，使回轉(zhuǎn)窯內(nèi)風(fēng)量始終處于可控狀態(tài)，可以有效減少炭質(zhì)燒損，提高煅燒針狀焦產(chǎn)品質(zhì)量。

(4)采用沉降室處理回轉(zhuǎn)窯煅燒過程中產(chǎn)生的高溫?zé)煔?，由于沉降室處于還原性氣氛，高溫?zé)煔庵袔淼拇罅刻糠劢?jīng)過處理后快速沉降，粉料匯集于底部料斗，采用輸送系統(tǒng)再將回收料返回回轉(zhuǎn)窯繼續(xù)煅燒，有效減少了煙氣帶走的熱量，提高回轉(zhuǎn)窯熱效率。

(5)采用立式結(jié)構(gòu)的燃燒室，配置自動調(diào)節(jié)的供風(fēng)系統(tǒng)，使未沉降的小顆粒粉料和未燃燒的揮發(fā)分進入燃燒室充分燃燒，將煙氣溫度提高到1 200 ℃，進入余熱鍋爐系統(tǒng)，進一步利用。

4 結(jié)語

通過對某石油化工企業(yè)回轉(zhuǎn)窯煅燒針狀焦過程的物料平衡和熱平衡進行計算，分析得出采用沉降室合理回收利用煅燒過程中產(chǎn)生的高溫?zé)煔?，減少煙氣帶走的顯熱，可使炭質(zhì)燒損降低至5%，遠低于國內(nèi)平均水平，有效的提高了回轉(zhuǎn)窯熱效率；由沉降室排出的含有大量未燃燒的揮發(fā)分和少量炭粉的煙氣，進入燃燒室對其充分燃燒，供余熱鍋爐產(chǎn)生蒸汽，可降低160 kg標(biāo)油/t單位能耗，節(jié)能效果顯著。此外，回轉(zhuǎn)窯煅燒生產(chǎn)過程中的設(shè)備電機均應(yīng)采用節(jié)能型產(chǎn)品，以降低系統(tǒng)電耗。因此，進一步優(yōu)化回轉(zhuǎn)窯煅燒針狀焦過程的工藝設(shè)計與熱工操作水平、提高回轉(zhuǎn)窯熱效率、充分回收利用高溫?zé)煔庥酂釕?yīng)是回轉(zhuǎn)窯煅燒過程中節(jié)能減排的主要研究方向。