潘 昊

(1.煤科院節(jié)能技術(shù)有限公司，北京 100013；2.煤炭資源開(kāi)采與環(huán)境保護(hù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100013；3.國(guó)家能源煤炭高效利用與節(jié)能減排技術(shù)裝備重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100013)

0 引 言

燃煤鍋爐產(chǎn)生的SO2、NOx是大氣污染物的重要組成部分，隨著國(guó)家環(huán)保政策的日益嚴(yán)苛，污染物排放限值呈逐年下降趨勢(shì)。近年來(lái)，針對(duì)電站鍋爐、燃煤工業(yè)鍋爐的環(huán)保改造取得顯著成果，其中包括以鈉堿法[1]、石灰石-石膏法[1-2]、CFB-FGD[3]、NGD[4-5]等為代表的煙氣脫硫技術(shù)和以SCR[6]、SNCR[7]、臭氧氧化法[8-9]等為代表的脫硝技術(shù)，與之配套的控制系統(tǒng)優(yōu)化研究也呈上升趨勢(shì)。白建云等[10]采用內(nèi)模控制算法對(duì)循環(huán)流化床爐內(nèi)脫硫系統(tǒng)進(jìn)行辨識(shí)，并基于此設(shè)計(jì)了模糊PID算法，提升了控制響應(yīng)指標(biāo)；蘇翔鵬[11]基于RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)對(duì)雙堿法脫硫塔出口SO2排放量進(jìn)行了預(yù)測(cè)；張朝[6]提取擾動(dòng)設(shè)備信號(hào)和NOx入口濃度作為PID控制器的前饋補(bǔ)償，優(yōu)化了SCR系統(tǒng)噴氨量控制策略；佟春海[12]采用風(fēng)煤比修正尿素量調(diào)節(jié)，并設(shè)計(jì)了超前預(yù)估邏輯，改善了SNCR系統(tǒng)的滯后特性。目前鮮見(jiàn)針對(duì)煤粉工業(yè)鍋爐環(huán)保綜合控制系統(tǒng)的研究。本文依托神東礦區(qū)某鍋爐站污染物排放限值改造工程，基于可編程控制器(programmable logic controller，PLC)和網(wǎng)絡(luò)通訊技術(shù)，結(jié)合NGD和SNCR、臭氧脫硝工藝流程，分別提出了脫硫、脫硝系統(tǒng)的優(yōu)化控制策略，脫硫系統(tǒng)在NGD的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)了自動(dòng)脫硫劑補(bǔ)充和調(diào)節(jié)邏輯，脫硝系統(tǒng)采用SNCR-臭氧協(xié)同方式，設(shè)計(jì)了串級(jí)啟動(dòng)和自動(dòng)投送控制邏輯，以此為基礎(chǔ)搭建了綜合污染物排放控制系統(tǒng)。

改造區(qū)為神東礦區(qū)某選煤廠(chǎng)煤粉工業(yè)鍋爐站，站內(nèi)設(shè)有4×20 t/h高效煤粉工業(yè)鍋爐，煙氣凈化系統(tǒng)包括4套煤科院節(jié)能技術(shù)有限公司自主研發(fā)的高倍率灰鈣循環(huán)脫硫(no gap desulfurization,NGD)，1套以尿素為還原劑的選擇性非催化還原脫硝系統(tǒng)(selective non-catalytic reduction,SNCR)。原站內(nèi)煙囪處設(shè)有一套煙氣排放連續(xù)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)(continuous emission monitoring system,CEMS)，用以監(jiān)測(cè)鍋爐站總污染物排放。改造前鍋爐站出口SO2及NOx排放濃度均高于150 mg/m3，脫硫、脫硝系統(tǒng)均為人工手動(dòng)調(diào)節(jié)控制，系統(tǒng)慣性大，已不能滿(mǎn)足當(dāng)?shù)刈钚碌沫h(huán)保排放限值標(biāo)準(zhǔn)。為滿(mǎn)足環(huán)保要求，站內(nèi)根據(jù)自身情況對(duì)NGD脫硫系統(tǒng)進(jìn)行升級(jí)改造，并增設(shè)臭氧氧化脫硝系統(tǒng)。本文對(duì)站內(nèi)各環(huán)?？刂谱酉到y(tǒng)進(jìn)行集成改造，在滿(mǎn)足最新煙氣限值排放指標(biāo)的基礎(chǔ)上，以期實(shí)現(xiàn)環(huán)保系統(tǒng)的穩(wěn)定自動(dòng)控制。

1 脫硫控制系統(tǒng)

1.1 系統(tǒng)工藝流程

脫硫系統(tǒng)基于站內(nèi)原有NGD系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化，選取鈣基脫硫劑熟石灰(Ca(OH)2)作為活化劑，提升脫硫效果[4]。系統(tǒng)由脫硫反應(yīng)器、旋風(fēng)分離器、布袋除塵器、循環(huán)灰倉(cāng)、增濕混合器、增濕水系統(tǒng)等組成，改造工程去除原有旋風(fēng)分離器，增加石灰緩沖倉(cāng)、石灰加料閥，并增設(shè)脫硫劑儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)，由脫硫劑儲(chǔ)存塔、氣力輸送倉(cāng)泵、輸送電動(dòng)閥等組成，工藝流程如圖1所示。

圖1 脫硫系統(tǒng)工藝流程Fig.1 Process flow diagram ofdesulfurization system

脫硫系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)，布袋除塵器收集的爐灰經(jīng)由循環(huán)灰倉(cāng)進(jìn)入增濕混合器，與通過(guò)緩沖倉(cāng)投加的熟石灰在增濕混合器中混合均勻，同時(shí)通以工藝水進(jìn)行增濕活化，而后送入脫硫反應(yīng)器，與鍋爐煙氣中的SO2反應(yīng)，生成CaSO3、CaSO4等脫硫產(chǎn)物[4-5]，最終脫硫后的煙氣經(jīng)布袋除塵器除塵后引風(fēng)機(jī)排入煙囪。

脫硫劑的投送和混合是NGD煙氣脫硫效果提升的關(guān)鍵，為實(shí)現(xiàn)精細(xì)控制，本文在各爐石灰緩沖倉(cāng)增設(shè)料位計(jì)、稱(chēng)重指示儀，石灰加料閥電機(jī)采用變頻器驅(qū)動(dòng)，所有儀表均設(shè)置遠(yuǎn)傳變送器。

1.2 脫硫系統(tǒng)控制邏輯

單臺(tái)脫硫系統(tǒng)邏輯框圖如圖2所示，具體包括3項(xiàng)控制內(nèi)容。

1)灰鈣循環(huán)與增濕混合控制

灰鈣循環(huán)保留原有NGD控制流程，采用持續(xù)循環(huán)方式。鍋爐啟動(dòng)后，依次開(kāi)啟布袋除塵器、增濕混合器和循環(huán)灰倉(cāng)下料裝置，核查各運(yùn)行參數(shù)無(wú)誤后開(kāi)啟增濕水系統(tǒng)；若參數(shù)超限，則連鎖停機(jī)，以保證設(shè)備運(yùn)行安全。

圖2 單臺(tái)脫硫系統(tǒng)控制邏輯Fig.2 Control logic diagram of single desulfurization system

2)脫硫劑投送控制

煙囪出口總SO2超過(guò)設(shè)定限值時(shí)，控制系統(tǒng)觸發(fā)脫硫劑投送邏輯。

① 自動(dòng)調(diào)節(jié)。由于站內(nèi)僅在煙囪處設(shè)置CEMS監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，鍋爐運(yùn)行時(shí)無(wú)法確定各爐出口SO2濃度；同時(shí)，脫硫反應(yīng)延遲時(shí)間使得煙氣SO2濃度變化存在較長(zhǎng)滯后性，使用常規(guī)PID算法易產(chǎn)生較大的超調(diào)量和震蕩，本文采用在線(xiàn)查詢(xún)數(shù)據(jù)庫(kù)的優(yōu)化算法調(diào)節(jié)脫硫石灰加料閥頻率。

評(píng)估數(shù)據(jù)庫(kù)由離線(xiàn)數(shù)據(jù)生成，通過(guò)手持式煙氣分析儀測(cè)量鍋爐不同負(fù)荷下單臺(tái)爐出口SO2排放值，配合NGD灰鈣循環(huán)量、增濕水流量等參數(shù)對(duì)所需石灰量進(jìn)行標(biāo)定[4]。脫硫系統(tǒng)在線(xiàn)運(yùn)行時(shí)，利用上述各實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)對(duì)數(shù)據(jù)庫(kù)進(jìn)行查詢(xún)，得到石灰投送值，同時(shí)引入出口實(shí)時(shí)SO2總量進(jìn)行修正，進(jìn)而調(diào)節(jié)石灰加料閥頻率。

② 手動(dòng)調(diào)節(jié)。控制系統(tǒng)保留人工操作權(quán)限，切換至手動(dòng)模式時(shí)，由操作人員手動(dòng)調(diào)整各爐脫硫石灰加料閥頻率，直至調(diào)整至總出口SO2值滿(mǎn)足限值。

3)脫硫劑補(bǔ)充控制

站內(nèi)4臺(tái)爐共用一套石灰儲(chǔ)系統(tǒng)，各爐石灰補(bǔ)充采用輪序排隊(duì)方式控制。

① 每臺(tái)爐設(shè)置石灰緩沖倉(cāng)重量高、低限值，當(dāng)單臺(tái)爐石灰緩沖倉(cāng)稱(chēng)重儀測(cè)量值小于低限時(shí)，控制程序發(fā)出加料指令；稱(chēng)重儀測(cè)量值高于高限時(shí)，程序發(fā)出停止指令；料位計(jì)開(kāi)關(guān)信號(hào)觸發(fā)時(shí)，程序發(fā)出報(bào)警提示。

② 控制程序緩存觸發(fā)的加料指令，依據(jù)觸發(fā)時(shí)間進(jìn)行排隊(duì)輸送，例如依次觸發(fā)1、2號(hào)倉(cāng)加料指令時(shí)，則氣力倉(cāng)泵優(yōu)先向1號(hào)倉(cāng)輸送，直至收到1號(hào)停止指令，而后向2號(hào)倉(cāng)加料，直至收到2號(hào)倉(cāng)停止指令后停止，依此類(lèi)推。

③ 為防止輸送管路堵塞，向單倉(cāng)輸送時(shí)，程序保持其他倉(cāng)通路的輸送電動(dòng)閥為鎖閉狀態(tài)，同時(shí)，單倉(cāng)輸送完畢后，氣力倉(cāng)泵延遲輸送一倉(cāng)空氣，以保證管路沒(méi)有存料。

2 協(xié)同脫硝控制系統(tǒng)

2.1 系統(tǒng)工藝流程

站內(nèi)改造工程采用SNCR-臭氧協(xié)同脫硝方式，4臺(tái)爐共用一套脫硝系統(tǒng)，工藝流程如圖3所示。SNCR系統(tǒng)主要包括尿素儲(chǔ)存運(yùn)輸裝置(尿素罐、循環(huán)泵、出液閥、回流閥)和投加設(shè)備(尿素計(jì)量泵、噴槍)，其利用鍋爐爐膛內(nèi)高溫驅(qū)動(dòng)投加的尿素與煙氣中NO發(fā)生選擇性非催化還原反應(yīng)[7,9]。然而SNCR脫硝效率偏低，逃逸的氨氣還會(huì)與煙氣中硫氧化物反應(yīng)凝結(jié)生成氨鹽，堵塞后端的傳感器取樣設(shè)備，因此適于作為前一級(jí)脫硝手段。

圖3 脫硝系統(tǒng)工藝流程Fig.3 Process flow diagram ofdenitration system

臭氧脫硝系統(tǒng)由氣源系統(tǒng)(液氧罐、氧氣進(jìn)氣閥組)、循環(huán)冷卻設(shè)備(內(nèi)、外循環(huán)水泵、板式換熱器、冷卻塔)、臭氧制取設(shè)備(臭氧發(fā)生器)、投加設(shè)備(臭氧投送閥組)以及相應(yīng)的儀器儀表系統(tǒng)組成。氧氣氣源經(jīng)減壓穩(wěn)壓后進(jìn)入臭氧發(fā)生器，通過(guò)中頻高壓放電生成臭氧，并投送至爐尾省煤器后部排煙道，臭氧與經(jīng)一級(jí)脫硝后煙氣中的NOx充分混合反應(yīng)生成NO2、N2O5等產(chǎn)物，而后被脫硫系統(tǒng)中鈣基脫硫劑吸收[9,13]，經(jīng)過(guò)脫硝的潔凈煙氣排入煙囪。

2.2 脫硝控制邏輯

脫硝系統(tǒng)控制邏輯如圖4所示，SNCR系統(tǒng)和臭氧系統(tǒng)采用串級(jí)啟動(dòng)方式控制，圖中尿素和臭氧投加邏輯僅做單臺(tái)鍋爐示意。

1)啟爐后，程序啟動(dòng)SNCR設(shè)備：依次啟動(dòng)尿素回流閥、出液閥和尿素循環(huán)泵，并啟動(dòng)當(dāng)前所有運(yùn)行中鍋爐的尿素投加計(jì)量泵，計(jì)量泵變頻電機(jī)頻率采用定流量PID控制，根據(jù)總出口NOx值以及當(dāng)前運(yùn)行鍋爐數(shù)量計(jì)算各臺(tái)爐所需尿素量，調(diào)節(jié)PID流量設(shè)定值。

2)根據(jù)環(huán)保排放指標(biāo)設(shè)定NOx緩沖限，總出口排放NOx排放超過(guò)緩沖限時(shí)，控制系統(tǒng)延時(shí)啟動(dòng)臭氧系統(tǒng)：依次啟動(dòng)臭氧內(nèi)、外冷卻水泵，由于臭氧氧化后的反應(yīng)產(chǎn)物需由后端脫硫劑吸收，因此需先核查脫硫系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)；之后分別啟動(dòng)氧氣供氣閥組、臭氧發(fā)生器。為保證設(shè)備安全，控制程序在臭氧系統(tǒng)運(yùn)行全程監(jiān)控關(guān)鍵參數(shù)，若參數(shù)超限則觸發(fā)連鎖停機(jī)邏輯。

圖4 脫硝系統(tǒng)控制邏輯Fig.4 Control logic diagram ofdenitration system

3)臭氧發(fā)生器正常工作后，開(kāi)啟所有運(yùn)行中鍋爐的投送閥組。臭氧投送產(chǎn)量=臭氧制備濃度×臭氧投送流量，控制程序使用串級(jí)調(diào)節(jié)方式，分別為：調(diào)整臭氧發(fā)生器功率的臭氧濃度PID、調(diào)整支管投送閥開(kāi)度的臭氧支管流量PID。本文引入實(shí)時(shí)出口總NOx值，在分配計(jì)算模塊中綜合各鍋爐負(fù)荷，計(jì)算各爐投送臭氧的目標(biāo)產(chǎn)量設(shè)定值，之后分配至各爐控制邏輯。

3 控制系統(tǒng)架構(gòu)

本文控制系統(tǒng)包含4個(gè)子系統(tǒng)，分別為鍋爐系統(tǒng)、脫硫系統(tǒng)、SNCR系統(tǒng)和臭氧系統(tǒng)，均采用西門(mén)子PLC作為主控制器，并組態(tài)以太網(wǎng)通訊模塊，系統(tǒng)硬件配置見(jiàn)表1。

所有子系統(tǒng)PLC分別通過(guò)以太網(wǎng)線(xiàn)連接至原有鍋爐站區(qū)電子設(shè)備間工業(yè)以太網(wǎng)交換機(jī)，組成通訊子網(wǎng)，各系統(tǒng)控制器間通過(guò)TCP/IP、西門(mén)子S7協(xié)議進(jìn)行實(shí)時(shí)通訊[14-15]，以實(shí)現(xiàn)鍋爐站控制室操作員站對(duì)各系統(tǒng)的直接控制，以及各系統(tǒng)之間的數(shù)據(jù)互通，系統(tǒng)拓?fù)鋱D如圖5所示。

表1 綜合控制系統(tǒng)硬件配置

圖5 控制系統(tǒng)拓?fù)銯ig.5 Topological graph of control system

本文基于前述脫硫、脫硝控制邏輯編寫(xiě)控制程序，分別下裝至各控制子系統(tǒng)PLC，子系統(tǒng)間耦合性低，獨(dú)立運(yùn)行；控制程序設(shè)置網(wǎng)絡(luò)數(shù)據(jù)緩沖區(qū)，通過(guò)通訊子網(wǎng)交換各子系統(tǒng)內(nèi)部數(shù)據(jù)，以保證設(shè)備之間的安全聯(lián)鎖，以及脫硫、脫硝系統(tǒng)對(duì)鍋爐負(fù)荷情況的跟蹤響應(yīng)。

4 控制效果分析

4.1 鍋爐出口SO2排放特性

對(duì)站內(nèi)3號(hào)鍋爐進(jìn)行單機(jī)試驗(yàn)，鍋爐運(yùn)行負(fù)荷80%，蒸發(fā)量16 t/h，出口SO2折算濃度(按氧含量9%折算)[4]隨運(yùn)行時(shí)間的變化如圖6所示。

圖6可以看出，起爐后，控制系統(tǒng)開(kāi)啟NGD循環(huán)灰混合設(shè)備并投入增濕水，設(shè)定排放限值為100 mg/m3。SO2排放濃度持續(xù)提升至超過(guò)限值后，開(kāi)啟石灰加料閥，石灰經(jīng)增濕混合并進(jìn)入脫硫反應(yīng)器發(fā)生反應(yīng)后，SO2排入濃度下降，在10 min內(nèi)降至排放限值以下。

圖6 3號(hào)鍋爐SO2排放濃度Fig.6 SO2 emission concentration of NO.3 boiler

對(duì)3號(hào)鍋爐進(jìn)行變負(fù)荷測(cè)試，出口SO2折算濃度、鍋爐負(fù)荷隨運(yùn)行時(shí)間的變化如圖7所示。鍋爐負(fù)荷在50%～100%時(shí)，SO2排放值發(fā)生延遲變化，控制系統(tǒng)根據(jù)鍋爐負(fù)荷、增濕水流量等參數(shù)動(dòng)態(tài)調(diào)整石灰加料閥供料頻率，根據(jù)圖7，系統(tǒng)可使排放值始終穩(wěn)定在100 mg/m3以下。

圖7 3號(hào)鍋爐變負(fù)荷工況下SO2排放濃度Fig.7 SO2 emission concentration of NO.3 boiler at variable load

4.2 脫硫劑補(bǔ)充控制效果

脫硫系統(tǒng)脫硫劑為熟石灰Ca(OH)2，易與空氣中CO2反應(yīng)生成CaCO3板結(jié)成塊，堵塞下料口，因此不宜長(zhǎng)時(shí)間在緩沖倉(cāng)中大量存放。每臺(tái)爐脫硫系統(tǒng)開(kāi)始運(yùn)行時(shí)，控制程序執(zhí)行排隊(duì)邏輯控制輸送倉(cāng)泵和輸送發(fā)依次向各緩沖倉(cāng)補(bǔ)充石灰。

系統(tǒng)投用24 h內(nèi)站內(nèi)各爐脫硫劑緩沖倉(cāng)相關(guān)控制參數(shù)見(jiàn)表2。石灰投送時(shí)，緩沖倉(cāng)質(zhì)量由高限下降至低限為一個(gè)用料周期；石灰塔倉(cāng)泵向緩沖倉(cāng)輸送石灰時(shí)，倉(cāng)重由低限上升至高限為一個(gè)補(bǔ)充周期；倉(cāng)泵工作模式為：準(zhǔn)備—下料—充氣—增壓—輸送—吹掃，倉(cāng)泵準(zhǔn)備、吹掃時(shí)間與緩沖倉(cāng)排隊(duì)時(shí)間之和為等待時(shí)間。

表2 脫硫劑緩沖倉(cāng)控制參數(shù)

由表2可知，各緩沖倉(cāng)平均用料周期約為80 min，倉(cāng)重高限與低限之差為補(bǔ)充料量，約700 kg；平均補(bǔ)充周期約4.5 min，平均等待時(shí)間約7 min，即各倉(cāng)平均約需等待1.5個(gè)單倉(cāng)補(bǔ)充周期，均小于用料周期的1/10，可保證石灰補(bǔ)充的快速性；緩沖倉(cāng)質(zhì)量達(dá)低限后，經(jīng)過(guò)排隊(duì)等待的剩余料量=緩沖倉(cāng)低限-平均等待時(shí)間×平均用料量。根據(jù)表2計(jì)算得各倉(cāng)剩余料量均大于0，可見(jiàn)控制邏輯能夠保證緩沖倉(cāng)連續(xù)供料不間斷。

4.3 鍋爐出口NOx排放特性

3號(hào)鍋爐NOx折算濃度、臭氧投加量、SNCR尿素計(jì)量泵頻率隨運(yùn)行時(shí)間的變化如圖8所示?？芍馉t后出口NOx濃度提升，程序優(yōu)先開(kāi)啟SNCR系統(tǒng)，投加尿素溶液，設(shè)定排放限值80 mg/m3。

圖8 3號(hào)鍋爐NOx排放濃度Fig.8 NOx emission concentration of NO.3 boiler

NOx排放值超過(guò)緩沖限值時(shí)，程序開(kāi)啟臭氧投加邏輯。由于臭氧系統(tǒng)需要氧氣預(yù)吹掃，同時(shí)設(shè)備啟動(dòng)和自檢需要一定時(shí)間，因此臭氧制備存在一定延遲性。根據(jù)圖8，NOx濃度經(jīng)過(guò)5～10 min后開(kāi)始下降，并在20 min內(nèi)下降至100 mg/m3以下。在開(kāi)啟臭氧投送邏輯且NOx排放值下降后，降低SNCR計(jì)量泵頻率以適當(dāng)減少尿素投送量，降低氨逃逸及銨鹽對(duì)后端設(shè)備的影響。

4.4 鍋爐站出口污染物排放特性

鍋爐站內(nèi)4臺(tái)鍋爐運(yùn)行時(shí)總污染物排放情況隨時(shí)間的變化如圖9所示。選取運(yùn)行期間80 h內(nèi)鍋爐站煙囪出口處CEMS每小時(shí)平均SO2、NOx折算后(按氧含量9%折算)[4]濃度作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，與改造前進(jìn)行對(duì)比。

圖9 鍋爐站SO2和NOx總排放濃度每小時(shí)平均值Fig.9 Average SO2 and NOxemission concentration per hour of whole boiler station

由圖9可知，4臺(tái)鍋爐長(zhǎng)周期運(yùn)行時(shí)，站內(nèi)SO2、NOx總排放值均顯著下降，由原來(lái)的100～200 mg/m3下降至50～100 mg/m3，其中SO2排放濃度80 h總平均值由改造前的163.55 mg/m3降至72.54 mg/m3，NOx排放濃度80 h總平均值由改造前的160.85 mg/m3降至71.06 mg/m3，均滿(mǎn)足國(guó)家與當(dāng)?shù)氐沫h(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)。

鍋爐站污染物排放特性如圖10所示?？芍廴疚锱欧胖档牟▌?dòng)性較改造前有所降低。其中鍋爐站運(yùn)行80 h時(shí)，SO2濃度標(biāo)準(zhǔn)差由改造前的21.04降至18.14，NOx濃度標(biāo)準(zhǔn)差由改造前的25.09降至15.84，控制系統(tǒng)在站內(nèi)多臺(tái)鍋爐運(yùn)行時(shí)能合理分配脫硫、脫硝劑的投加，具有一定的抗干擾性。

圖10 鍋爐站污染物排放特性Fig.10 Pollutant emission characteristics of boiler station

5 結(jié) 論

1)基于PLC和網(wǎng)絡(luò)通訊技術(shù)，結(jié)合NGD和SNCR-臭氧工藝流程，設(shè)計(jì)了石灰自動(dòng)投送邏輯以及SNCR-臭氧協(xié)同控制邏輯，以此為基礎(chǔ)搭建了綜合污染物排放控制系統(tǒng)。集成化的環(huán)?？刂葡到y(tǒng)能使鍋爐站排放滿(mǎn)足國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，降低人工操作量。

2)試驗(yàn)表明，改造后的控制系統(tǒng)能在起爐后較短時(shí)間內(nèi)將SO2、NOx濃度控制在限值以?xún)?nèi)，降低了污染物排放的波動(dòng)性，保證鍋爐站長(zhǎng)周期運(yùn)行時(shí)煙氣排放達(dá)標(biāo)。

3)由于脫硫、脫硝系統(tǒng)滯后性大，系統(tǒng)反應(yīng)時(shí)耦合變量多，控制系統(tǒng)開(kāi)始投送后，SO2、NOx排放曲線(xiàn)易出現(xiàn)延遲和震蕩，脫硫劑、脫硝劑投加量的計(jì)算也出現(xiàn)相應(yīng)波動(dòng)，有待使用更智能的模型優(yōu)化石灰、臭氧投加量的評(píng)估和預(yù)測(cè)算法，提升系統(tǒng)的魯棒性和經(jīng)濟(jì)性。