鐘榕芳

摘要：季節(jié)性浸水軟土地區(qū)巖土體強(qiáng)度參數(shù)受干濕循環(huán)影響較大，文章以實(shí)際工程為例，通過(guò)三軸試驗(yàn)研究干濕循環(huán)作用下路基土體強(qiáng)度參數(shù)變化特征，并采用數(shù)值模擬方法分析路基穩(wěn)定性。研究表明：試樣強(qiáng)度參數(shù)與干濕循環(huán)次數(shù)關(guān)系密切，干濕循環(huán)4次后，強(qiáng)度參數(shù)趨于穩(wěn)定;在干濕循環(huán)8次后，路基最大變形量達(dá)到10.0 cm;在路基支護(hù)時(shí)應(yīng)當(dāng)考慮路基浸水帶來(lái)的強(qiáng)度變化，避免支護(hù)強(qiáng)度不夠造成路基失穩(wěn)。

關(guān)鍵詞：軟土路基;干濕循環(huán);強(qiáng)度;數(shù)值模擬

0 引言

在交通運(yùn)輸工程項(xiàng)目建設(shè)過(guò)程中，往往會(huì)遇到地形變化起伏較大的現(xiàn)象，針對(duì)這種情況，通常采用開(kāi)挖、回填等方式改變?cè)械匦?，以滿足主體工程建設(shè)的需求。路基作為道路建設(shè)的基礎(chǔ)部分，其穩(wěn)定性關(guān)系到整個(gè)工程的正常使用安全，針對(duì)路基穩(wěn)定性進(jìn)行研究具有十分重要的意義。齊魯寧等[1]結(jié)合G109工程實(shí)例，對(duì)凍土區(qū)挖方路基邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行研究，為工程施工提供參考;張沖沖等[2]采用數(shù)值模擬方法對(duì)紅黏土路基在降雨作用下的穩(wěn)定性情況進(jìn)行研究，認(rèn)為紅黏土對(duì)路基穩(wěn)定影響較小;陳強(qiáng)等對(duì)[3]V型溝谷地區(qū)填方路基穩(wěn)定性進(jìn)行研究，認(rèn)為V型谷坡度對(duì)路基變形影響較大;張凌晨等[4]為了研究路基邊坡穩(wěn)定性情況，提出了一種新條分法，可體現(xiàn)路基邊坡漸進(jìn)演變過(guò)程;郭天惠等[5]采用有限元數(shù)值模擬方法分析了不同填筑高度對(duì)路基變形的影響。針對(duì)路基變形、穩(wěn)定性等的研究已經(jīng)取得了較多的成果，所采用的主要手段包括數(shù)值模擬[6-8]、力學(xué)實(shí)驗(yàn)[9]等。本文以實(shí)際工程為例，通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)獲取干濕循環(huán)作用下路基巖土體強(qiáng)度參數(shù)變化特征，并結(jié)合數(shù)值模擬方法分析路基穩(wěn)定性情況。

1 工程概況

為了研究季節(jié)性降水影響作用下路基邊坡的穩(wěn)定性情況，選取我國(guó)南方某在建公路為研究對(duì)象。該道路路基高度為6.0 m，單車道寬度為3.75 m，道路表面屬于不透水層，季節(jié)性降水主要從路基邊坡入滲。

2 干濕循環(huán)作用下土體強(qiáng)度變化研究

2.1 干濕循環(huán)實(shí)驗(yàn)條件

2.1.1 實(shí)驗(yàn)材料和設(shè)備

為了保證室內(nèi)力學(xué)試驗(yàn)結(jié)果可以應(yīng)用于工程實(shí)踐，在工程現(xiàn)場(chǎng)獲取室內(nèi)力學(xué)試驗(yàn)所需要的試樣材料。干濕循環(huán)試驗(yàn)采用恒濕箱，以保證良好的試驗(yàn)條件，從而獲取更為可靠的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。

2.1.2 實(shí)驗(yàn)步驟

試驗(yàn)溫度主要依據(jù)工程所在地的氣候條件設(shè)定，參照當(dāng)前干濕循環(huán)試驗(yàn)成果[10-11]，對(duì)試樣進(jìn)行0、1、2、4、6、8次干濕循環(huán)，獲取不同循環(huán)次數(shù)下試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線以及抗剪強(qiáng)度參數(shù)。實(shí)驗(yàn)步驟如下：南方地區(qū)夏季降水較多，主要模擬當(dāng)?shù)叵募練夂驐l件，設(shè)置試驗(yàn)箱溫度為27 ℃，濕度為75%，對(duì)飽和試樣進(jìn)行干燥處理;試樣飽水采用抽氣飽水的方法，含水率達(dá)到22%時(shí)即可，此時(shí)，完成一次試樣的干濕循環(huán)。選取不同循環(huán)次數(shù)的試樣，完成三軸試驗(yàn)，圍壓分別為50 kPa、100 kPa、200 kPa、300 kPa。實(shí)驗(yàn)剪切速率為0.015 mm/min，設(shè)置軸向應(yīng)變速率為0.012 %/min。當(dāng)試樣軸向應(yīng)變>20%時(shí)，實(shí)驗(yàn)即可結(jié)束。

2.2 干濕循環(huán)作用下力學(xué)特性研究

2.2.1 應(yīng)力-應(yīng)變曲線與干濕循環(huán)次數(shù)關(guān)系

不同試驗(yàn)條件下不同干濕循環(huán)次數(shù)試樣的偏應(yīng)力-軸向應(yīng)變曲線見(jiàn)圖1。從圖中可知，未進(jìn)行干濕循環(huán)的試樣，偏應(yīng)力-軸向應(yīng)變變化較為穩(wěn)定，僅表現(xiàn)為較弱的應(yīng)變軟化現(xiàn)象。在三軸試驗(yàn)初期，隨著應(yīng)變的增大，剪應(yīng)力急劇增大，隨后應(yīng)變逐漸增大，剪應(yīng)力增加速率逐漸降低并趨于穩(wěn)定。干濕循環(huán)處理后的試樣，表現(xiàn)出明顯的應(yīng)變軟化現(xiàn)象，隨著循環(huán)次數(shù)增加、圍壓減小，應(yīng)變軟化現(xiàn)象越明顯，軟化程度越劇烈。干濕循環(huán)處理降低了巖土體的抗破壞能力。

通過(guò)分析不同實(shí)驗(yàn)條件下試樣的偏應(yīng)力-軸向應(yīng)變關(guān)系曲線可知：（1）干濕循環(huán)影響下，試樣出現(xiàn)應(yīng)變軟化現(xiàn)象;（2）在相同圍壓下，干濕循環(huán)次數(shù)越多，試樣破壞峰值強(qiáng)度越低，強(qiáng)度參數(shù)下降越明顯;（3）通過(guò)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的擬合分析，在50 kPa圍壓下偏應(yīng)力與循環(huán)次數(shù)關(guān)系見(jiàn)圖2，并滿足如下關(guān)系：y=-37.90ln（x）+266.05（R2=0.946 4）。

2.2.2 抗剪強(qiáng)度參數(shù)與干濕循環(huán)次數(shù)關(guān)系

抗剪強(qiáng)度參數(shù)是反應(yīng)巖土體抗破壞能力的重要參數(shù)。試樣初始粘聚力、內(nèi)摩擦角分別為64.5 kPa、24.5°?；谀?庫(kù)倫準(zhǔn)則分析干濕循環(huán)三軸試驗(yàn)結(jié)果，通過(guò)應(yīng)力-應(yīng)變曲線可知，試樣的抗剪強(qiáng)度參數(shù)在第一次干濕循環(huán)后變化最為明顯，隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加，試樣抗剪強(qiáng)度參數(shù)變化幅度逐漸降低，8次干濕循環(huán)后粘聚力下降約40.0%，內(nèi)摩擦角增大約7.5%，在4次干濕循環(huán)處理后，試樣參數(shù)逐漸趨于穩(wěn)定。

通過(guò)對(duì)不同試驗(yàn)條件的粘聚力（c）和內(nèi)摩擦角（φ）與干濕循環(huán)次數(shù)的關(guān)系，繪制關(guān)系曲線見(jiàn)下頁(yè)圖3。從圖中可知，粘聚力與干濕循環(huán)次數(shù)的關(guān)系曲線為：y=-9.10ln（x）+64.5（R2=0.965 2）;內(nèi)摩擦角與干濕循環(huán)次數(shù)的關(guān)系曲線為：y=0.34ln（x）+25.50（R2=0.900 5）。

3 軟土路基邊坡穩(wěn)定性分析

3.1 數(shù)值模擬模型建立及參數(shù)選取

根據(jù)前文所講的軟土路基原型，建立該軟土路基的數(shù)值模擬模型，計(jì)算參數(shù)根據(jù)室內(nèi)干濕循環(huán)試驗(yàn)結(jié)果選取。建立的數(shù)值模擬模型見(jiàn)圖4。

3.2 計(jì)算結(jié)果分析

3.2.1 軟土路基穩(wěn)定性系數(shù)分析

采用不同循環(huán)次數(shù)試驗(yàn)成果作為軟土路基邊坡穩(wěn)定性的計(jì)算參數(shù)，研究不同循環(huán)次數(shù)條件下軟土路基的穩(wěn)定性情況，繪制路基穩(wěn)定性系數(shù)與干濕循環(huán)次數(shù)的關(guān)系（見(jiàn)圖5）。從圖5中可知，隨著巖土體干濕循環(huán)次數(shù)的增加，路基巖土體參數(shù)出現(xiàn)一定程度的降低，此時(shí)，邊坡穩(wěn)定性系數(shù)也產(chǎn)生一定的下降，干濕循環(huán)4次后，巖土體參數(shù)趨于穩(wěn)定，邊坡穩(wěn)定性系數(shù)也趨于穩(wěn)定。試驗(yàn)結(jié)果表明，軟土路基邊坡穩(wěn)定性對(duì)于粘聚力較為敏感。

3.2.2 變形破壞特征分析

未進(jìn)行干濕循環(huán)試驗(yàn)和進(jìn)行8次干濕循環(huán)試驗(yàn)的路基變形云圖見(jiàn)圖6。未進(jìn)行干濕循環(huán)試驗(yàn)的路基邊坡最大變形量為5 cm，完成8次干濕循環(huán)試驗(yàn)的路基邊坡最大變形量為10 cm，路基邊坡最大變形位置位于斜坡中上部。兩次試驗(yàn)結(jié)果可知，多次干濕循環(huán)試驗(yàn)后路基穩(wěn)定性系數(shù)和最大位移均有所增加，在路基邊坡支護(hù)過(guò)程中應(yīng)當(dāng)提高重視。

4 結(jié)語(yǔ)

根據(jù)干濕循環(huán)試驗(yàn)結(jié)果可知，原狀試樣主要為應(yīng)變穩(wěn)定型，干濕循環(huán)試驗(yàn)后，試樣應(yīng)力-應(yīng)變曲線表現(xiàn)為應(yīng)變軟化現(xiàn)象。進(jìn)行干濕循環(huán)處理后，試樣強(qiáng)度出現(xiàn)變化，隨著循環(huán)次數(shù)增加，強(qiáng)度變化速度逐漸降低，8次干濕循環(huán)試驗(yàn)后，內(nèi)摩擦角增大約為7.5%，粘聚力下降約為40%。軟土路基穩(wěn)定性變化情況與干濕循環(huán)強(qiáng)度參數(shù)變化趨于一致，4次干濕循環(huán)后強(qiáng)度參數(shù)趨于穩(wěn)定;路基位移量在8次干濕循環(huán)后達(dá)到了10 cm。季節(jié)性軟土地區(qū)路基支護(hù)應(yīng)注意干濕循環(huán)帶來(lái)強(qiáng)度參數(shù)變化，避免支護(hù)強(qiáng)度不夠，造成路基失穩(wěn)。

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收稿日期：2020-05-27