段 寶， 范 龍， 李繼宏

(國家電投集團電站運營技術(shù)(北京)有限公司 西北分公司， 西安 710065)

隨著電力工業(yè)蓬勃發(fā)展和技術(shù)不斷成熟，超臨界循環(huán)流化床(CFB)機組兼?zhèn)涑R界機組特性和CFB鍋爐燃燒技術(shù)的優(yōu)勢，350 MW超臨界CFB機組現(xiàn)已成為低熱值發(fā)電供熱機組的主要發(fā)展趨勢。超臨界CFB機組運行參數(shù)高、效率高，有深度調(diào)峰性能；寬煤種燃燒適應(yīng)能力強，SO2、NOx控制成本相對低；但因超臨界CFB機組鍋爐結(jié)構(gòu)和燃燒特性等因素，具有很大的燃燒滯后性和熱慣性，相比超臨界煤粉鍋爐自動控制難度大，尤其在輔機故障減負荷(RB)時。筆者結(jié)合某350 MW超臨界CFB機組各項RB試驗成功的經(jīng)驗，深入分析控制策略和技術(shù)難點，提出解決思路，保證在RB大擾動工況下煤、水、風(fēng)主要控制量基本耦合正確，主參數(shù)調(diào)節(jié)穩(wěn)定，為同類型機組RB功能控制提供參考。

1 設(shè)備概況

該機組鍋爐均采用DG1235/25.4-Ⅱ1型超臨界CFB直流鍋爐，單爐膛、M形布置、平衡通風(fēng)、一次中間再熱，采用3臺高溫蒸汽冷卻式旋風(fēng)分離器進行氣固分離，其下部各布置1臺U形閥回料器；不帶再循環(huán)泵的啟動系統(tǒng)，在負荷≥30%鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量(BMCR)后，進入直流運行；鍋爐采取床下油槍點火，設(shè)置4個床下點火風(fēng)道，分別從爐膛后側(cè)進入風(fēng)室；前墻水冷壁下部收縮段沿寬度方向均等布置10個給煤口，爐后水冷壁下部均等布置5個排渣口。鍋爐主要技術(shù)參數(shù)見表1。

表1 鍋爐主要技術(shù)參數(shù)

注：1)BRL為鍋爐額定蒸發(fā)量。

汽輪機采用CZK350/295-24.2/0.4/566/566型超臨界、一次中間再熱、直接空冷、抽凝式汽輪機組。機組有7個回?zé)峒訜崞鳎謩e為3個高壓加熱器、1個除氧器、3個低壓加熱器。分散控制系統(tǒng)(DCS)采用HOLLIAS MACS V6.5.2DCS。

每臺機組配置2臺帶變頻器的一次風(fēng)機、2臺帶變頻器的二次風(fēng)機、2臺動葉可調(diào)的一次風(fēng)機，實際運行中一次、二次風(fēng)機均采取變頻方式；配置1臺100%的汽動給水泵和1臺30%的非全壓電動給水泵，進而主要考慮變頻方式下的風(fēng)機RB，即一次風(fēng)機、二次風(fēng)機、引風(fēng)機的RB。

2 RB控制要點

超臨界CFB機組RB控制功能與超臨界煤粉鍋爐相同，均是在機組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)(CCS)中主要輔機發(fā)生故障時，機組快速降負荷，維持鍋爐的允許最大出力。超臨界CFB機組鍋爐燃燒特性決定其RB控制策略和具體邏輯與煤粉機組有很大不同，超臨界CFB機組鍋爐具有大燃燒滯后性和熱慣性，一定程度上增加了RB的控制難度。

超臨界CFB機組RB不存在像煤粉鍋爐直接切斷部分制粉系統(tǒng)運行，而應(yīng)快速實現(xiàn)燃燒(即床溫)、蓄熱、汽水等參數(shù)與RB目標負荷對應(yīng)的燃料量的匹配，否則易在RB階段發(fā)生因鍋爐原高負荷物料、澆注料、受熱面等積累蓄熱未充分消解，造成水冷壁超溫、中間點溫度飛升、屏式受熱面超溫，以及主蒸汽、再熱蒸汽溫度突升等問題，此是超臨界CFB機組RB最重要的控制要點。RB過程中應(yīng)控制床溫的下降速率和幅度，保持煤在穩(wěn)定著火溫度以上，防止出現(xiàn)床溫過低切換燃料或鍋爐跳閘；RB過程中應(yīng)防止因快速減負荷時物料迅速回落使床壓過高，可能引起的局部結(jié)焦或流化不良；在一次風(fēng)機RB中應(yīng)保證物料流化風(fēng)量；RB過程中因爐內(nèi)物料濃度和風(fēng)量的劇烈變化，負壓控制相對較難；RB過程中還應(yīng)防止運行輔機及對應(yīng)變頻器過流等。超臨界CFB機組RB必須充分考慮上述控制要點，針對性地制定合理的邏輯和調(diào)節(jié)參數(shù)。

3 RB控制策略

3.1 RB觸發(fā)、目標負荷和復(fù)位條件

機組汽輪機主控、燃料主控、給水控制、一次風(fēng)機、二次風(fēng)機、引風(fēng)機均投入自動，且機組負荷大于175 MW(50%額定負荷)，允許投入RB功能。結(jié)合超臨界CFB機組鍋爐燃燒特點和具體風(fēng)機的出力情況，設(shè)置RB的具體觸發(fā)負荷、目標負荷。

(1) 引風(fēng)機RB：負荷大于190 MW，2臺引風(fēng)機運行時，其中1臺跳閘，觸發(fā)引風(fēng)機RB動作，目標負荷175 MW。

(2) 二次風(fēng)機RB：在鍋爐65%額定負荷工況以下，為維持爐內(nèi)床溫，二次風(fēng)量僅是補充風(fēng)量，相對較少，同時為保證一定的安全裕量，進而確定負荷大于240 MW，2臺二次風(fēng)機運行，其中1臺跳閘，觸發(fā)二次風(fēng)機RB動作，目標負荷210 MW。

(3) 一次風(fēng)機RB：保證物料的正常流化是關(guān)鍵，結(jié)合風(fēng)機實際出力情況，負荷大于185 MW，2臺一次風(fēng)機運行，其中1臺跳閘，負荷降至165 MW。

因該機組要進行供熱，且冬季供熱量較大(10%～17%的額定負荷)，折算主蒸汽質(zhì)量流量為90～150 t/h。所以不能直接采取發(fā)電機出口的電負荷作為觸發(fā)負荷和目標負荷，而應(yīng)采取鍋爐蒸發(fā)量折算的電負荷作為觸發(fā)負荷和目標負荷。

超臨界CFB機組鍋爐蓄熱量大，RB動作后相應(yīng)負荷下降速率較煤粉機組緩慢，至目標負荷時間較長，取消原煤粉鍋爐采用的負荷變化速率低于一定值的復(fù)位條件；采取時間復(fù)位或負荷復(fù)位的2種方式，即RB動作后12 min復(fù)位或RB動作后負荷至大于目標負荷10 MW復(fù)位。

3.2 RB目標壓力和滑壓速率的設(shè)置

RB觸發(fā)后，汽輪機立即切換至機跟隨(TF)方式，依一定的滑壓速率控制主蒸汽壓力至目標壓力設(shè)定值。 目標壓力和滑壓速率合理的設(shè)置對RB至關(guān)重要，關(guān)系到在RB動態(tài)快速過程中機爐能量平衡，影響降負荷速率和蒸汽溫度的穩(wěn)定性；同時影響四段抽汽和再熱蒸汽冷段(簡稱冷再)的壓力，關(guān)系到汽動給水泵的正常運行和給水調(diào)節(jié)速率[1]。 如果壓力設(shè)定值過高，雖然降負荷速率快，也便于鍋爐蒸汽參數(shù)的穩(wěn)定，但是因汽輪機主汽閥開度小、進汽量少，四段抽汽和冷再壓力過低，汽動給水泵汽源不足，影響給水調(diào)節(jié)；如果壓力設(shè)定值過低，則降負荷慢，且鍋爐的熱量和蒸汽溫度容易在RB后期快速下降。 滑壓速率應(yīng)結(jié)合RB實際主蒸汽壓力和目標壓力的變化予以確定，滑壓速率設(shè)置過小或過大，均易導(dǎo)致主蒸汽壓力的調(diào)節(jié)偏差增大、調(diào)節(jié)過慢或后期振蕩。 綜合協(xié)調(diào)控制模式的壓力曲線和滑壓速率，確定RB動作時主蒸汽目標壓力均較原協(xié)調(diào)控制模式時相同負荷高1 MPa、滑壓速率為0.5 MPa/min。 RB動作90 s內(nèi)，因CFB鍋爐蓄熱量大，實際主蒸汽壓力變化相對慢，可能高于目標壓力，設(shè)置閉鎖汽輪機調(diào)節(jié)閥開度增加的邏輯，有利于后期鍋爐熱量和蒸汽溫度的維持。

3.3 RB動作后燃燒控制

3.3.1 燃料量控制

依據(jù)觸發(fā)RB動作前鍋爐蒸發(fā)量折算的電負荷、煤量，并考慮CFB鍋爐極強的蓄熱乘以一定的蓄熱修正系數(shù)(一次風(fēng)機和引風(fēng)機RB取0.90、二次風(fēng)機RB取0.93，有利于消解鍋爐蓄熱，防止出現(xiàn)受熱面超溫)，確定RB目標負荷下的對應(yīng)目標煤量(見圖1)。引風(fēng)機和二次風(fēng)機RB依據(jù)每分鐘100%額定負荷的速率、一次風(fēng)機RB依據(jù)每分鐘150%額定的速率，燃料主控指令直接至目標煤量，運行給煤機平均動作減少煤量，不存在跳閘部分給煤機，有利于維持整體床溫的平衡及其因原部分給煤機停運時RB邏輯的判別。一次風(fēng)機RB須維持物料正常流化，防止出現(xiàn)物料局部堆積造成的結(jié)焦，所以設(shè)置目標負荷低、減煤幅度大、速率快。CFB機組給煤線長且實際給煤機轉(zhuǎn)速-煤量有一定的下降速率，不會因煤量指令瞬時巨幅下降引起負壓失調(diào)。

圖1 RB目標煤量的邏輯框圖

3.3.2 風(fēng)煙聯(lián)鎖和超馳控制

因CFB鍋爐中低負荷階段燃燒一次風(fēng)、二次風(fēng)的比例分配，RB過程中風(fēng)煙聯(lián)鎖與煤粉鍋爐有所不同；不僅因風(fēng)量和燃料量的巨幅變化，爐內(nèi)物料濃度驟變也會增加負壓的調(diào)節(jié)難度。因此，應(yīng)有針對性地確定風(fēng)煙聯(lián)鎖邏輯并增加合適的超馳控制前饋便于負壓調(diào)節(jié)，具體如下：

(1) 引風(fēng)機RB，聯(lián)鎖跳閘同側(cè)二次風(fēng)機。

(2) 因?qū)嶋H二次風(fēng)機占比總風(fēng)量比例較少，二次風(fēng)機RB不會聯(lián)鎖跳閘同側(cè)引風(fēng)機，增加超馳關(guān)小每臺引風(fēng)機動葉12%的指令[2]。

(3) 一次風(fēng)機RB時，因爐內(nèi)一次流化風(fēng)量和稀相區(qū)物料濃度迅速降低，會加劇負壓減少，增加超馳關(guān)小每臺引風(fēng)機動葉8%的指令。

RB動作，一次風(fēng)流量和二次風(fēng)流量隨著鍋爐燃料指令迅速降低而快速下降。結(jié)合CFB鍋爐熱慣性及平衡系統(tǒng)參數(shù)的需要，一次風(fēng)流量設(shè)定值變化設(shè)置10 s的慣性時間，二次風(fēng)流量設(shè)定值變化設(shè)置8 s的慣性時間，相比協(xié)調(diào)控制模式等非RB工況慣性時間均增加5 s。

風(fēng)機跳閘后，依靠交叉平衡回路邏輯將跳閘風(fēng)機的指令直接疊加至對應(yīng)的運行風(fēng)機，與負壓對應(yīng)引風(fēng)機動葉、負荷或燃料量對應(yīng)一次風(fēng)機和二次風(fēng)機共同確定RB后風(fēng)煙系統(tǒng)的調(diào)節(jié)參數(shù)。其間，為防止運行風(fēng)機和變頻器過流造成鍋爐停運，設(shè)置引風(fēng)機動葉、一次風(fēng)機和二次風(fēng)機變頻器指令上限，設(shè)置風(fēng)機電動機、變頻器至額定電流的報警，以及閉鎖增的雙重回路。

3.3.3 床溫、床壓控制

RB過程中仍保持兩側(cè)運行的風(fēng)機采取較快的PID調(diào)節(jié)參數(shù)，減少一次流化風(fēng)量和二次風(fēng)流量，不僅有利于迅速減少鍋爐稀相區(qū)的熱流密度和循環(huán)倍率，快速降低負荷，還有利于床溫的維持。為進一步控制床溫的下降速率，在RB動作60 s后，設(shè)置爐膛上部二次風(fēng)擋板超馳關(guān)小至45%、下部二次風(fēng)擋板超馳關(guān)小至20%的指令。

RB過程中，物料內(nèi)外循環(huán)的迅速減少、大量的物料回落在爐膛密相區(qū)，會導(dǎo)致床壓的迅速升高(100%額定負荷一次風(fēng)機RB最為明顯，平均床壓約從5.7 kPa最高升至8.6 kPa)。為防止物料迅速堆積引起的流化不良及降低一次風(fēng)系統(tǒng)阻力，防止點火風(fēng)道、一次風(fēng)道膨脹節(jié)處超壓，增設(shè)RB動作后，超馳增加運行冷渣器、鏈斗輸送機、斗提機10%的轉(zhuǎn)速指令；為防止冷渣器過熱，出現(xiàn)排渣或回水溫度高跳閘，增設(shè)凝結(jié)水母管至冷渣器冷卻水供水電動調(diào)節(jié)閥超馳開8%的指令。

3.4 RB動作后給水控制

超臨界CFB機組給水控制是RB成功的關(guān)鍵，不能像亞臨界CFB機組僅控制汽包水位，須要實現(xiàn)煤水之間的緊密耦合；但因超臨界CFB鍋爐蓄熱量大、燃燒滯后性強，且還須考慮RB過程中爐內(nèi)各部位物料濃度變化引起的水冷壁吸熱比例的變化，也不能像超臨界煤粉機組設(shè)置較快的煤-水耦合調(diào)節(jié)參數(shù)，控制難度較大。超臨界CFB機組RB給水控制有針對性地采用與協(xié)調(diào)控制模式相同的煤-焓回路確定基準水量，增加RB初始期間隨動作負荷疊加水量，確定基準給水量；增設(shè)RB期間過熱度給水量修正回路；保留手給水量偏置功能，在煤水比嚴重失調(diào)或主要汽水參數(shù)失控下作為手動干預(yù)，以相互結(jié)合補充的方式進行綜合控制。具體RB工況給水流量控制邏輯見圖2。

圖2 RB工況給水流量控制邏輯框圖

3.4.1 基準給水量

RB動作后，依據(jù)未乘以蓄熱修正系數(shù)的RB目標煤量，并結(jié)合協(xié)調(diào)控制模式設(shè)置的給水流量曲線和焓值修正回路，確定基準水量；針對不同RB及RB動作前的負荷，在RB動作初期45 s直接疊加30～90 t/h給水質(zhì)量流量(見表2)。通過以上兩個方面，使RB期間給水流量設(shè)定值相比協(xié)調(diào)控制模式下數(shù)值稍高，有利于巨大蓄熱的消解，防止RB過程中出現(xiàn)水冷壁超溫、中間點溫度突升，有利于后續(xù)汽溫的控制。

表2 各RB隨動作前負荷設(shè)置的疊加給水質(zhì)量流量 t/h

依據(jù)不同RB燃燒表現(xiàn)的作用設(shè)置不同的給水慣性時間：引風(fēng)機RB和二次風(fēng)機三階給水慣性時間為42 s；一次風(fēng)機RB三階給水慣性時間為27 s，相對給水調(diào)節(jié)較快，主要因為隨著跳閘一次風(fēng)機，導(dǎo)致瞬時爐膛稀相區(qū)的物料濃度和熱流密度迅速降低，該區(qū)域水冷壁的吸熱量也相應(yīng)迅速減少，蒸發(fā)量減少和汽水蒸發(fā)點后移，應(yīng)相應(yīng)地較快降低給水流量，維持中間點溫度和汽溫的穩(wěn)定性，也應(yīng)較快降低給水流量。

3.4.2 過熱度控制

過熱度代表過熱器入口蒸汽初始參數(shù)，有利于負荷和汽溫的控制。超臨界CFB鍋爐因燃燒滯后性強、熱慣性大，過熱度控制必須利用給水調(diào)節(jié)；不同于超臨界煤粉爐可分別用煤量、給水量兩個方面或者耦合進行修正。RB動作后應(yīng)密切關(guān)注過熱度的變化，防止過熱度跟蹤過于緊密反而抑制基準給水量的跟蹤和調(diào)節(jié)，造成煤水比失調(diào)，引發(fā)受熱面超溫或參數(shù)失控。采取RB動作前120 s暫時切除中間點溫度控制，便于快減負荷階段給水量隨煤量變化的跟蹤；后投入自動，當過熱度≤20 K或≥38 K時，依據(jù)過熱度實際值修正-65～70 t/h給水質(zhì)量流量予以調(diào)節(jié)(見表3)。

表3 RB過程中過熱度修正給水質(zhì)量流量

3.4.3 減溫水控制

一次風(fēng)機RB因爐膛稀相區(qū)的物料濃度、熱流密度和外循環(huán)倍率的巨幅減少，使爐膛上部水冷壁、屏式受熱面、尾部對流受熱面的吸熱量減少，造成汽溫波動更加明顯；且再熱器因集中尾部受熱面布置，屏式受熱面較少，爐內(nèi)高溫物料輻射受熱對再熱蒸汽溫度影響相對較少，RB動作再熱蒸汽溫度下降更加劇烈。所以在引風(fēng)機、二次風(fēng)機和一次風(fēng)機RB時不同的減溫水控制策略，便于維持汽溫的穩(wěn)定性。

(1) 引風(fēng)機、二次風(fēng)機RB動作前90 s，過熱減溫水調(diào)節(jié)閥相比原開度超馳關(guān)小20%，再熱減溫水調(diào)節(jié)閥超馳關(guān)閉至0后跟蹤調(diào)節(jié)。

(2) 一次風(fēng)機RB動作前90 s，減溫水調(diào)節(jié)閥超馳關(guān)閉至0后跟蹤調(diào)節(jié)；再熱減溫水調(diào)節(jié)閥和前后電動隔離閥均關(guān)閉后依據(jù)蒸汽溫度變化，手動投入。

4 RB控制實例

2018年3月31日—4月1日，在機組90%額定負荷以上，采取就地事故按鈕手動跳閘風(fēng)機的方式，分別進行二次風(fēng)機、引風(fēng)機、一次風(fēng)機RB試驗，各試驗均采取自動控制，過程中未有手動干預(yù)，整個動態(tài)過程各主要參數(shù)穩(wěn)定，燃燒與給水參數(shù)耦合較好，成功實現(xiàn)在輔機意外跳閘時機組自動安全快速減負荷。

4.1 二次風(fēng)機RB

二次風(fēng)機RB機組各個主要參數(shù)的變化過程見表4。

表4 二次風(fēng)機RB主要參數(shù)變化

協(xié)調(diào)控制模式下，機組負荷338.33 MW、主蒸汽壓力24.32 MPa、總?cè)剂腺|(zhì)量流量225.8 t/h，就地事故按鈕跳閘B側(cè)二次風(fēng)機，觸發(fā)二次風(fēng)機RB。A側(cè)二次風(fēng)機變頻器負荷率由74.2%迅速增加至81.7%，二次風(fēng)體積流量維持在316 000 m3/h，總?cè)剂腺|(zhì)量流量下降至135.1 t/h，給水質(zhì)量流量下降至747.5 t/h，過熱度控制在34.35 K，過熱蒸汽和再熱蒸汽參數(shù)穩(wěn)定，未出現(xiàn)受熱面超溫和汽溫巨幅波動；引風(fēng)機和一次風(fēng)機減少出力，維持參數(shù)穩(wěn)定，負壓最大波動至-935 Pa，床溫由916 ℃下降至846 ℃。RB動作后12 min后負荷下降至235.05 MW，各項參數(shù)穩(wěn)定，雖未達到目標負荷(210 MW)，但滿足時間復(fù)位條件，RB自動復(fù)位。

4.2 引風(fēng)機RB

引風(fēng)機RB機組各個主要參數(shù)的變化過程見表5。

表5 引風(fēng)機RB主要參數(shù)變化

機組負荷349.34 MW、主蒸汽壓力24.09 MPa、總?cè)剂腺|(zhì)量流量227.71 t/h，手動停運A側(cè)引風(fēng)機，觸發(fā)引風(fēng)機RB。聯(lián)鎖跳閘同側(cè)A二次風(fēng)機，B側(cè)引風(fēng)機超馳最大開度達到89.2%后跟蹤負壓逐漸關(guān)小至78%，調(diào)整負壓在正常范圍內(nèi)，其間負壓波動在-1 366～1 251 Pa。給水質(zhì)量流量逐漸下降至681.74 t/h，過熱度控制在28.38 K，過熱蒸汽和再熱蒸汽參數(shù)穩(wěn)定，未出現(xiàn)受熱面超溫和汽溫巨幅波動；一次風(fēng)機減少出力，維持流化風(fēng)體積流量302 000 m3/h，床溫由925 ℃下降至835 ℃。RB動作后12 min后負荷下降至209.71 MW，各項參數(shù)穩(wěn)定，雖未達到目標負荷(185 MW)，但滿足時間復(fù)位條件，RB自動復(fù)位。

4.3 一次風(fēng)機RB

一次風(fēng)機RB機組各個主要參數(shù)的變化過程見表6。

表6 一次風(fēng)機RB主要參數(shù)變化

機組負荷351 MW、主蒸汽壓力24.39 MPa、總?cè)剂腺|(zhì)量流量238.12 t/h，事故按鈕跳閘B側(cè)一次風(fēng)機，觸發(fā)一次風(fēng)機RB。B一次風(fēng)機跳閘后約19 s，流化風(fēng)體積流量最低降至293 000 m3/h，但仍在臨界流化風(fēng)體積流量(195 000 m3/h)以上；A側(cè)一次風(fēng)機變頻器負荷率由72.5%超馳增加至90%，流化風(fēng)體積流量控制在293 000 m3/h；總?cè)剂腺|(zhì)量流量下降至111.09 t/h，給水質(zhì)量流量逐漸下降至702.2 t/h；其間過熱度在28.68～52.84 K波動，后逐漸穩(wěn)定在36.58 K，過熱蒸汽和再熱蒸汽參數(shù)穩(wěn)定，未出現(xiàn)受熱面超溫和汽溫巨幅波動；引風(fēng)機和二次風(fēng)機隨之降低出力，其間負壓波動在-1 616～731 Pa，調(diào)節(jié)特性較好；床溫由923 ℃下降至844 ℃。RB動作后12 min后負荷下降至189.32 MW，各項參數(shù)穩(wěn)定，雖未達到目標負荷(165 MW)，但滿足時間復(fù)位條件，RB自動復(fù)位。

5 結(jié)語

(1) 結(jié)合超臨界CFB機組鍋爐燃燒特點和具體風(fēng)機的出力情況，設(shè)置RB的具體觸發(fā)負荷、目標負荷及復(fù)位條件；設(shè)置合適的RB目標壓力和滑壓速率，有利于機爐之間的能量平衡、蒸汽參數(shù)穩(wěn)定和汽動給水泵的汽源供給正常。

(2) 超臨界CFB機組RB應(yīng)直接平均減少運行給煤機的煤量，有利于整體床溫的均衡；該機組因帶供熱，RB目標煤量采取鍋爐蒸發(fā)量折算電負荷并乘以蓄熱修正系數(shù)；依據(jù)燃燒風(fēng)量配比確定合適的風(fēng)煙聯(lián)鎖邏輯，在二次風(fēng)機RB和一次風(fēng)機RB中增加不同的負壓超馳指令；控制床溫下降速率及時關(guān)小鍋爐上下二次風(fēng)擋板；應(yīng)增加冷渣器系統(tǒng)出力，有效控制床壓。

(3) 超臨界CFB機組RB給水控制須充分考慮蓄熱量大、燃燒滯后強的特點，跟蹤未乘以修正系數(shù)前的目標煤量，RB初始期間隨動作負荷疊加水量共同確定基準給水量；并依據(jù)不同RB設(shè)置不同的給水慣性時間；過熱度控制應(yīng)考慮與基準給水量調(diào)節(jié)相結(jié)合，利用給水進行開環(huán)控制；控制過熱和再熱減溫水溫度，一次風(fēng)機RB設(shè)置相對較強的超馳邏輯。