何曉，王端亮，李濤，楊金慶，趙利慶

(1. 中國石油大港油田公司 第三采油廠，河北 滄州 061023；2. 中國石油管道局工程有限公司 維搶修分公司，河北 廊坊 065001；3. 中國石油華北油田公司 第三采油廠，河北 河間 062450；4. 中國石油華北油田公司 工程技術研究院，河北 任丘 062552；5. 中國石油華北油田公司 第一采油廠，河北 任丘 062552)

目前，大部分陸上油田開發(fā)已進入中后期，很多區(qū)塊整體處于高含水期，集輸系統(tǒng)面臨著高能耗、高腐蝕的風險[1-2]。雙管摻水工藝成為油田集輸?shù)闹饕绞?，但能耗仍然偏高。為了解決影響摻水集油能耗的主要因素，通過現(xiàn)場測試某油田雙管摻水集油工藝流程，利用能量平衡分析法建立了雙管摻水集油能量平衡模型，整理和統(tǒng)計了不同集油工藝的生產數(shù)據(jù)，并計算出相應集油工藝的單位能耗；隨后運用灰色關聯(lián)分析總能耗與各生產參數(shù)之間的關系，并對影響能耗的因素進行了排序，結果可為今后節(jié)能降耗、調整改造提供理論依據(jù)。

1 模型建立

能量平衡分析法是建立在熱力學第一定律基礎上的熱力學分析方法。由于熱量利用是能量利用的主要形式，而絕大多數(shù)能耗設備都是使用燃料，或是利用電能等其他能源，因此能量平衡分析法在多數(shù)情況下是指熱平衡分析法[3]。能量平衡分析法的評價準則為系統(tǒng)用能效率，分析準則為能損系數(shù)，通過計算得出系統(tǒng)或設備的用能效率和能損系數(shù)，用能效率用于評價系統(tǒng)或設備用能的優(yōu)劣；能損系數(shù)用于辨識系統(tǒng)或設備的用能不合理環(huán)節(jié)，旨在定量評價、分析用能狀況。因此，根據(jù)能量平衡的方法建立了雙管摻水集油管線能耗計算模型，在集油能耗計算中，將油井的雙管摻水集油系統(tǒng)視為一個能量平衡系統(tǒng)，其主要能量包括熱能和動能兩部分[4-5]，且進入系統(tǒng)的能量等于流出系統(tǒng)的能量。雙管摻水集油系統(tǒng)能量平衡模型如圖1所示。

圖1 雙管摻水集油系統(tǒng)能量平衡模型示意

根據(jù)圖1中的能量平衡關系，可建立如下計算模型，如式(1)和式(2)所示：

Φi=qmicmiTi

(1)

Pi=piqVi

(2)

式中：Φi——流體的熱流量，kW；cmi——輸送介質質量定壓熱容，kJ/(kg·K)；qmi——輸送介質的質量流量，kg/s；Ti——輸送介質的溫度，K；Pi——外界對流體所做的有功功率，kW；qVi——輸送介質體積流量，m3/s；pi——流體壓力，kPa；i——下標，取1，2，3，其中1代表摻水來液，2代表油井產液，3代表進站的混合回液。

因此，雙管摻水集油能耗可做如下計算，如式(3)～式(5)所示：

Q=Qr+Qd

(3)

Qr=t(Φ1+Φ2-Φ3)

(4)

Qd=t(P1+P2-P3)

(5)

式中：Q——雙管摻水集油總能耗，kJ；Qr——雙管摻水集油熱力能耗，kJ；Qd——雙管摻水集油動力能耗，kJ；t——測試時間，s。

為了更好地衡量集油能耗的大小，通常對能耗進行標準煤換算。采用熱電偶測溫儀對6口油井的井口溫度進行了測試，測量結果表明這幾口油井的井口出油溫度約為26 ℃，根據(jù)式(1)～式(5)得到計算結果見表1所列。

表1 6口油井能耗計算

由表1可知，熱力能耗約占總能耗的90%，雙管摻水集油能耗的影響因素有很多，包括摻水量、摻水溫度、管徑、管長、產液量及含水率等[6]，這些因素的共同作用決定了雙管摻水集油能耗的大小。對于不同生產參數(shù)的油井，摻水量越大，摻水溫度越高，油井的集油能耗越高；回液溫度越高，集油能耗越大。當其他因素相當時，油井的產液量越大、含水率越高，所產生的集油能耗也越大。這些不同的影響因素之間并非線形關系，采用常規(guī)模型計算不僅費時、費力，而且也受現(xiàn)場實際工況的限制。因此，有必要以總能耗為目標，對影響因素進行灰色關聯(lián)分析[7-8]。

2 灰色關聯(lián)分析

2.1 確定數(shù)據(jù)序列及無量綱化

通過上述的模型建立與計算，以表1中的總能耗為參考序列X0，體積流量、含水率、摻水溫度、摻水量、管徑、管長為子因素，分別設為比較序列X1～X6。由于模型中各因素的物理意義不同，導致數(shù)據(jù)的量綱也不一定相同，不便于比較，或在比較時難以得到正確的結論。因此在進行灰色關聯(lián)分析時，一般都要進行無量綱化的數(shù)據(jù)處理，常用的方法有均值法、初值法、插值法，在此采用均值法進行歸一化處理[9]，如式(6)所示：

(6)

式中：Xm，Ym——參考序列和比較序列無量綱化后的數(shù)值；m——比較序列的個數(shù)；k——序列長度。

通過式(6)計算出的參考序列和比較序列量綱一的矩陣為

2.2 計算關聯(lián)系數(shù)

關聯(lián)系數(shù)用于反映比較序列與參考序列的相對差值[10]，關聯(lián)系數(shù)的數(shù)值為0～1，關聯(lián)系數(shù)可用式(7)計算：

(7)

式中： Δmin——比較序列與參考序列絕對差值的最小值；Δmax——比較序列與參考序列絕對差值的最大值；Δi——各比較序列的每一點與對應參考序列每一點之間的絕對差值；ε——分辨系數(shù)，若ε越小，則關聯(lián)系數(shù)間的差異就越大，區(qū)分能力越強，一般工程上取0.5。

當ε=0.5時，各比較序列與參考序列之間的關聯(lián)系數(shù)矩陣結果如下：

2.3 計算關聯(lián)度并對影響因素進行排序

關聯(lián)系數(shù)一定程度上反映了比較序列與參考序列的關聯(lián)程度，但是數(shù)據(jù)較分散，不利于整體比對。因此，對關聯(lián)系數(shù)矩陣的每一列求算術平均值后再簡化，即可計算出比較序列與參考序列之間的關聯(lián)度，關聯(lián)度的計算如式(8)所示：

(8)

式中：L——灰度級數(shù)，本文中L=6。

一般工程上認為，計算后關聯(lián)度大于0.6的均為主要關聯(lián)項，因此對雙管摻水集油工藝總能耗影響因素進行排序為： 液量>摻水量>管長>含水率>摻水溫度>管徑，結果見表2所列。

表2 雙管摻水集油工藝總能耗影響因素關聯(lián)度計算及排序

3 結束語

本文建立了雙管摻水集油能耗測試模型并進行了計算，分析了能耗與各生產參數(shù)之間的關系，研究了高能耗產生的主要原因。利用測試數(shù)據(jù)對影響因素進行了灰色關聯(lián)分析，得到了影響雙管摻水集油工藝總能耗的因素從大到小的排序，計算結果可為降低集油能耗提供理論依據(jù)。