張啟樂 馮立力 王建立 王 建 張 斌

(1.隔而固(青島)結(jié)構(gòu)設(shè)計事務(wù)所有限公司，266108，青島；2.寧波市軌道交通集團有限公司，315101，寧波//第一作者,工程師)

城市軌道交通在給人民群眾的出行帶來便利的同時，其運營過程中所誘發(fā)的環(huán)境振動及二次結(jié)構(gòu)噪聲問題對人們的影響亦越來越大。國際上已把環(huán)境振動列為七大環(huán)境公害之一，很多專家和學(xué)者對城市軌道交通振動的產(chǎn)生、傳播及控制機理做了大量研究。

文獻[1- 4]均僅限于對常規(guī)斷面隧道振動特性及傳遞規(guī)律的研究，而針對異形盾構(gòu)隧道,目前并未有任何公開的研究成果。

寧波地鐵3號線一期工程首次采用類矩形盾構(gòu)。該隧道為國內(nèi)首條且為世界上最大的類矩形盾構(gòu)隧道。本文以寧波地鐵3號線一期工程為背景，對類矩形盾構(gòu)隧道和圓形盾構(gòu)隧道的振動特性進行對比分析。其結(jié)論可為寧波地鐵4號線及后續(xù)城市線路規(guī)劃及軌道結(jié)構(gòu)設(shè)計提供參考。

1 鋼軌振動荷載

目前,列車荷載的確定方法主要有模型分析法、經(jīng)驗分析法和試驗分析法。本文基于試驗分析法來獲取鋼軌振動荷載，即通過實測的鋼軌振動加速度來反演得到鋼軌振動荷載。

1.1 振動加速度數(shù)定

經(jīng)小波分解和重構(gòu)后的鋼軌加速度時程可認為是一個具有零均值的各態(tài)歷經(jīng)的平穩(wěn)高斯過程[5]，因此可以將鋼軌振動加速度波形分解為一系列不同頻率的諧波，即可用傅立葉級數(shù)表示為：

(1)

(2)

(3)

式中：

x(t)——鋼軌加速度時程；

T——記錄時長或截斷時長；

N——加速度波形離散點的數(shù)量；

ω——基頻，ω=2π/T。

對鋼軌豎向振動加速度波形進行離散采樣，即將加速度波形離散成單個點后得到：

(4)

1.2 鋼軌振動荷載求解

將列車簡化為一系、二系彈簧質(zhì)量系統(tǒng)模型的組合[6]，并假定該組合沿隧道縱向均勻分布，簡化模型如圖1所示。假設(shè)列車車體重心在縱向、橫向都是對稱的，故在計算一側(cè)鋼軌上的列車荷載時，可只分析整車模型的1/4。

注:m1為1/4車體質(zhì)量；m2為1/2轉(zhuǎn)向架質(zhì)量；m3為一個軸重質(zhì)量；c1,k1為二系懸掛阻尼與剛度;c2,k2為一系懸掛阻尼與剛度；P(t)為輪軌接觸力

根據(jù)圖1 中的坐標(biāo)系，選取簡化列車模型的1/4為研究目標(biāo)，利用直接平衡法建立車體豎向運動平衡方程為：

(5)

令y1-y0=ξ1,y2-y1=ξ2。經(jīng)過推導(dǎo)可得：

(6)

式中：

g——重力加速度。

沿縱向均勻分布的列車線荷載F(t)可按照下式計算：

F(t)=KNMP(t)/L

(7)

式中:

K——修正系數(shù)；

N——每節(jié)車廂的轉(zhuǎn)向架數(shù)量；

M——列車車廂數(shù)量；

L——列車長度。

寧波地鐵車輛為B型車，則N取2，M取6，L取117.12 m。當(dāng)K為1時，普通整體道床的輪軌振動荷載時程及頻譜如圖2～3所示。

圖2 普通整體道床的輪軌振動荷載時程曲線

圖3 普通整體道床的輪軌振動荷載頻譜曲線

2 盾構(gòu)隧道有限元模型建立

將隧道假定為平面問題進行有限元模型的建立。土層參數(shù)如表1所示，單元網(wǎng)格尺寸確定原則參見文獻[7]。

模型中,土層和隧道襯砌結(jié)構(gòu)等均采用PLANE 82單元?？奂捎肅ombine 14單元，扣件豎向剛度假定為33 kN/mm；鋼軌僅考慮其單位長度上的質(zhì)量，不考慮其彎曲和扭轉(zhuǎn)變形，故鋼軌采用Mass 21質(zhì)量單元模擬。有限元模型橫向長度為150 m，豎直方向長度為60 m。計算域邊界采用人工粘彈性邊界[8]。系統(tǒng)阻尼采用Rayleigh阻尼，其中α取3.94，β取1.25×10-4。

表1 土層參數(shù)表

3 兩種盾構(gòu)隧道計算結(jié)果分析

3.1 模態(tài)分析

分別建立單位長度的類矩形盾構(gòu)和圓形盾構(gòu)的管片模型，并對兩種模型進行模態(tài)分析，計算結(jié)果如圖4所示。

圖4 盾構(gòu)管片振型

由圖4可知，類矩形盾構(gòu)管片的豎向敏感頻率為127 Hz，圓形盾構(gòu)管片的豎向敏感頻率為82 Hz，由此可知,類矩形盾構(gòu)管片的敏感頻率相對圓形盾構(gòu)管片更高。由輪軌振動荷載頻譜圖(見圖3)可知，輪軌振動的能量主要集中在50～80 Hz，與普通圓形盾構(gòu)管片相比，類矩形盾構(gòu)管片的自振頻率與輪軌振動的卓越頻率重疊區(qū)域更小，這對控制隧道管片結(jié)構(gòu)的共振更為有利。

3.2 兩種盾構(gòu)隧道結(jié)構(gòu)相同位置振動特性對比

選取類矩形盾構(gòu)隧道和圓形盾構(gòu)隧道的道床中心、隧道壁(距離軌面1.25 m)及線路正上方地面點作為振動輸出點，對比兩種隧道結(jié)構(gòu)的振動加速度及1/3倍頻程加速度級。

3.2.1 振動加速度

兩種盾構(gòu)隧道振動加速度峰值對比如表2所示。由表2可知，圓形盾構(gòu)隧道的振動要大于類矩形盾構(gòu)隧道;在道床位置，兩種隧道振動差別最大，圓形盾構(gòu)隧道道床振動加速度峰值比類矩形盾構(gòu)隧道大2.32 m/s2；在線路正上方地面位置兩者差別相對較小，圓形盾構(gòu)隧道道床振動加速度峰值比類矩形盾構(gòu)隧道大0.072 m/s2。這是由于與圓形盾構(gòu)隧道相比，類矩形盾構(gòu)隧道斷面更大，因而其質(zhì)量和整體剛度均較大，在相同振動荷載作用下更不容易被激振，所以類矩形盾構(gòu)隧道的振動相對較小。

表2 振動加速度峰值對比 m/s2

3.2.2 振動加速度級

1/3倍頻程譜是一種頻域分析方法，具有譜線少、頻帶寬的特點。兩種盾構(gòu)隧道的道床、隧道壁和線路正上方地面點的振動加速度級,如圖5所示。

圖5 道床中心振動加速度級

圖6 隧道壁振動加速度級

圖7 線路正上方地面振動加速度級

由圖5～7可知，在道床中心位置，圓形盾構(gòu)隧道與類矩形盾構(gòu)隧道在頻域內(nèi)的振動特性幾乎一致，頻率為50 Hz以下時輪軌振動較小，振動較大的頻段集中在63～80 Hz，這與輪軌振動荷載的主頻一致。同時可以發(fā)現(xiàn),兩種隧道輪軌振動荷載均在80 Hz達到最大值，類矩形盾構(gòu)隧道振動加速度級最大值為104 dB，圓形盾構(gòu)隧道振動加速度級最大值為112 dB，圓形盾構(gòu)隧道要比類矩形盾構(gòu)隧道大8 dB，圓形盾構(gòu)隧道的振動加速度級在大部分頻段均大于類矩形盾構(gòu)隧道。

在隧道壁位置，兩種隧道的振動加速度級同時在63 Hz處達到最大值，類矩形盾構(gòu)隧道振動加速度級最大值為94.2 dB，圓形盾構(gòu)隧道振動加速度級最大值為97.5 dB，圓形盾構(gòu)隧道要比類矩形盾構(gòu)隧道大3.3 dB；兩種隧道在100 Hz時的振動加速度級差值最大，圓形盾構(gòu)隧道比類矩形盾構(gòu)隧道大16.23 dB；在10 Hz以下的低頻區(qū)間，兩種隧道的振動水平差別不是很明顯。

在線路正上方地面位置，對于4～20 Hz的振動，類矩形盾構(gòu)隧道略大于圓形盾構(gòu)隧道；對于25～63 Hz的振動，圓形盾構(gòu)隧道要大于類矩形盾構(gòu)隧道。

由此可見，隧道內(nèi)部不同位置及隧道內(nèi)外的振動在頻域內(nèi)的特性都是不同的。隧道內(nèi)部不同位置的振動特性差異主要是由隧道結(jié)構(gòu)局部模態(tài)與輪軌荷載的共振導(dǎo)致；而隧道內(nèi)外的振動特性差異是由于振動經(jīng)過土層的濾波，某些頻率的振動出現(xiàn)不同程度的衰減而導(dǎo)致的。

3.2.3 振動加速度級傳遞損失

圖8為隧道壁到線路正上方地面的振動加速度級傳遞損失。由圖8可知，對于低頻振動，兩種隧道的傳遞損失幾乎相同，即雖然兩隧道結(jié)構(gòu)形式不同，但是低頻振動衰減規(guī)律卻一致；無論圓形盾構(gòu)隧道還是類矩形盾構(gòu)隧道，均呈現(xiàn)出振動頻率越高，傳遞損失越大的趨勢。但是對于80～200 Hz的高頻振動，圓形盾構(gòu)隧道的傳遞損失明顯要大于類矩形盾構(gòu)隧道。這是因為圓形盾構(gòu)隧道質(zhì)量較輕，列車經(jīng)過時更能激發(fā)高頻振動，而高頻振動衰減較快，所以圓形盾構(gòu)隧道的傳遞損失較大。

圖8 隧道壁到線路正上地面的傳遞損失

3.2.4 Z振級

圓形盾構(gòu)隧道與類矩形盾構(gòu)隧道在道床、隧道壁與線路正上方地面位置的Z振級如表3所示。

表3 各計算點Z振級 dB

由表3可知，圓形盾構(gòu)隧道道床中心位置Z振級要比類矩形盾構(gòu)隧道大7.2 dB；圓形盾構(gòu)隧道壁Z振級比類矩形盾構(gòu)隧道大1.7 dB；線路正上方地面位置，圓形盾構(gòu)隧道Z振級比類矩形盾構(gòu)隧道大1.2 dB。

3.3 考慮選線因素的環(huán)境振動對比

與圓形盾構(gòu)隧道相比，類矩形盾構(gòu)隧道在進行規(guī)劃選線時具有更強的靈活性。表4為兩種隧道的選線對比。

表4 兩種隧道的選線對比

選擇圓形盾構(gòu)隧道右線正上方地面作為振動評價點，計算評價點的Z振級見表5。

表5 計算點Z振級對比表 dB

由表5可知，如果隧道采用類矩形盾構(gòu)，且按照工況1進行選線，則由地鐵運行引起的評價點的振動為65.2 dB，該值要比圓形盾構(gòu)隧道環(huán)境振動小4.0 dB；如果按照工況2進行選線，則由地鐵運行引起的評價點的振動為62.1 dB，該值要比圓形盾構(gòu)隧道環(huán)境振動小6.9 dB。由此可知，類矩形盾構(gòu)隧道的特殊斷面形式使選線更靈活，從而減輕了對地鐵環(huán)境振動的干擾。

繪制兩種選線工況振動評價點的1/3倍頻程振動加速度級，見圖9～10。

圖9 選線對比工況1時1/3倍頻程振動加速度級

圖10 選線對比工況2時1/3倍頻程振動加速度級

由圖9～10可以發(fā)現(xiàn)，無論按照工況1還是工況2進行選線，與圓形盾構(gòu)隧道比較，類矩形盾構(gòu)隧道振動頻率降低了20～120 Hz，且在50～80 Hz降低較為明顯。研究發(fā)現(xiàn)，地鐵振動二次結(jié)構(gòu)噪聲頻率范圍一般為20～200 Hz，且峰值一般出現(xiàn)在50～80 Hz，1/3倍頻程加速度級為35～45 dB[ 10-11]。由此可見,如果采用類矩形盾構(gòu)隧道，且按照工況1或者工況2選線，將會降低建筑二次結(jié)構(gòu)噪聲。而二次結(jié)構(gòu)噪聲和建筑結(jié)構(gòu)的局部模態(tài)相關(guān)，因此二次結(jié)構(gòu)噪聲量的降低值，應(yīng)根據(jù)具體的建筑結(jié)構(gòu)形式進行計算。

4 結(jié)論

(1) 類矩形盾構(gòu)隧道的振動敏感頻率為127 Hz，避開了輪軌振動卓越頻率，對控制隧道管片結(jié)構(gòu)的共振較為有利。

(2) 盾構(gòu)隧道內(nèi)部的不同位置，以及隧道內(nèi)部與外部的振動在頻域內(nèi)的特性是不同的。隧道內(nèi)部不同位置的振動特性差異主要是由隧道結(jié)構(gòu)的局部模態(tài)與輪軌荷載的共振導(dǎo)致的；而隧道內(nèi)外的振動差異是由于振動經(jīng)過土層的濾波，不同頻率的振動出現(xiàn)不同程度的衰減而導(dǎo)致的。

(3) 在盾構(gòu)隧道道床、隧道壁或線路正上方地面位置處，圓形盾構(gòu)隧道的振動水平要大于類矩形盾構(gòu)隧道。因為類矩形盾構(gòu)隧道整體質(zhì)量和剛度較大，更不容易被激振，對地鐵環(huán)境振動控制更有利。

(4) 類矩形盾構(gòu)隧道選線更具有靈活性，可在線路規(guī)劃時避開振動敏感建筑。若基于該選線因素，類矩形盾構(gòu)隧道與圓形盾構(gòu)隧道相比，Z振級至少可以減少4.0 dB。

(5) 基于類矩形盾構(gòu)隧道選線優(yōu)勢，類矩形盾構(gòu)隧道與圓形盾構(gòu)隧道相比可以降低20～120 Hz的振動，該頻段恰好包含了二次結(jié)構(gòu)噪聲的峰值頻率50～80 Hz，這樣可以減輕建筑物室內(nèi)二次結(jié)構(gòu)噪聲的影響。