李志強
(廣州珠江電廠,廣東 廣州 511457)
2020年前,對燃煤機組全面實施超低排放,要求現(xiàn)役燃煤機組的大氣主要污染物排放標(biāo)準(zhǔn)達到天然氣燃氣機組的排放標(biāo)準(zhǔn),即在基準(zhǔn)氧含量6%條件下,煙塵10 mg/Nm3,二氧化硫35 mg/Nm3,氮氧化物50 mg/Nm3。東、中部地區(qū)要提前至2017年達標(biāo),并對達到超低排放標(biāo)準(zhǔn)并通過績效審核的燃煤機組進行獎勵、電價補貼和發(fā)電量鼓勵,極大提高了發(fā)電廠環(huán)保改造的積極性[1-2]。
廣州珠江電廠鍋爐為4臺哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司生產(chǎn)的HG1021/18.2-YM3型亞臨界參數(shù)、一次中間再熱、自然循環(huán)汽包爐,配備6臺ZGM80G-III型中速磨煤機,采用正壓直吹式制粉系統(tǒng),四角噴燃切圓燃燒方式,正常滿負荷時5臺磨煤機運行,設(shè)計煤種為山西神木煤。自2017年開始,廣州珠江電廠利用機組A修機會分批對4臺鍋爐進行低氮燃燒器改造。
主要分析對比摻燒過程中鍋爐管壁溫度、爐膛結(jié)焦、空預(yù)器差壓等方面。
a.管壁溫度
選取運行中最容易超溫的末級再熱器和再熱器前屏壁溫進行對比,由表1可以看出,兩管的壁溫在改造后都明顯降低,這對鍋爐安全有利。
表1 管壁溫度對比(320 MW工況) ℃
b.爐膛結(jié)焦
低氮燃燒器改造后,通過對鍋爐受熱面結(jié)焦情況檢查,受熱面基本都是輕微粘污,而且焦質(zhì)較疏松,易于清除,因此低氮燃燒器改造后未加劇鍋爐結(jié)焦。
c.空預(yù)器差壓
鍋爐隨著運行時間的延長,空預(yù)器差壓會逐漸增大,由于氨逃逸加劇了空預(yù)器差壓增大速度,均采用加強空預(yù)器吹灰和停爐期間進行高壓水沖洗來處理,但低氮燃燒器改造后,因SCR入口NOx濃度降低(原來350~550 mg/Nm3,改造后降至200~300 mg/Nm3),隨著噴氨量減少,氨逃逸速度也隨之下降,空預(yù)器差壓情況明顯好轉(zhuǎn)[3],在正常吹灰情況下,空預(yù)器差壓在2.0 kPa以下。
主要對滿負荷工況(320 MW)下事故噴水量、排煙溫度、送引風(fēng)機電耗、飛灰含碳量和CO含量、尿素消耗量進行對比分析見表2。
表2 經(jīng)濟指標(biāo)對比(320 MW工況)
a.事故噴水量
低氮燃燒器改造后,事故滿負荷時噴水量減少3~4 t/h,有利于提高電廠循環(huán)經(jīng)濟性。
b.排煙溫度
低氮燃燒器改造后,為了降低NOx產(chǎn)物,降低了爐膛中心溫度,增加了還原區(qū),延遲了燃燒速度,爐膛出口排煙溫度提高了4~7 ℃,增加了排煙損失。
c.廠用電
改造后因空預(yù)器差壓得到有效控制,在同樣風(fēng)量下,引風(fēng)機電流下降20 A左右,而低氮燃燒器運行中要求比較高的風(fēng)箱差壓,所以送風(fēng)機電流隨著出口風(fēng)壓提高上升了3 A,綜合看來廠用電下降對電廠經(jīng)濟性有利。
d.飛灰含碳量和CO含量
300 MW以下負荷時,改造前飛灰含碳量在3%以下,CO含量在100 mg/Nm3以下,均能控制在合理水平。由于空預(yù)器差壓增加較快,造成300 MW以上時引風(fēng)機出力不足,使鍋爐送風(fēng)量受限,造成飛灰含碳量和CO含量均明顯增加,低氮燃燒器改造后,由于優(yōu)化燃燒,在還原區(qū)可以使CO進一步燃盡,同時由于噴氨量減少,使空預(yù)器差壓得到有效控制,高負荷時引風(fēng)機可以保證有效出力,因此煙氣飛灰含碳量和CO含量均得到有效控制,提高了鍋爐效率[4]。
e.尿素消耗量
該電廠采用尿素?zé)峤?,選擇性催化還原SCR脫硝。低氮燃燒器改造后,運行中基本控制SCR入口NOx含量在200~300 mg/Nm3(見表3),比改造前大幅降低,使用于脫硝的尿素消耗量下降,1年可節(jié)約尿素成本約100萬元[5]。
表3 不同負荷時SCR入口NOx含量
低氮燃燒器改造后,通過1年的運行情況,廠超低排放時間比率達到99%,提前達到國家規(guī)定的超潔凈排放要求,為環(huán)保事業(yè)做出貢獻。
低氮燃燒器改造后,有效提高了火電廠環(huán)保指標(biāo),安全性也得到改善,有效控制了空預(yù)器差壓和管壁超溫。電廠風(fēng)機電耗有所降低,事故噴水量減少,煙氣飛灰含碳量和CO含量也在高負荷區(qū)減少,但排煙溫度增加,總體鍋爐效率和改造前基本持平,但尿素成本每年可節(jié)約100萬元,取得了超潔凈排放的環(huán)保補貼,總體上提高了電廠經(jīng)濟性。