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支承形式對(duì)波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土曲線箱梁剪力滯效應(yīng)的影響

2018-08-31 07:00鄒建波趙人達(dá)
鐵道建筑 2018年8期
關(guān)鍵詞:腹板剪力偏心

鄒建波,趙人達(dá)

(西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院,四川成都 610031)

曲線箱梁橋在城市橋梁中應(yīng)用普遍,常見于城市立交橋中或者地形條件受限制的橋位處,具有線形美觀、行車舒適、適應(yīng)地形等優(yōu)點(diǎn)。曲線梁橋的支承形式多種多樣,不同支承形式對(duì)上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響非常大[1]。根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn),單跨彎橋的典型支承形式有4種:靜定中心支承、靜定偏心支承、超靜定中心支承、超靜定偏心支承,見圖1。箱梁受豎向作用后,由于翼緣板平面內(nèi)剪切變形的影響,使其縱向彎曲正應(yīng)力的分布呈現(xiàn)不均勻性,產(chǎn)生剪力滯效應(yīng)。尤其在大曲率彎橋中,這一差異更加明顯。

圖1 單跨彎橋常用支承形式

波形鋼腹板曲線箱梁橋類似于普通箱梁橋,其抗扭剛度稍低。許多學(xué)者對(duì)普通PC曲線箱梁的剪力滯效應(yīng)做了大量研究,但在分析波形鋼腹板PC曲線箱梁剪力滯效應(yīng)方面獲得的成果不多[2-9]。羅旗幟等[10]建立了薄壁曲線箱梁的有限元模型,比較了箱梁剪力滯系數(shù)的理論計(jì)算值和模型試驗(yàn)值,分析了有無角隅承托等因素對(duì)箱梁剪力滯效應(yīng)的影響;任大龍等[11]針對(duì)橫隔板的位置和數(shù)量對(duì)波形鋼腹板曲線箱梁頂板內(nèi)外沿的縱向正應(yīng)力作了系統(tǒng)的研究;盧海林等[12]在討論了移動(dòng)荷載和結(jié)構(gòu)幾何參數(shù)變化對(duì)曲線箱梁剪力滯效應(yīng)的影響規(guī)律后,給出了計(jì)算曲線箱梁剪力滯系數(shù)的經(jīng)驗(yàn)公式。本文主要圍繞不同支承形式對(duì)波形鋼腹板曲線箱梁的剪力滯效應(yīng)的影響開展研究。

1 有限元模型

采用有限元分析軟件ANSYS建立曲率半徑為50 m,圓心角為30°的單跨波形鋼腹板PC曲線箱梁的力學(xué)模型。箱梁梁高為 2 m,頂板寬 6 m,懸臂長(zhǎng)1.25 m,底板寬3.5 m,頂、底板厚0.25 m的單箱單室截面。兩端設(shè)厚度為0.8 m的端隔板。波形鋼腹板厚為1 cm,波長(zhǎng)0.9 m,直幅寬0.25 m,斜幅寬0.2 m,波高0.12 m?;炷翉?qiáng)度等級(jí)為C55,采用二次單元Solid95模擬。鋼腹板為Q345C優(yōu)質(zhì)低碳鋼,使用板單元Shell63模擬?;炷两Y(jié)構(gòu)的網(wǎng)格為近似正方體、翼緣板高度方向劃分成4個(gè)單元。鋼腹板在混凝土頂、底板和隔板處共用節(jié)點(diǎn)。有限元模型如圖2所示。

圖2 波形鋼腹板曲線箱梁有限元模型

2 單跨曲線箱梁的剪力滯效應(yīng)

2.1 典型截面應(yīng)力橫向分布

圖3是跨中集中荷載下跨中截面縱向正應(yīng)力沿橫向的分布,圖4是全橋分布荷載下跨中截面縱向正應(yīng)力沿橫向的分布,坐標(biāo)原點(diǎn)在曲線箱梁內(nèi)側(cè),x軸沿箱梁寬度方向。

圖3 集中荷載下跨中截面縱向正應(yīng)力沿橫向的分布

圖4 全橋分布荷載下跨中截面縱向正應(yīng)力沿橫向的分布

從圖3可以看出:單跨曲線箱梁在跨中截面的縱向正應(yīng)力橫向分布規(guī)律是翼緣板的應(yīng)力峰值出現(xiàn)在與腹板連接處,且應(yīng)力沿著橫向迅速降低,如典型的正剪力滯效應(yīng)。4種常見支承形式下,應(yīng)力的分布趨勢(shì)完全一致,應(yīng)力在數(shù)值上相差也很小,靜定中心支承下應(yīng)力水平最低,超靜定偏心支承下應(yīng)力水平最高,內(nèi)側(cè)應(yīng)力為-2.31 MPa,外側(cè)應(yīng)力為-2.14 MPa。內(nèi)外側(cè)應(yīng)力差值為7.36%。底板的縱向正應(yīng)力在兩側(cè)最大,中心最小。所有邊界條件中,靜定中心支承應(yīng)力最??;超靜定偏心支承應(yīng)力最大,內(nèi)側(cè)應(yīng)力為1.71 MPa,大于外側(cè)應(yīng)力1.28 MPa。內(nèi)外側(cè)應(yīng)力差值為25.12%。底板應(yīng)力在內(nèi)側(cè)要大于外側(cè),底板應(yīng)力不均勻程度更嚴(yán)重。

從圖4可以看出:單跨曲線箱梁在分布荷載下內(nèi)側(cè)應(yīng)力要顯著高于外側(cè),最大值出現(xiàn)在頂板與內(nèi)側(cè)腹板的交點(diǎn)位置。頂板的應(yīng)力水平要低于底板。在4種常見支承形式下,靜定中心支承的平均應(yīng)力最小,其次是超靜定中心支承,再次是超靜定偏心支承,最大的是靜定偏心支承。

2.2 剪力滯系數(shù)縱向分布

以梁端為坐標(biāo)原點(diǎn),曲線箱梁的中軸線為x軸,剪力滯系數(shù)為y軸,得到單跨曲線箱梁的剪力滯系數(shù)沿縱向的分布,如圖5和圖6所示。

圖5 靜定支承下剪力滯系數(shù)沿縱向的分布

圖6 超靜定支承下剪力滯系數(shù)沿縱向的分布

從圖5和圖6可以看出:集中荷載作用下,翼緣板的剪力滯系數(shù)在跨中截面最大(集中荷載作用截面),沿縱向迅速減少,而后趨于平緩,在靠近支承處又急速增大。由于靠近支承處的彎矩值較小,過大的剪力滯系數(shù)導(dǎo)致的應(yīng)力集中程度并不嚴(yán)重。靜定中心支承、靜定偏心支承、超靜定中心支承、超靜定偏心支承下跨中截面的最大剪力滯系數(shù)依次為1.93,1.90,1.90,1.85。分布荷載作用下,剪力滯系數(shù)沿縱向變化相對(duì)平緩,從跨中沿縱向逐漸減小,在臨近支承處剪力滯系數(shù)顯著增加。在4種支承形式下,跨中控制截面的剪力滯系數(shù)均在1.16左右,差異較小。內(nèi)側(cè)的剪力滯系數(shù)要大于外側(cè),因此,應(yīng)該加強(qiáng)內(nèi)側(cè)配筋。

3 結(jié)論

1)單跨曲線箱梁在跨中集中荷載作用下,頂板應(yīng)力峰值出現(xiàn)在翼緣板與腹板連接處,底板應(yīng)力內(nèi)側(cè)大于外側(cè),頂?shù)装鍛?yīng)力均在靜定中心支承下最小。

2)單跨曲線箱梁在分布荷載作用下內(nèi)側(cè)應(yīng)力要顯著高于外側(cè),頂板的應(yīng)力水平要低于底板。在4種常見支承形式下,靜定中心支承的平均應(yīng)力最小。

3)單跨波形鋼腹板曲線箱梁在集中荷載作用下,靜定中心支承、靜定偏心支承、超靜定中心支承、超靜定偏心支承對(duì)應(yīng)的最大剪力滯系數(shù)分別為1.93,1.90,1.90,1.85。在分布荷載作用下,4種支承對(duì)應(yīng)的跨中控制截面的剪力滯系數(shù)均在1.16左右,差異較小。

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