許小山

(中國直升機(jī)設(shè)計(jì)研究所，江西 景德鎮(zhèn) 300300)

航空航天材料設(shè)計(jì)的一個(gè)重要指標(biāo)就是降低結(jié)構(gòu)件疲勞裂紋擴(kuò)展。為了達(dá)到這一指標(biāo)，在20世紀(jì)70年代，提出了一種將復(fù)合材料與金屬交替層壓后形成的復(fù)合材料/金屬層合板結(jié)構(gòu)的方法[1]。與傳統(tǒng)金屬相比，復(fù)合材料/金屬層合板具有更好的損傷容限、抗腐蝕性、防火性能，以及更低的密度，使用壽命更長[2]。與復(fù)合材料相比，該種層合板在損傷容限方面具有更好的優(yōu)越性。其具有比強(qiáng)度高、比模量大和抗疲勞特性好等優(yōu)點(diǎn)，被大量使用在飛機(jī)結(jié)構(gòu)件中；然而，在其生產(chǎn)與使用過程中，不可避免的會(huì)受到交變載荷的作用，造成疲勞承載，導(dǎo)致層合板強(qiáng)度與剛度的降低，進(jìn)而產(chǎn)生層間裂紋，出現(xiàn)層間分層現(xiàn)象[3]。

復(fù)合材料/金屬層合板是復(fù)合材料與金屬通過膠粘劑交替層壓而成，在結(jié)構(gòu)成型過程中，各組分之間互相浸潤侵蝕，發(fā)生復(fù)雜的物理與化學(xué)反應(yīng)，并且復(fù)合材料與金屬層間界面一般采用流動(dòng)性、黏性較好的樹脂作為膠粘劑，膠粘劑在外在環(huán)境與固化老化過程中，其強(qiáng)度與剛度遠(yuǎn)小于復(fù)合材料與金屬；因此，在材料服役過程中，層間分層斷裂已成為復(fù)合材料層板主要失效形式，并成為制約復(fù)合材料層板性能的瓶頸。為了提高復(fù)合材料層板層間性能，國內(nèi)外學(xué)者提出了很多種方法。其中，M.Fedel等[4]提出采用硅烷作為偶聯(lián)劑，產(chǎn)生中間相物質(zhì)提高層板粘接的穩(wěn)定性；V.T.Tomashevkii等[5]提出并發(fā)展了使用細(xì)纖維束進(jìn)行Z-pin的方法，通過層間縫紉的方法提高層間粘接強(qiáng)度；M.Sohn等[6]研究短纖維增韌復(fù)合材料泡沫夾芯結(jié)構(gòu)的性能，通過在層間布置短纖維的方法，將層合板I型和II型界面臨界能量釋放率均提高1倍以上。

為了提高復(fù)合材料/金屬層合板粘接性能，降低操作難度，本文提出了改變的復(fù)合材料/金屬層合板金屬基底的表面粗糙度的工藝措施,通過試驗(yàn)測定了試件界面的性能，為復(fù)合材料/金屬層合板結(jié)構(gòu)界面強(qiáng)化設(shè)計(jì)提供一種新的工藝方法。

1 層合板界面粘接模型

復(fù)合材料/金屬層合板由復(fù)合材料與金屬基底通過膠粘劑粘接形成的多組分材料，然而多組分材料的使用性能在很大程度上取決于固體之間界面的特性。在復(fù)合材料層間分散時(shí)，膠粘劑充滿或部分充滿被粘接表面的孔隙，固化后，在被粘接表面，形成嚙合形 “機(jī)械栓鎖”結(jié)構(gòu)。機(jī)械互鎖示意圖如圖1所示。

圖1 機(jī)械互鎖示意圖

在計(jì)算層間粘接強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)同時(shí)考慮機(jī)械互鎖行為與表面熱力學(xué)行為這2個(gè)參考因子。計(jì)算公式[7]如下：

G=常數(shù)×機(jī)械互鎖系數(shù)×被粘接界面熱力學(xué)系數(shù)

(1)

根據(jù)式1可知，通過改善被粘接表面的表面形貌、提高被粘接表面的物理化學(xué)特性來改善熱力學(xué)作用系數(shù)等方法，可以獲得更好的粘接強(qiáng)度。如果表面粗糙度越大，則界面粘接面積越大，良好的潤濕性有利于膠粘劑進(jìn)入表面孔隙，從而提高機(jī)械栓的作用。

設(shè)被粘接表面處理前的幾何面積為α，粗糙處理過后的實(shí)際面積為α′，用φ表征表面粗糙的糙化系數(shù)，則：

(2)

糙化系數(shù)φ通過糙化處理前后表面對膠粘劑的接觸角來計(jì)算。設(shè)未處理的光滑表面膠粘劑的接觸角為θ，糙化處理后的表面接觸角為θ′，可知糙化系數(shù)φ為：

φ=γs-γsl=γlcosθ′

(3)

(4)

Wsl=γl+φ(γs+γsl)=γl(1+φcosθ)

(5)

2 試件制備與試驗(yàn)過程

本文采用復(fù)合材料/金屬單搭接結(jié)構(gòu)(見圖2)驗(yàn)證上述提出的模型的有效性。根據(jù)ASTM D1002標(biāo)準(zhǔn)，設(shè)計(jì)單個(gè)試件長度為100 mm，寬度為20 mm，厚度為7 mm。復(fù)合材料/金屬單搭接結(jié)構(gòu)上層面板為玻璃纖維增強(qiáng)樹脂基復(fù)合材料，采用厚度為2 mm，包括20層面密度為128 g/m2的EW100玻璃纖維布(性能參數(shù)見表1)；下層面板為金屬基底，采用厚度為5 mm的45鋼；中間膠粘劑為湖北航宇復(fù)材公司提供的HY—12B環(huán)氧膠膜，單位面積質(zhì)量為(300±35) g/m2。

圖2 單搭接構(gòu)件示意圖

表1 玻璃纖維性能參數(shù)

由于玻璃纖維可加工性差，為了保證獲取的表面粗糙度形貌一致性，本文對金屬基底采用精確磨削加工方式，獲得了10組不同表面粗糙度的金屬基底，每組為5件試樣，具體數(shù)值見表2。

表2 不同金屬樣件的表面粗糙度

本文準(zhǔn)靜態(tài)面內(nèi)試驗(yàn)在Instron 5982萬能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，試件的拉伸載荷由一量程為30 kN的測壓傳感器捕捉并記錄，傳感器捕捉誤差為±20 N。試驗(yàn)采用位移加載法，加載速率為2 mm/min以實(shí)施準(zhǔn)靜態(tài)加載。當(dāng)加載到傳感器承載力發(fā)生突然下降、復(fù)合材料與金屬粘接界面發(fā)生明顯相對位移并伴隨較大噪聲時(shí)，停止位移加載，認(rèn)為試件發(fā)生最終破壞。對每組試件均進(jìn)行5次試驗(yàn)，加載試驗(yàn)結(jié)束后進(jìn)行數(shù)據(jù)記錄。

3 數(shù)值分析與討論

單個(gè)試件在拉伸載荷下的典型位移-載荷曲線及階段劃分如圖3所示。由圖3可知，復(fù)合材料/金屬層合板在拉伸應(yīng)力作用下，整個(gè)試件的應(yīng)力曲線呈現(xiàn)線性上升后下降的趨勢。在OA階段，載荷隨著加載位移的增大而增大，此時(shí)剪切強(qiáng)度在膠粘劑的許用強(qiáng)度之內(nèi)，發(fā)生的是彈性變形；當(dāng)加載位移到7.234 mm時(shí)，其拉伸載荷達(dá)到最大值7 007 N，隨即試件膠層發(fā)生剪切破壞，復(fù)合材料與金屬基底發(fā)生脫粘，加載試驗(yàn)停止。

圖3 復(fù)合材料/金屬層合板在拉伸載荷下的位移-載荷曲線

試驗(yàn)后，臨界極限載荷的平均值見表3。將表3數(shù)值進(jìn)行對比，得到金屬表面粗糙度-極限載荷柱狀圖(見圖4)。

表3 不同金屬表面粗糙度的試件的臨界載荷

圖4 金屬表面粗糙度-極限載荷柱狀圖

由圖4可以看出，隨著金屬基底表面粗糙度的增加，金屬與復(fù)材粘接試件的臨界拉伸強(qiáng)度極限隨之增加，呈現(xiàn)近似線性關(guān)系。當(dāng)金屬基底的表面粗糙度達(dá)到某一臨界值時(shí)，金屬與復(fù)材單搭接試件的拉伸極限載荷并沒有隨之增加，保持在近似平穩(wěn)的水平。

不同表面粗糙度的單搭接試件在拉伸載荷下的斷面典型示意圖如圖5所示。由圖5中可以看出，隨著金屬基底的表面粗糙度逐漸增大，其表面附著的膠粘劑也隨之增多。在初始試件中，膠粘劑只有部分附著在金屬基底；隨著金屬基底的表面粗糙度逐漸增大，膠粘劑附著于金屬基底上的越來越多。

圖5 不同金屬表面粗糙度試件斷面

結(jié)合圖4數(shù)據(jù)與圖5斷面圖分析得知，隨著金屬基底的表面粗糙度的增加，金屬與復(fù)材粘接試件的拉伸強(qiáng)度呈現(xiàn)先增大后平穩(wěn)狀態(tài)。其主要原因是隨著金屬基底的表面粗糙度的增加，膠粘劑與金屬基底的粘接面積隨之增加，粘接強(qiáng)度隨之變大；隨著金屬基底表面粗糙度的繼續(xù)擴(kuò)大，殘留在金屬基底表面的空氣阻礙膠粘劑完全充滿孔金屬表面，因此試件的拉伸強(qiáng)度并沒有隨之增加，保持在一個(gè)平穩(wěn)的趨勢。

4 結(jié)語

本文主要對具有不同金屬表面粗糙度的復(fù)合材料/金屬層合板力學(xué)性能進(jìn)行研究，通過制備不同表面粗糙度的金屬基底的復(fù)合材料/金屬層合板，探索了在拉伸載荷的作用下復(fù)合材料/金屬層合板單搭接構(gòu)件的極限載荷。

通過數(shù)據(jù)分析與斷面觀察得到如下結(jié)論：1)隨著金屬基底的表面粗糙度逐漸增大，復(fù)合材料/金屬層合板單搭接構(gòu)件在拉伸載荷作用下的極限拉力逐漸增大，呈現(xiàn)近似的線性關(guān)系；2)當(dāng)金屬基底表面粗糙度的繼續(xù)擴(kuò)大，殘留在金屬基底表面的空氣阻礙膠粘劑完全充滿孔金屬表面，因此試件的拉伸強(qiáng)度并沒有隨之增加，保持在一個(gè)平穩(wěn)的趨勢。

通過理論模型和試驗(yàn)與數(shù)值分析的結(jié)果進(jìn)行比較, 證實(shí)了本文提出模型的有效性。這將為復(fù)合材料/金屬層合板結(jié)構(gòu)界面強(qiáng)化設(shè)計(jì)提供一種力學(xué)依據(jù)。

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