徐文平，徐　彤

(1. 東南大學(xué)土木工程學(xué)院，江蘇南京　210096； 2. 江蘇吳中地產(chǎn)集團(tuán)有限公司，江蘇蘇州　215104)

0　引　言

超高層建筑作為現(xiàn)代建筑技術(shù)的結(jié)晶，提升城市和國家形象，高大建筑一直是人們展示發(fā)展成就的重要手段。隨著樓層增加，超高層建筑的水平荷載成為設(shè)計控制關(guān)鍵因素[1-2]。為了保證高層鋼結(jié)構(gòu)建筑的抗震安全，超高層建筑結(jié)構(gòu)亟需一種抗震性能優(yōu)良的新型組合鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)[3-6]。

目前，超高層建筑結(jié)構(gòu)常常采用鋼管混凝土框架柱-混凝土剪力墻核心筒結(jié)構(gòu)體系，隨著建筑結(jié)構(gòu)的高度越來越高，為了保證鋼筋混凝土核心筒剪力墻的延性，需要嚴(yán)格控制混凝土核心筒剪力墻的軸壓比，混凝土核心筒剪力墻的墻厚就會設(shè)計成很厚很大，過厚的剪力墻不僅施工困難，浪費(fèi)空間，而且導(dǎo)致自重增加，地震荷載作用力增大[7-9]。

現(xiàn)有的組合鋼板剪力墻是在鋼板兩側(cè)面現(xiàn)澆鋼筋混凝土板的剪力墻，具有結(jié)構(gòu)剛度大、屈曲荷載高、防火性能好等優(yōu)點(diǎn)[10-13]，但存在鋼筋混凝土墻板和鋼板被各個擊破的問題，外側(cè)鋼筋混凝土墻板先期破損，混凝土剝離損壞后與鋼板分離，導(dǎo)致組合鋼板剪力墻的后期表現(xiàn)接近非加勁鋼板剪力墻[14-17]。鋼筋混凝土板墻對于內(nèi)嵌鋼板的保護(hù)是暫時的，此類組合鋼板剪力墻的抗震延性較差，結(jié)構(gòu)耗能存在不足[18-20]。

現(xiàn)代超高層建筑對剪力墻結(jié)構(gòu)提出了“高軸壓比、高延性、薄墻厚”的要求[21-24]，本文借鑒鋼管混凝土組合結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)，提出格柵式雙鋼板混凝土組合剪力墻的新理念，即扁平鋼箱梁豎向放置構(gòu)成長條形格柵鋼管墻板，長條格柵鋼管墻板的空腔內(nèi)澆筑自密實(shí)高強(qiáng)度混凝土，形成格柵式雙鋼板混凝土組合剪力墻。

本文通過對此新型組合剪力墻進(jìn)行低周反復(fù)擬靜力試驗(yàn)，擬從滯回曲線、骨架曲線、延性、耗能能力等方面研究其抗震性能。

1　試件設(shè)計

本文試驗(yàn)設(shè)計了3片尺寸相同的格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻試件，截面如圖1所示，編號為CSW-1，CSW-2，CSW-3，其寬度為1 400 mm，厚度為160 mm，凈高為2 800 mm。

圖1　試件尺寸(單位:mm)Fig.1　Specimen Sizes (Unit:mm)

3個試件分成2組，第1組CSW-1，CSW-2采用荷載-位移控制加載，進(jìn)行軸壓比對比試驗(yàn)，第2組CSW-3采用位移控制加載，作為驗(yàn)證試驗(yàn)試件，同時對最后一級荷載進(jìn)行等幅對稱位移循環(huán)加載，進(jìn)一步探究塑性鉸的能量累積疲勞損傷情況，具體情況如表1所示。

表1　試件加載情況Tab.1　Load Conditions of Specimens

3個新型格柵管式雙鋼板混凝土剪力墻試件的混凝土強(qiáng)度等級均為C50，內(nèi)鋼板和外鋼板均采用4 mm厚Q235B鋼材，剪力墻兩端設(shè)置型號為[16的熱軋普通槽鋼，鋼材之間所有連接均為焊接。加載梁截面尺寸為400 mm×400 mm，地梁截面尺寸為500 mm×600 mm，為保證剪力墻底部與地梁間連接牢靠，在地梁頂部通長埋置中翼緣熱軋H型鋼HM350×200。

圖2　試驗(yàn)裝置Fig.2　Test Apparatus

本試驗(yàn)在東南大學(xué)九龍湖土木交通實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行，試驗(yàn)裝置如圖2所示。本次試驗(yàn)加載方式采用在軸向施加常軸力的同時在柱頂部施加反復(fù)水平荷載。豎向軸力由液壓千斤頂施加，頂部的水平反復(fù)荷載由美國MTS公司生產(chǎn)的液壓伺服作動器施加，作動器的最大靜態(tài)加載值為1 500 kN，最大動態(tài)加載值為1 000 kN，最大行程為500 mm。

水平荷載采取荷載-位移(P-Δ)混合控制方案(圖3)。試件屈服前采用荷載控制，各級荷載增量為±50 kN，荷載下每級循環(huán)1次。屈服后采用位移控制加載，以屈服位移Δy的整數(shù)倍作為位移增量加載，每級循環(huán)3次，直至試件水平荷載明顯下降，達(dá)到峰值荷載的75%或者試件不能穩(wěn)定地承受豎向荷載時，加載結(jié)束。由試件邊緣區(qū)最外側(cè)的型鋼實(shí)測應(yīng)變值與作動器的荷載-位移信號繪制的滯回曲線圖形變化趨勢初步確定屈服位移Δy。

圖3　荷載-位移控制方案Fig.3　Load-displacement Control Scheme

試驗(yàn)的測量內(nèi)容主要有:①水平荷載，由MTS伺服加載系統(tǒng)自動測讀；②位移測量，試件的頂點(diǎn)位移直接采用MTS伺服加載系統(tǒng)自動測讀，為了提高測量精度，增加8個位移計，進(jìn)行人工輔助測量，位移計布置見圖4；③應(yīng)變測量，組合剪力墻試件的端部槽鋼設(shè)置上下2組應(yīng)變片，側(cè)面鋼板上的四角與中間共布置5個三向應(yīng)變花，見圖5。

圖4　位移計布置Fig.4　Arrangement of Displacement Meters

圖5　應(yīng)變片布置Fig.5　Arrangement of Strain Gauges

2　試驗(yàn)現(xiàn)象及結(jié)果分析

2.1　試驗(yàn)現(xiàn)象

圖6　試驗(yàn)現(xiàn)象Fig.6　Test Phenomena

圖6為試驗(yàn)現(xiàn)象。試件CSW-1施加的豎向軸壓力為400 kN，軸壓比設(shè)計值為0.1，加載采用荷載-位移控制。加載初期試件無異常現(xiàn)象，試件具有較大的初始剛度。彈性加載階段結(jié)束時試件的水平位移在12 mm左右(層間側(cè)移角為1/200 rad左右)，端部槽鋼應(yīng)力達(dá)到屈服應(yīng)力，基本無面外變形。試件整體屈服后采用位移控制加載，位移加載至±84 mm(層間側(cè)移角為1/40 rad左右)時，試件距離根部9 cm處兩側(cè)鋼板出現(xiàn)略微鼓起，地梁預(yù)埋的H型鋼表面出現(xiàn)略微翹曲變形現(xiàn)象。當(dāng)位移加載至±114 mm(層間側(cè)移角為1/25 rad左右)時，試件根部兩側(cè)鋼板有明顯鼓起，地梁端部混凝土擠壓破碎，預(yù)埋的H型鋼梁出現(xiàn)嚴(yán)重翹曲變形，試驗(yàn)終止。整個試驗(yàn)過程中試件墻體鋼板無明顯屈曲現(xiàn)象，全程無異響。本試驗(yàn)地梁預(yù)埋H型鋼上下翼緣間僅設(shè)置了拉結(jié)鋼筋，未設(shè)置加勁鋼板，由于試驗(yàn)噸位較大等原因，反復(fù)荷載作用下試驗(yàn)后期H型鋼翼緣出現(xiàn)嚴(yán)重翹曲變形，終止試驗(yàn)，此時組合剪力墻試件仍然具有較大的殘余承載能力。

試件CSW-2施加的豎向軸壓力為2 400 kN，軸壓比設(shè)計值為0.6，加載采用荷載-位移控制。加載初期試件無異?，F(xiàn)象，彈性加載階段結(jié)束時試件的水平位移在11 mm左右(層間側(cè)移角為1/225 rad左右)，端部槽鋼應(yīng)力達(dá)到屈服應(yīng)力，試件整體屈服后采用位移控制加載。當(dāng)位移加載至±33 mm(層間側(cè)移角為1/85左右)時，試件距離根部8 cm處鋼板出現(xiàn)略微鼓起，地梁端部表面混凝土有少量起皮現(xiàn)象。當(dāng)位移加載至±55 mm(層間側(cè)移角為1/50 rad左右)時，試件根部兩側(cè)鋼板有明顯鼓起，地梁端部混凝土受擠壓破碎嚴(yán)重，預(yù)埋的錨固H型鋼梁局部拔起，試驗(yàn)終止。整個試驗(yàn)過程中試件墻體鋼板無明顯屈曲現(xiàn)象，全程無異響。與CSW-1相比，CSW-2屈服位移和峰值位移有所下降，屈服荷載和峰值荷載有較大的提高。

試件CSW-3施加的豎向軸壓力為400 kN，軸壓比設(shè)計值為0.1，加載采用位移控制。當(dāng)位移加載至±108 mm(層間側(cè)移為1/25 rad左右)時，對此級荷載進(jìn)行等幅對稱循環(huán)加載，當(dāng)循環(huán)第20次后，試件根部鋼板局部鼓脹有所發(fā)展，地梁端部混凝土破壞加劇，受擠壓破碎并開始剝落；滯回曲線不斷重疊，反映試件剛度維持穩(wěn)定，當(dāng)循環(huán)第80次后，側(cè)向鋼板局部屈曲明顯，地梁預(yù)埋的H型鋼梁翼緣翹曲變形嚴(yán)重，混凝土地梁破損嚴(yán)重，試驗(yàn)結(jié)束，此時組合剪力墻試件仍然具有一定的殘余承載能力。整個試驗(yàn)過程中試件墻體鋼板無明顯屈曲現(xiàn)象，全程無異響。試驗(yàn)結(jié)束時為了觀察內(nèi)部混凝土受力情況，在試件正面接近底部的位置，割開外層鋼板，對混凝土取芯，發(fā)現(xiàn)內(nèi)部混凝土基本完好，未出現(xiàn)肉眼可見的裂縫。

格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻是由多個鋼管混凝土柱組合形成，管內(nèi)混凝土處于三向受壓狀態(tài)，提高了管內(nèi)混凝土的抗壓強(qiáng)度和延性，有效避免了管內(nèi)混凝土過早破壞。新型格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻可充分發(fā)揮鋼板和管內(nèi)混凝土的材料性能，協(xié)同工作，優(yōu)勢互補(bǔ)，具有良好的抗震能力和耗能能力。格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻內(nèi)部設(shè)置拉結(jié)橫隔鋼板，可有效地限制外側(cè)抗剪鋼板的平面外屈曲變形，管內(nèi)混凝土承擔(dān)全部壓應(yīng)力，避免了抗剪鋼板受壓，因此格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻具有較高的抗平面外屈曲能力。格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻的混凝土放置在格柵鋼管內(nèi)，三向受壓，可大幅度提高混凝土的抗壓強(qiáng)度和延性，外側(cè)鋼墻板承擔(dān)全部拉應(yīng)力，避免了管內(nèi)混凝土受拉破損，因此格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻具有良好的延性性能。

2.2　滯回曲線

取水平荷載和試件頂端與底端的相對位移，繪制試件的滯回曲線，見圖7。在位移加載初期，試件處于彈性階段，試件的承載力與水平位移近似呈線性關(guān)系，并且具有較高的初始剛度，隨著加載位移的增加，試件P-Δ曲線出現(xiàn)拐點(diǎn)，試件進(jìn)入彈塑性階段，并隨著層間位移增加，滯回環(huán)包圍的面積不斷增大，形狀飽滿，承載力不斷提高，切線剛度開始逐漸減小。從組合剪力墻試件整體滯回曲線(圖7)可以看出，組合剪力墻試件的滯回曲線比較飽滿、穩(wěn)定，具有良好的耗能能力，進(jìn)入彈塑性階段后，每級位移下3次循環(huán)的滯回曲線比較接近，表明試件在同級位移下的承載能力比較穩(wěn)定。將試件CSW-1與CSW-2進(jìn)行對比發(fā)現(xiàn)，隨著試件軸壓比增大，其承載力提高，耗能能力、延性性能變差。將試件CSW-1與CSW-3進(jìn)行對比發(fā)現(xiàn)，試件在2種不同加載模式下，其受力性能并沒有太大區(qū)別，但在屈服前和屈服后有略微差異。

圖7　試件滯回曲線Fig.7　Hysteresis Curves of Specimens

2.3　骨架曲線

圖8　試件骨架曲線Fig.8　Skeleton Curves of Specimens

組合剪力墻試件的骨架曲線如圖8所示。從圖8可以看出，試件從加載開始到破壞經(jīng)歷了上升段和下降段2個部分。當(dāng)施加的荷載較小時，混凝土未開裂，鋼板未屈服，試件處于彈性階段，此時試件的剛度基本保持不變，骨架曲線近似呈直線；隨著荷載增大，試件剛度開始緩慢降低，且累積了不同程度的殘余變形；荷載繼續(xù)增大后，鋼板屈服，此時骨架曲線上出現(xiàn)了一個明顯的拐點(diǎn)，斜率進(jìn)一步降低，剛度快速下降，試件很快達(dá)到峰值荷載，以上皆為曲線的上升段部分。當(dāng)超過峰值荷載之后，曲線進(jìn)入下降段。從圖8骨架曲線還可以看出，試件達(dá)到峰值荷載后，曲線下降比較平緩，即承載力下降比較緩慢，可見鋼板對內(nèi)部混凝土起到了較好的約束作用，屬于延性破壞。

2.4　延性分析

結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的延性大小通常用延性系數(shù)來衡量，本文采用簡化的延性系數(shù)，即達(dá)到試件破壞極限所對應(yīng)的位移延性系數(shù)。3個試件的骨架曲線特征值如表2所示，其中確定屈服點(diǎn)采用割線剛度法；極限位移取承載力下降為峰值荷載的85%時所對應(yīng)的位移。由表2可看出，格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻在低軸壓比時具有良好的延性，延性系數(shù)接近9，在高軸壓比下，其延性系數(shù)接近5，主要原因是新型格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻內(nèi)部為自密實(shí)高強(qiáng)度混凝土，大大提高了組合剪力墻結(jié)構(gòu)的軸壓受力性能，加強(qiáng)了此新型組合剪力墻結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和剛度。

表2　骨架曲線特征值Tab.2　Characteristic Values of Skeleton Curves

2.5 剛度退化

在試件進(jìn)入塑性階段后，隨著加載次數(shù)的增多和位移幅值的不斷增大，塑性損傷逐漸累積，墻體剛度表現(xiàn)出明顯的退化過程。

試件剛度退化曲線基本關(guān)于坐標(biāo)軸對稱(圖9)，試件剛度在整個受荷過程中退化比較明顯；試件剛度在試件屈服前后退化較快，之后剛度退化曲線趨于平緩；軸壓比較大時，其初始剛度較大，且剛度退化得更快；加載模式對剛度的影響不大，兩者無太大區(qū)別。試件從屈服、達(dá)到峰值荷載直到最終破壞，其剛度均在逐漸降低。加載初期剛度下降較快，加載后期試件初步表現(xiàn)出較好的耗能能力，剛度隨位移增大而緩慢衰減。

圖9　試件剛度退化曲線Fig.9　Stiffness Degeneration Curves of Specimens

2.6　強(qiáng)度退化

在位移幅值不變的條件下，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件承載力隨荷載反復(fù)循環(huán)次數(shù)的增加而降低的現(xiàn)象叫強(qiáng)度退化。圖10為試件強(qiáng)度退化系數(shù)曲線。從圖10可以看出，試件的承載力均較為穩(wěn)定，盡管結(jié)構(gòu)強(qiáng)度在整個受荷過程中發(fā)生了不同程度的退化，但其退化系數(shù)均大于0.9，說明該結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度即結(jié)構(gòu)承載力具有良好的穩(wěn)定性，不會發(fā)生突然的強(qiáng)度破壞，大震作用下仍能在較長的一段時間內(nèi)保持較高的承載力。

圖10　試件強(qiáng)度退化系數(shù)曲線Fig.10　Strength Degradation Coefficient Curves of Specimens

2.7　耗能能力

圖11　試件能量耗散系數(shù)-位移曲線Fig.11　Energy Dissipation Coefficient-displacement Curves of Specimens

結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的耗能能力是指結(jié)構(gòu)或構(gòu)件在地震動作用下通過自身塑性變形耗散外部輸入能量的能力，它是衡量結(jié)構(gòu)或構(gòu)件抗震性能的一個重要指標(biāo)，反映了其非線性力學(xué)性能。圖11為試件的能量耗散系數(shù)-位移曲線。以試件CSW-1為例，分階段來看，受荷初期試件處于彈性階段，滯回環(huán)所包圍的面積較小，此階段試件基本不具備耗能能力；隨著外荷載的增大，試件的滯回環(huán)所包圍的面積顯著提高，說明當(dāng)試件處于屈服階段時，試件已初步具有耗能能力，此后，隨著位移的不斷增大，試件的滯回環(huán)面積仍呈線性增長。對比試件CSW-1與試件CSW-2，發(fā)現(xiàn)軸壓比增大時，試件的滯回環(huán)面積減小，能量耗散系數(shù)降低，耗能能力減弱。綜上，此新型格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻結(jié)構(gòu)的承載力較為穩(wěn)定，滯回性能良好，具有較高的耗能能力，可以有效防止大震作用下的結(jié)構(gòu)倒塌。

3　結(jié)語

(1)格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻抗震性能優(yōu)良，在低周反復(fù)荷載作用下的滯回曲線較為飽滿，具有承載力高、延性大和耗能能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，可實(shí)現(xiàn)高軸壓比、高延性和薄墻厚的抗震剪力墻設(shè)計要求。

(2)格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻管內(nèi)混凝土處于三向受壓狀態(tài)，提高了管內(nèi)混凝土的抗壓強(qiáng)度和延性；設(shè)置間距較密的拉結(jié)橫隔鋼板有效地限制了外側(cè)抗剪鋼板的平面外變形，管內(nèi)混凝土承擔(dān)全部壓力避免了抗剪鋼板受壓，外側(cè)鋼板具有較高的抗平面外屈曲能力。

(3)格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻是由多個鋼管混凝土柱組合形成，管內(nèi)混凝土處于三向受壓狀態(tài)，提高了管內(nèi)混凝土的抗壓強(qiáng)度和延性，有效避免了其過早破壞，使得新型格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻可充分發(fā)揮鋼板和混凝土的抗震能力和耗能能力。

(4)格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻具有較好的承載能力和穩(wěn)定性，在1/25 rad位移角下，循環(huán)加載80次，新型鋼板剪力墻塑性鉸區(qū)域仍然沒有明顯的損壞，試驗(yàn)全過程中無任何異響。

(5)隨著軸壓比的增加，格柵管式雙鋼板混凝土組合剪力墻的承載能力增大，墻體的延性和耗能能力逐漸降低。

參考文獻(xiàn)：

[1]趙昕,丁潔民,孫華華,等.上海中心大廈結(jié)構(gòu)抗風(fēng)設(shè)計[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2011,32(7):1-7.

ZHAO Xin,DING Jie-min,SUN Hua-hua,et al.Structural Design of the Shanghai Tower for Wind Loads[J].Journal of Building Structures,2011,32(7):1-7.

[2]汪大綏,周建龍,袁興方.上海環(huán)球金融中心結(jié)構(gòu)設(shè)計[J].建筑結(jié)構(gòu),2007,37(5):8-12.

WANG Da-sui,ZHOU Jian-long,YUAN Xing-fang.Structural Design of Shanghai World Financial Center[J].Building Structure,2007,37(5):8-12.

[3]HOSSAIN K M A,WRIGHT H D.Experimental and Theoretical Behavior of Composite Walling Under In-plane Shear[J].Journal of Constructional Steel Research,2004,60(1):59-83.

[4]EOM T S,PARK H G,LEE C H,et al.Behavior of Double Skin Composite Wall Subjected to In-plane Cyclic Loading[J].Journal of Structural Engineering,2009,135(10):1239-1249.

[5]丁潔民,吳宏磊,趙昕.我國高度250 m以上超高層建筑結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀與分析進(jìn)展[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2014,35(3):1-7.

DING Jie-min,WU Hong-lei,ZHAO Xin.Current Situation and Discussion of Structural Design for Super High-rise Buildings Above 250 m in China[J].Journal of Building Structures,2014,35(3):1-7.

[6]JGJ 101—96,建筑抗震試驗(yàn)方法規(guī)程[S].

JGJ 101—96,Specification of Testing Methods for Earthquake Resistant Building[S].

[7]任鳳鳴.鋼管混凝土框架-核心筒減震結(jié)構(gòu)的抗震性能研究[D].廣州:廣州大學(xué),2012.

REN Feng-ming.Disaster Prevention and Reduction Engineering and Protective Engineering[D].Guangzhou:Guangzhou University,2012.

[8]ASTANEHASL A.Seismic Behavior and Design of Composite Steel Plate Shear Walls[R].Moraga:Structural Steel Educational Council,2002.

[9]LINK R A,ELWI A E.Composite Concrete-steel Plate Walls:Analysis and Behavior[J].Journal of Structural Engineering,1995,121(2):260-271.

[10]聶建國,樊健生,黃遠(yuǎn),等.鋼板剪力墻的試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2010,31(9):1-8.

NIE Jian-guo,FAN Jian-sheng,HUANG Yuan,et al.Experimental Research on Steel Plate Shear Wall[J].Journal of Building Structures,2010,31(9):1-8.

[11]郭彥林,董全利,周明.防屈曲鋼板剪力墻滯回性能理論與試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2009,30(1):31-39,47.

GUO Yan-lin,DONG Quan-li,ZHOU Ming.Tests and Analysis on Hysteretic Behavior of Buckling Restrained Steel Plate Shear Wall[J].Journal of Building Structures,2009,30(1):31-39,47.

[12]DRIVER R G,KULAK G L,KENNEDY D J L,et al.Cyclic Test of Four-story Steel Plate Shear Wall[J].Journal of Structural Engineering,1998,124(2):112-120.

[13]鐘善桐.鋼管混凝土結(jié)構(gòu)[M].3版.北京:清華大學(xué)出版社,2003.

ZHONG Shan-tong.Structures of Concrete Filled Steel Tube[M].3rd ed.Beijing:Tsinghua University Press,2003.

[14]ELGAALY M,LIU Y B.Analysis of Thin-steel-plate Shear Walls[J].Journal of Structural Engineering,1997,123(11):1487-1496.

[15]曹萬林,王堯鴻,董宏英,等.鋼管混凝土邊框內(nèi)藏鋼板剪力墻振動臺試驗(yàn)研究[J].地震工程與工程振動,2011,31(2):75-81.

CAO Wan-lin,WANG Yao-hong,DONG Hong-ying,et al.Shaking Table Test Study on Shear Walls with Concrete-filled Steel Tube Columns and Embedded Steel-plate[J].Earthquake Engineering and Engineering Dynamics,2011,31(2):75-81.

[16]聶建國,朱力,樊健生,等.鋼板剪力墻抗震性能試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2013,34(1):61-69.

NIE Jian-guo,ZHU Li,FAN Jian-sheng,et al.Experimental Research on Seismic Behavior of Steel Plate Shear Walls[J].Journal of Building Structures,2013,34(1):61-69.

[17]HU H T,HUANG C S,CHEN Z L.Finite Element Analysis of CFST Columns Subjected to an Axial Compressive Force and Bending Moment in Combination[J].Journal of Constructional Steel Research,2005,61:1692-1712.

[18]郭彥林,周明,董全利,等.三類鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2011,32(1):17-29.

GUO Yan-lin,ZHOU Ming,DONG Quan-li,et al.Experimental Study on Three Types of Steel Plate Shear Walls Under Cyclic Loading[J].Journal of Building Structures,2011,32(1):17-29.

[19]呂西林,干淳潔,王威.內(nèi)置鋼板鋼筋混凝土剪力墻抗震性能研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2009,30(5):89-96.

LU Xi-lin,GAN Chun-jie,WANG Wei.Study on Seismic Behavior of Steel Plate Reinforced Concrete Shear Walls[J].Journal of Building Structures,2009,30(5):89-96.

[20]朱伯龍.結(jié)構(gòu)抗震試驗(yàn)[M].北京:地震出版社,1989.

ZHU Bo-long.Earthquake-resistance Test of Structures[M].Beijing:Seismological Press,1989.

[21]聶建國,陶慕軒,樊健生,等.雙鋼板-混凝土組合剪力墻研究新進(jìn)展[J].建筑結(jié)構(gòu),2011,41(12):52-60.

NIE Jian-guo,TAO Mu-xuan,FAN Jian-sheng,et al.Research Advances of Composite Shear Walls with Double Steel Plates and Filled Concrete[J].Building Structure,2011,41(12):52-60.

[22]MCKINLEY B,BOSWELL L F.Behaviour of Double Skin Composite Construction[J].Journal of Constructional Steel Research,2002,58(10):1347-1359.

[23]卜凡民,聶建國,樊健生.高軸壓比下中高剪跨比雙鋼板-混凝土組合剪力墻抗震性能試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2013,34(4):91-98.

BU Fan-min,NIE Jian-guo,FAN Jian-sheng.Experimental Study on Seismic Behavior of Medium and High Shear-span Ratio Composite Shear Wall with Double Steel Plates and Infill Concrete Under High Axial Compression Ratio[J].Journal of Building Structures,2013,34(4):91-98.

[24]曹萬林,于傳鵬,董宏英,等.不同構(gòu)造雙鋼板組合剪力墻抗震性能試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2013,34(增1):186-191.

CAO Wan-lin,YU Chuan-peng,DONG Hong-ying,et al.Experimental Study on Seismic Performance of Composite Shear Walls with Double Steel Plates Under Different Constructions[J].Journal of Building Structures,2013,34(S1):186-191.