余以正,姜旭東,孫健

(中國(guó)中車集團(tuán) 長(zhǎng)春軌道客車股份有限公司，吉林 長(zhǎng)春 130021)

不同排障器導(dǎo)流罩對(duì)高速列車阻力及升力的影響

余以正,姜旭東,孫健

(中國(guó)中車集團(tuán) 長(zhǎng)春軌道客車股份有限公司，吉林 長(zhǎng)春 130021)

利用風(fēng)洞試驗(yàn)與CFD方法，比較分析某型高速動(dòng)車組在四種不同排障器導(dǎo)流罩型式下氣動(dòng)特性，發(fā)現(xiàn)排障器導(dǎo)流罩以及不同型式的排障器導(dǎo)流罩能明顯影響到列車的整車阻力及尾車升力性能.排障器導(dǎo)流罩可以阻止來自列車前方的氣流進(jìn)入轉(zhuǎn)向架區(qū)域，并能夠?qū)④囶^前方的氣流導(dǎo)向兩側(cè)，阻止車頭前方死水區(qū)的形成.不同型式排障器導(dǎo)流罩對(duì)整車的阻力性能的影響最大可以到4%左右，并在大側(cè)風(fēng)條件下明顯影響尾車升力性能，當(dāng)側(cè)偏角大于18°后不同型式的排障器對(duì)尾車升力性能的影響明顯增加.因此合理的設(shè)計(jì)排障器導(dǎo)流罩至關(guān)重要.

列車；排障器導(dǎo)流罩；阻力；風(fēng)洞試驗(yàn) ；數(shù)值模擬

0 引言

隨著國(guó)家高速列車的發(fā)展，列車速度越來越高.高速列車面臨著諸如氣動(dòng)阻力、氣動(dòng)升力以及氣動(dòng)噪聲等一系列空氣動(dòng)力學(xué)問題.研究表明當(dāng)列車速度為300 km/h時(shí)，空氣阻力占總阻力的85%以上[1].另外高速列車尾車升力對(duì)列車運(yùn)行穩(wěn)定性、舒適性有非常大的影響[2-3].當(dāng)前，國(guó)內(nèi)外在提升高速列車空氣動(dòng)力學(xué)性能方面花費(fèi)了大量的精力，比如改變列車外形，增加轉(zhuǎn)向架處裙板以及在兩車連接處采取風(fēng)擋外包的方式[4].譬如，40年前，日本為開發(fā)東海道新干線高速鐵路，借鑒航空航天技術(shù)，開始研究與空氣動(dòng)力學(xué)有關(guān)的列車外形，以解決速度提高后可能出現(xiàn)的空氣動(dòng)力學(xué)問題設(shè)計(jì)成子彈頭形狀[5-6]，被稱為“子彈列車”，如0系列車；德國(guó)開發(fā)的IEC系列高速列車，法國(guó)的TGV列車，頭型都是在基于空氣動(dòng)力學(xué)基礎(chǔ)上進(jìn)行設(shè)計(jì)的.我國(guó)高鐵的起步晚于日本、德國(guó)、法國(guó)等國(guó)家，但是隨著近年來的消化吸收與再創(chuàng)新工作的深入，我國(guó)高速列車取得了長(zhǎng)足的發(fā)展，可以說目前我國(guó)高鐵技術(shù)已經(jīng)跨入世界一流的行列.我國(guó)高速列車空氣動(dòng)力學(xué)也取得了非常大的進(jìn)步，我國(guó)不僅基于空氣動(dòng)力學(xué)設(shè)計(jì)出了具有優(yōu)越空氣動(dòng)力學(xué)性能的頭型，為提升高速列車的空氣動(dòng)力學(xué)性能，對(duì)列車各個(gè)局部也開展了大量的設(shè)計(jì)、分析與試驗(yàn).本文基于某型動(dòng)車組的排障器導(dǎo)流罩結(jié)構(gòu)型式進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)不同的排障器導(dǎo)流罩型式能夠影響到列車阻力、尾車升力等，從而明顯影響到列車的整體空氣動(dòng)力學(xué)性能.尤其是改變排障器導(dǎo)流罩形狀時(shí),對(duì)列車整體結(jié)構(gòu)改動(dòng)很小,且容易實(shí)現(xiàn),因此具有很好的應(yīng)用前景.

1 分析模型

本文從仿真分析與風(fēng)洞試驗(yàn)兩方面入手研究不同型式的排障器導(dǎo)流罩對(duì)某型高速列車空氣動(dòng)力學(xué)性能的影響.空氣動(dòng)力學(xué)仿真分析計(jì)算與風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)Ｐ拖鄬?duì)于實(shí)車均需要合理簡(jiǎn)化，簡(jiǎn)化的原則是要保證簡(jiǎn)化的部位對(duì)列車整體比較計(jì)算結(jié)果影響很小甚至無影響，本次分析對(duì)車門、車上、兩車連接處等局部位置進(jìn)行了一定的簡(jiǎn)化.列車明線運(yùn)行時(shí)阻力主要來源于頭車、中間車、尾車以及它們之間的連接部位.因此計(jì)算三車編組運(yùn)行的情形即可反映列車真實(shí)的明線運(yùn)行過程，圖1是三車編組分析計(jì)算幾何模型，圖2是排障器安裝位置示意圖.本文分析了五種模型，分別考慮排障器形狀及前后位置，通過前期仿真分析優(yōu)化出四種型式的排障器導(dǎo)流罩進(jìn)行風(fēng)洞試驗(yàn)，此外對(duì)于無排障器導(dǎo)流罩的型式也進(jìn)行了分析及試驗(yàn).圖3是安裝設(shè)計(jì)的四種不同的排障器導(dǎo)流罩實(shí)物模型照片.各排障器方案特征描述如下：排障器罩1，帶有導(dǎo)流凹槽，凹槽占排障器導(dǎo)流罩1/2 ；排障器罩2，無導(dǎo)流凹槽；排障器罩3，帶有導(dǎo)流凹槽，凹槽占排障器導(dǎo)流罩1/3；排障器罩4，帶有導(dǎo)流凹槽，排障器導(dǎo)流罩前端下拉10%。

圖1 三車編組計(jì)算及風(fēng)洞試驗(yàn)幾何模型

圖2 排障器導(dǎo)流罩位置示意圖

圖3 四種不同型式的排障器導(dǎo)流罩

2 列車風(fēng)洞試驗(yàn)

2.1風(fēng)洞試驗(yàn)裝置

本文為了獲得不同風(fēng)速、風(fēng)向的環(huán)境風(fēng)條件下不同型式的排障器導(dǎo)流罩對(duì)高速動(dòng)車組的氣動(dòng)性能影響，分別對(duì)四種不同型式的排障器導(dǎo)流罩下的列車模型進(jìn)行風(fēng)洞試驗(yàn)，比較分析不同導(dǎo)流罩下列車模型的氣動(dòng)特性，并驗(yàn)證數(shù)值計(jì)算的可靠性，為高速動(dòng)車組的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供科學(xué)依據(jù).在中國(guó)空氣動(dòng)力研究與發(fā)展中心低速所(簡(jiǎn)稱低速所)8 m×6 m風(fēng)洞進(jìn)行了測(cè)力、測(cè)壓試驗(yàn).試驗(yàn)?zāi)Ｐ椭糜趯榱熊囷L(fēng)洞試驗(yàn)設(shè)計(jì)的地板上，見圖4.地板前、后緣為流線型，以減少對(duì)氣流的干擾；每塊地板后緣下表面裝有擾流片，在地板之間的縫隙附近形成渦流低壓區(qū)，可以吸引地板上表面氣流，從而降低地板附面層厚度.

圖4 風(fēng)洞試驗(yàn)地板裝置

根據(jù)高速列車模型各部分的氣動(dòng)力及模型內(nèi)部空間尺寸，結(jié)合低速所現(xiàn)有盒式六分量應(yīng)變天平的量程及外形尺寸，試驗(yàn)選用3臺(tái)盒式六分量應(yīng)變天平，分別對(duì)列車模型的頭車、中間車和尾車同時(shí)進(jìn)行氣動(dòng)力和力矩的測(cè)量.列車模型表面壓力分布的測(cè)量，采用美國(guó) Scanivalve傳感器公司生產(chǎn)的DSM3400電子壓力掃描閥系統(tǒng).采用4個(gè)模塊掃描閥 (每個(gè)掃描閥128個(gè)測(cè)點(diǎn))， 傳感器量程為6 890 Pa，精度為0.08%FS.由VXI系統(tǒng)進(jìn)行風(fēng)洞測(cè)力試驗(yàn)的數(shù)據(jù)采集，角度控制及速壓控制分別由相應(yīng)的工控機(jī)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn).數(shù)據(jù)采集環(huán)節(jié)采用VXI總線，16位A/D板，64個(gè)異步通道，采樣頻率10 kHz,整個(gè)系統(tǒng)儀器轉(zhuǎn)換精度0.01%，設(shè)備之間由網(wǎng)絡(luò)通訊傳遞指令.

2.2仿真分析數(shù)學(xué)模型的選取

列車試驗(yàn)?zāi)Ｐ捅壤秊?∶8，三車編組：頭車、中間車和尾車，帶平地路基和軌道，如圖5所示.列車模型頭、尾車完全相同，三車編組模型總長(zhǎng)度約9.7 m.列車模型內(nèi)部為金屬框架結(jié)構(gòu)，外部用代木(合成材料)成型.列車模型的頭車、中間車和尾車為相互獨(dú)立的測(cè)力單元，之間有5～10 mm的間隙.試驗(yàn)對(duì)頭車、尾車和中間車采用三天平同時(shí)測(cè)力方案，測(cè)力天平位于模型內(nèi)腔.為了實(shí)現(xiàn)列車模型的頭車、中間車和尾車的單獨(dú)測(cè)力，并避免側(cè)風(fēng)通過縫隙造成流場(chǎng)模擬失真，在各獨(dú)立的測(cè)力單元之間采用嵌套結(jié)構(gòu).列車模型表面測(cè)壓孔的壓力通過細(xì)鋼管引出，并用細(xì)塑料管引入電子掃描閥進(jìn)行測(cè)量.列車模型測(cè)壓點(diǎn)分布在頭部和尾部，在模型表面曲率較大的位置測(cè)壓點(diǎn)分布較密，在模型表面曲率較小的位置測(cè)壓點(diǎn)分布較稀.列車模型通過連接件與天平連接，天平底部與支架上部連接，支架下部支撐在路基軌道上.支架與模型底部口蓋留有約10 mm的縫隙.列車模型的側(cè)偏、傾斜、俯仰誤差均控制在5′以內(nèi).軌道中間部位固定在轉(zhuǎn)盤之上，兩端有滑輪，可以隨轉(zhuǎn)盤同步轉(zhuǎn)動(dòng)，并通過支桿剛性固定在軌道上，不同排障器導(dǎo)流罩可實(shí)現(xiàn)更換，見圖6.圖6車頭車尾部分為風(fēng)洞試驗(yàn)與仿真分析壓力測(cè)點(diǎn)，通過壓力測(cè)點(diǎn)的測(cè)壓數(shù)據(jù)可以與仿真分析進(jìn)行對(duì)比，從而實(shí)現(xiàn)仿真分析與風(fēng)洞試驗(yàn)相互驗(yàn)證.

圖5 三車編組帶平地 圖6 風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)Ｐ吐坊蛙壍?/p>

3 仿真分析

3.1仿真分析數(shù)學(xué)模型的選取

本文利用STARCCM+大型流場(chǎng)計(jì)算商用軟件，根據(jù)流場(chǎng)特點(diǎn)，數(shù)值求解的控制方程為低速粘流的Navier-Stokes方程，湍流采用兩方程湍流模型，近壁區(qū)采用低Re數(shù)修正與壁面函數(shù)相結(jié)合的方法，方程采用有限體積法離散，并采用并行的壓力修正算法求解[7].

3.2CFD計(jì)算模型

CFD計(jì)算模型、隧道長(zhǎng)度、計(jì)算測(cè)點(diǎn)保證與動(dòng)模型試驗(yàn)完全一致.車頭是影響計(jì)算結(jié)果的重要部位，因此在該區(qū)域分布了較密的網(wǎng)格以保形，在車身連接處，轉(zhuǎn)向架、風(fēng)檔和空調(diào)等部位都進(jìn)行了網(wǎng)格加密.對(duì)曲率變化較大的部分和關(guān)鍵區(qū)域都進(jìn)行了網(wǎng)格加密，以滿足此類問題計(jì)算對(duì)網(wǎng)格的要求，近壁面第一層網(wǎng)格最小網(wǎng)格高度為0.5mm.圖7、圖8是整車車體表明網(wǎng)格以及流場(chǎng)計(jì)算域示意圖.

圖7 整車車體表面網(wǎng)格 圖8 流場(chǎng)計(jì)算域示意圖

計(jì)算區(qū)域示意圖見圖8，車體截面積與計(jì)算區(qū)域截面積之比小于0.01；高度方向(H)大于8倍特征高度；長(zhǎng)度方向上游(LF)大于8倍特征高度；下游(LB)大于16倍特征高度.入口(面ABCD)宜設(shè)置為低湍流均勻來流條件；出口(面EFGH)宜設(shè)置為恒壓或質(zhì)量守恒邊界條件；頂面(面BFGC)和側(cè)面(面ABFE、面CDHG)宜設(shè)置為壁面或?qū)ΨQ邊界條件；地面(面AEHD)和道床設(shè)置為與列車運(yùn)行方向相反、速度大小相等的移動(dòng)壁面；列車表面為無滑移壁面.

4 試驗(yàn)結(jié)果與仿真結(jié)果分析

4.1阻力數(shù)據(jù)分析

圖9是變側(cè)偏角條件下不同排障器導(dǎo)流罩阻力數(shù)據(jù)比較.在小側(cè)偏角時(shí)，無排障器導(dǎo)流罩阻力性能明顯不如安裝了排障器導(dǎo)流罩的情形；其中排障器導(dǎo)流罩2性能最優(yōu)，其次是排障器導(dǎo)流罩4，再次是排障器導(dǎo)流罩1，最次是排障器導(dǎo)流罩3.在側(cè)偏角大于20°后排障器導(dǎo)流罩3的阻力反而大于無排障器導(dǎo)流罩時(shí)的阻力，主要是由于大側(cè)偏角后排障器3的前凸結(jié)構(gòu)引起較大的漩渦導(dǎo)致阻力增加，證明了排障器導(dǎo)流罩的形狀對(duì)阻力影響較大，在有些工況，不合理的排障器導(dǎo)流罩甚至不如不安裝排障器導(dǎo)流罩.

圖9 變側(cè)偏角條件下不同排障器導(dǎo)流罩阻力數(shù)據(jù)比較

0°側(cè)偏角條件下(圖10)安裝排障器導(dǎo)流罩1時(shí)在三車編組阻力系數(shù)為0.348；安裝裝排障器導(dǎo)流罩2時(shí)三車編組阻力系數(shù)為0.342；安裝裝排障器導(dǎo)流罩3時(shí)三車編組阻力系數(shù)為0.353；安裝裝排障器導(dǎo)流罩2時(shí)三車編組阻力系數(shù)為0.347；無排障器導(dǎo)流罩時(shí)三車編組阻力系數(shù)為0.358.整體來講，在安裝了本文的四個(gè)排障器導(dǎo)流罩導(dǎo)流罩方案后，0°側(cè)偏角條件下列車阻力性能明顯優(yōu)于無排障器導(dǎo)流罩的情況.最優(yōu)方案2比無排障器導(dǎo)流罩時(shí)阻力減小4.5%，最優(yōu)方案2比方案3阻力減小2.8%.說明有無導(dǎo)流罩對(duì)阻力的影響可以達(dá)到4%以上的影響，高速列車以3高速列車以350 km/h速度運(yùn)行時(shí)，空氣動(dòng)力學(xué)阻力一般在70 kN，則氣動(dòng)阻力導(dǎo)致的功率損耗為6805kW，如果阻力降低4.5%，則氣動(dòng)阻力導(dǎo)致的功率損耗降低了306 kW.不同型式的排障器導(dǎo)流罩對(duì)阻力影響最大能相差3%左右，這對(duì)于高速列車來說已經(jīng)相當(dāng)可觀，因此設(shè)計(jì)出合理的排障器導(dǎo)流罩至關(guān)重要.

圖10 零度側(cè)偏角條件下不同排障器導(dǎo)流罩阻力數(shù)據(jù)比較

4.2升力數(shù)據(jù)分析

圖11是變側(cè)偏角條件下不同排障器導(dǎo)流罩升力數(shù)據(jù)比較.在小側(cè)偏角時(shí)，各排障器對(duì)尾車升力影響不大.但是當(dāng)側(cè)偏角大于18°后不同型式的排障器對(duì)尾車升力性能的影響明顯增加.側(cè)偏角大于18°后排障器導(dǎo)流罩方案2的升力性能無明顯優(yōu)于其它排障器導(dǎo)流罩方案.

圖11 變側(cè)偏角條件下不同排障器導(dǎo)流罩升力數(shù)據(jù)比較

4.3CFD計(jì)算分析

圖12是選取的車頭中間線測(cè)壓點(diǎn)壓力系數(shù)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較.由圖12可見，車頭壓力測(cè)點(diǎn)仿真分析與風(fēng)洞試驗(yàn)數(shù)據(jù)幾乎重合，說明仿真分析與風(fēng)洞試驗(yàn)可以互相驗(yàn)證.

圖12 試驗(yàn)與仿真分析測(cè)點(diǎn)壓力系數(shù)比較

圖13是CFD計(jì)算流線圖及壓力云圖，由圖13可見列車在高速運(yùn)行時(shí)，來自前方的氣流將會(huì)高速的沖入轉(zhuǎn)向架部位，而轉(zhuǎn)向架部位是設(shè)備結(jié)構(gòu)特別復(fù)雜且多變的區(qū)域，高速氣流沖入轉(zhuǎn)向架區(qū)域會(huì)形成圖13所示的渦旋.渦旋會(huì)使得列車的阻力增加，從而導(dǎo)致列車能耗增加，同時(shí)渦旋會(huì)導(dǎo)致列車尾車升力增大進(jìn)而影響尾車的穩(wěn)定.圖14可見排障器導(dǎo)流罩可以阻止來自列車前方的氣流進(jìn)入轉(zhuǎn)向架區(qū)域，并能夠?qū)④囶^前方的氣流導(dǎo)向兩側(cè)，阻止車頭前方死水區(qū)的形成，排障器導(dǎo)流罩可以影響頭尾車阻力4%左右，并影響尾車升力性能，因此合理的設(shè)計(jì)排障器導(dǎo)流罩至關(guān)重要.

圖13 轉(zhuǎn)向架區(qū)域渦線圖

圖14 排障器及轉(zhuǎn)向架壓力及流線云圖

5 結(jié) 論

本文利用風(fēng)洞試驗(yàn)與CFD方法，對(duì)某型高速動(dòng)車組四種不同型式的排障器導(dǎo)流罩方案空氣動(dòng)力學(xué)性能進(jìn)行了分析，可以得到以下結(jié)論：

(1)列車在高速運(yùn)行時(shí)，來自前方的氣流將會(huì)高速的沖入轉(zhuǎn)向架部位而產(chǎn)生渦旋,使得列車的阻力增加，排障器導(dǎo)流罩可以影響頭整車阻力4%左右，并在大側(cè)風(fēng)條件下明顯影響尾車升力性能；

(2)本文中的四種排障器方案，在小側(cè)偏角時(shí)，無排障器導(dǎo)流罩阻力性能明顯不如安裝了排障器導(dǎo)流罩的情形；其中排障器導(dǎo)流罩2性能最優(yōu)，其次是排障器導(dǎo)流罩4，再次是排障器導(dǎo)流罩1，最次是排障器導(dǎo)流罩3.證明了排障器導(dǎo)流罩的形狀對(duì)阻力影響較大，在有些工況，不合理的排障器導(dǎo)流罩甚至不如不安裝排障器導(dǎo)流罩；

(3)0°側(cè)偏角條件下安裝本文中排障器導(dǎo)流罩1時(shí)在三車編組阻力系數(shù)為0.348；安裝裝排障器導(dǎo)流罩2時(shí)三車編組阻力系數(shù)為0.342；安裝裝排障器導(dǎo)流罩3時(shí)三車編組阻力系數(shù)為0.353；安裝裝排障器導(dǎo)流罩2時(shí)三車編組阻力系數(shù)為0.347；無排障器導(dǎo)流罩時(shí)三車編組阻力系數(shù)為0.358.整體來講，在安裝了本文的四個(gè)排障器導(dǎo)流罩導(dǎo)流罩方案后，0°側(cè)偏角條件下列車阻力性能明顯優(yōu)于無排障器導(dǎo)流罩的情況；不同型式的排障器導(dǎo)流罩對(duì)阻力影響最大能相差3%左右，這對(duì)于高速列車來說已經(jīng)相當(dāng)可觀，因此設(shè)計(jì)出合理的排障器導(dǎo)流罩至關(guān)重要；

(4)在小側(cè)偏角時(shí)，各排障器對(duì)尾車升力影響不大.但是當(dāng)側(cè)偏角大于18°后不同型式的排障器對(duì)尾車升力性能的影響明顯增加.側(cè)偏角大于18°后排障器導(dǎo)流罩方案2的升力性能無明顯優(yōu)于其它排障器導(dǎo)流罩方案，說明大側(cè)風(fēng)條件下不同型式的排障器導(dǎo)流罩能明顯影響到尾車的升力性能.

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DragForceandLiftForcePerformanceofaHighSpeedTrainAffectedbyDifferentCowcatcherAir-Deflector

YU Yizheng, JIANG Xudong,SUN Jian

( CNR Changchun Railway Vehicles Co., Ltd, Changchun 130021, China)

Wind tunnel test and CFD simulation are used for researching the drag force and lift force performance of a high speed train affected by four different cowcatcher air-deflectors. It is found that the high speed train cowcatcher air-deflector and its structure can affect the drag force and lift force performance of a high speed train. The cowcatcher air-deflector can prevent the air ahead of the train getting into the bogie zone, and lead the air ahead train to the side of the train to prevent the air ahead of the train forming the dead region. Different cowcatcher air-deflector can affect the drag force performance by almost 4% with obvious effect on the lift force performance. When the side slip angle is greater than 18 degree, the effect on the lift force performance by different cowcatcher air-deflector is increased obviously. So rationally designing the cowcatcher air-deflectors is very important for the high speed train.

high-speed train; cowcatcher air-deflectors; drag force; CFD simulation

1673- 9590(2017)06- 0030- 04

2017- 02-30

余以正(1981-)，男，工程師，碩士，主要從事高速列車空氣動(dòng)力學(xué)的研究

E-mailyuyizheng@cccar.com.cn.

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